童話王國結(jié)構(gòu)設(shè)計

摘要：童話王國結(jié)構(gòu)為典型的混凝土少量剪力墻框架結(jié)構(gòu)體系，在頂部設(shè)置有一鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)殼穹頂構(gòu)架，文章對童話王國的結(jié)構(gòu)設(shè)計進(jìn)行性了全面的介紹，分別通過YJK、SAP2000計算軟件對下部主體結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)殼穹頂構(gòu)架進(jìn)行分析設(shè)計。結(jié)果表明：混凝土主體結(jié)構(gòu)抗震性能上良好，體系安全可行;在層高很高且層高差別很大的情況下，合理的增加少量剪力墻可以在不影響建筑功能的條件下，實現(xiàn)較為經(jīng)濟(jì)的體系;溫度荷載對于超長結(jié)構(gòu)來說不可忽略，合理選擇溫度荷載大小并考慮其不利影響，通過施工措施與加強(qiáng)配筋可以有效控制超長結(jié)構(gòu)的裂縫;合理的選擇穹頂構(gòu)架的受力體系、支座形式以及桿件截面的形狀可以有效減少鋼結(jié)構(gòu)的重量，以較經(jīng)濟(jì)的造價實現(xiàn)建筑功能。

[作者簡介]葉晨爽（1988—），男，本科，工程師，主要從事建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計工作。

1 工程介紹

本項目位于浙江省內(nèi)，南面靠近溪流，北面靠山。僅有一棟塔樓在地下室范圍當(dāng)中，塔樓范圍內(nèi)地下2層，層高分別為3.5 m、3.5 m，其他范圍地下1層，層高5.6 m。室內(nèi)外結(jié)構(gòu)高差1.4 m，覆土厚度1.3 m;塔樓上部5層，層高分別為5.7 m，10.1 m，10.1 m，7.0 m，7.0 m，建筑高度39.9 m，柱網(wǎng)為9.0 m×9.0 m。頂部設(shè)置鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)殼穹頂構(gòu)架，總的建筑高度77.5 m。

建筑主要功能地上以游藝為主，地下是為設(shè)備用房與停車庫，地下夾層為配套辦公用房等;4層、5層中間居中開大洞，洞口尺寸為45.0 m×45.0 m，4層預(yù)留客房與室外無邊游泳池，5層預(yù)留客房與餐飲等功能，屋面預(yù)留摩天輪等游藝設(shè)施。根據(jù)甲方提資，游藝設(shè)備的預(yù)留活荷載為4.5 kN/m2。3層頂預(yù)留300 mm厚覆土荷載，屋頂預(yù)留600 mm厚覆土荷載。

主要效果見圖1，整體計算模型見圖2。

2 基礎(chǔ)設(shè)計

2.1 地勘資料

根據(jù)現(xiàn)場勘探，結(jié)合巖土層的沉積時代、成因類型、鉆探對比綜合分析，將勘探深度范圍以內(nèi)地基巖土層劃分為5個工程地質(zhì)層，7個工程地質(zhì)亞層，現(xiàn)將主要特征描述如下：①層：角礫（al-plQ43）;②層：含礫粉質(zhì)黏土（al-plQ43）;③層：含粘性土碎石（al-plQ43）;④1層：強(qiáng)風(fēng)化砂礫巖（K1c）;④2層：中風(fēng)化砂礫巖（K1c）;⑤1層：強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r（J3X）;⑤2層：中風(fēng)化凝灰?guī)r（（J3X）。其中部分范圍④2層缺失。

各巖層主要力學(xué)性質(zhì)見表1，典型巖層剖面見圖3。

2.2 基礎(chǔ)設(shè)計

本項目結(jié)構(gòu)北面靠山，南面臨近小溪，持力層為北淺南深。設(shè)計采用天然基礎(chǔ)以及柱下單樁基礎(chǔ)，持力層選擇為④2層，缺失的范圍采用⑤2層，鑒于現(xiàn)場施工人員無法明確區(qū)分中風(fēng)化凝灰?guī)r與中風(fēng)化砂礫巖，設(shè)計統(tǒng)一按照中風(fēng)化砂礫巖的地基承載力特征值設(shè)計。根據(jù)持力層的深淺分別采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)、柱下墩基礎(chǔ)及柱下人工挖孔樁混合的基礎(chǔ)1200形式，其中墩基礎(chǔ)與人工挖孔樁基礎(chǔ)以承臺下深度6.0 m為界，小于6.0 m時按照墩基礎(chǔ)設(shè)計，設(shè)計不考慮結(jié)構(gòu)的沉降問題。

結(jié)合地下水位較高的情況，設(shè)計采用400 mm厚的地下室外墻，靠近地下室周邊一垮范圍內(nèi)，采用底板厚度為600 mm，其余范圍采用400 mm厚底板。塔樓范圍以外的柱下獨(dú)立基礎(chǔ)采用1.6 m×1.6 m×0.9 m（高），獨(dú)立基礎(chǔ)頂平底板頂，塔樓范圍內(nèi)的柱下獨(dú)立基礎(chǔ)為3.2 m×3.2 m×0.9 m（高）、3.4 m×3.4 m×0.9 m（高）不等;結(jié)合塔樓下的防水板設(shè)計，墩基礎(chǔ)與人工挖孔樁的承臺也采用相同規(guī)格，作為防水板的反柱帽。

2.3 抗浮設(shè)計

根據(jù)地勘要求，抗浮設(shè)防水位建議按室外地坪標(biāo)高以下0.5 m考慮。塔樓范圍以外的部分覆土為1.3 m，結(jié)構(gòu)自重不足以抵抗浮力的要求，在塔樓范圍以外設(shè)置2.25 m×2.25 m等規(guī)格的抗拔錨桿，來抵抗底板的水浮力;綜合底板厚度、水浮力及抗拔力試驗值等要求，抗拔錨桿桿體為28，單根錨桿的抗拔承載力特征值通過現(xiàn)場隨機(jī)試驗確定為 400 kN。

塔樓范圍以內(nèi)，由于主體結(jié)構(gòu)的存在，不考慮結(jié)構(gòu)的整體抗浮問題，設(shè)計通過對塔樓底板進(jìn)行局部抗浮設(shè)計，將水浮力通過防水板傳遞到框架柱下，由結(jié)構(gòu)的自重來抵抗水浮力。

3 主體結(jié)構(gòu)設(shè)計

本工程抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計基本地震加速度值0.05 g，設(shè)計抗震分組為第一組。建筑場地類別Ⅱ類，屬于對建筑抗震一般地段，建場地的特征周期0.35 s;抗震分類標(biāo)準(zhǔn)為乙類，設(shè)計使用年限100年，建筑結(jié)構(gòu)安全等級一級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.1[1]。

根據(jù)初步計算結(jié)果，由于層高的差別太大，導(dǎo)致整個結(jié)構(gòu)出現(xiàn)薄弱層與軟弱層;4層和5層的框架柱截面相同，典型節(jié)點(diǎn)為700 mm×700 mm，3層框架柱要比4層框架柱截面大，典型截面為900 mm×900 mm，2層框架柱截面需要比3層更大，嚴(yán)重影響到建筑功能的布局。

為了避免結(jié)構(gòu)超限，使得整個結(jié)構(gòu)更加合理安全經(jīng)濟(jì)，設(shè)計在2層樓面開始往下，在周邊不影響建筑功能的位置，設(shè)置少量混凝土剪力墻，形成少量剪力墻的框架結(jié)構(gòu)體系[1， 3]。出于安全考慮，框架柱的抗震等級為二級，剪力墻的抗震等級為二級，位移角按照1/800控制。

3.1 混凝土部分

3.1.1 結(jié)構(gòu)體系的選擇

地下室頂板為了滿足嵌固端要求，樓板厚度取180 mm;為了盡可能的獲得更高的凈高，地下室夾層采用無梁樓蓋+柱帽的結(jié)構(gòu)形式，樓板厚度250 mm，柱帽尺寸為3.0 m×3.0 m×0.65 m;地下室頂板采用十字型次梁的結(jié)構(gòu)體系，主梁高度750 mm，次梁高度650 mm。

塔樓上部標(biāo)準(zhǔn)層根據(jù)建筑功能以及管井布局等，基本采用十字型、井字型次梁的結(jié)構(gòu)形式;典型主梁高度700 mm，次梁高度650 mm，樓板厚度120 mm;四層南邊設(shè)置無邊泳池，懸挑長度為7.0 m，泳池水深1.2 m，結(jié)構(gòu)采用主次梁共同懸挑的結(jié)構(gòu)形式，為了控制主次梁的變性協(xié)調(diào)，在懸挑端與內(nèi)部端設(shè)置多道次梁，并加強(qiáng)配筋[4]（圖4）。

3.1.2主要計算結(jié)果

本工程結(jié)構(gòu)整體計算采用YJK（V2.0.3）。多遇地震作用下結(jié)構(gòu)分析的主要參數(shù)為：

（1）分別采用振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)構(gòu)響應(yīng)，各振型貢獻(xiàn)按CQC法組合。

（2）嵌固端設(shè)于地下室頂板面，塔樓范圍內(nèi)頂板厚180 mm，塔樓范圍以外頂板范圍250 mm。

（3）采用全樓剛性假定進(jìn)行整體分析，彈性樓板假定計算構(gòu)件內(nèi)力和配筋。

（4）地震計算中考慮結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)藕聯(lián)及5%的偶然偏心和雙向地震作用。

（5）在多遇地震下的阻尼比取0.05。

（6）風(fēng)荷載體型系數(shù)取1.4。

（7）各工況考慮溫度荷載的不利組合。

3.2 屋頂設(shè)計

3.2.1 結(jié)構(gòu)體系的特點(diǎn)與選擇

屋頂鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)殼穹頂構(gòu)架，網(wǎng)殼平面尺寸為90.0 m×99.0 m，周邊徑向支撐在周邊的44根框架柱上，支點(diǎn)高出大屋面9.5 m，中間對稱位置設(shè)置4根立柱，在高出大屋面9 m的位置設(shè)置樹型支點(diǎn)，每根支點(diǎn)分為4個斜支點(diǎn)支撐在構(gòu)架上。樹型支點(diǎn)詳見圖5。

支點(diǎn)到構(gòu)架頂部的高度為28 m，中部有一圓孔，并且往下凹，結(jié)構(gòu)形式上屬于不標(biāo)準(zhǔn)的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)主要桿件以承受彎矩為主，軸力為輔。針對受力特點(diǎn)，徑向桿件均設(shè)計為焊接H型鋼，主要截面H800×300×14×25，在中間樹型支座處的兩道環(huán)形桿件，由于也存在較大彎矩，也采用焊接H型鋼，主要截面H800×400×14×25，與支座直接相連的桿件采用焊接箱型截面 口800×400×30×30，其余環(huán)向桿件均采用成品圓鋼管;鋼材均采用Q355B。

框架柱上的支點(diǎn)設(shè)置在柱的側(cè)面，采用鉸接支座連接。為了承擔(dān)網(wǎng)殼穹頂構(gòu)架傳遞的水平力，在框架柱中設(shè)計H型鋼鋼骨，并往下延伸一層，確?？蚣苤陌踩?。由于支座離大屋面較高，支座存在一定量的水平位移，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)無法形成殼的作用，設(shè)計在中部設(shè)置4個支點(diǎn)，與網(wǎng)殼均采用交接連接。

3.2.2 結(jié)構(gòu)計算分析

本工程采用SAP2000軟件進(jìn)行主體鋼結(jié)構(gòu)計算及設(shè)計。為得到真實受力情況，周邊混凝土立柱、內(nèi)部四根樹型支撐柱等均作為計算單元輸入計算模型，模型的支座為大屋面頂部，支座均為固定支座。整體空間模型如圖6所示。

3.2.2.1 荷載取值

本工程主要考慮恒載、活載（吊掛荷載）、風(fēng)荷載、溫度作用。荷載取值如下：遮陽網(wǎng)格布0.2 kN/m2，屋面吊掛荷載：0.5 kN/m2。（按下弦節(jié)點(diǎn)荷載輸入）;按恒荷載考慮。屋面活荷載：不上人屋面0.5 kN/m2。風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓0.70 kN/m2?？紤]遮陽網(wǎng)格布的通透率，按照折減系數(shù)0.5進(jìn)行考慮;其組合值、頻遇值和準(zhǔn)永久值系數(shù)分別為0.6、0.4和0，地面粗糙度為B類。溫度作用：合攏溫度按15～20 ℃考慮?？紤]兩種溫度作用工況，整體升溫30 ℃和整體降溫30 ℃。

本工程設(shè)防烈度為6度，設(shè)計基本加速度0.05g，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別II類，特征周期為0.35 s。水平地震影響系數(shù)最大值0.08。結(jié)構(gòu)阻尼比取0.02。本工程計算X、Y向水平地震作用及Z向豎向地震。豎向地震影響系數(shù)采用水平地震影響系數(shù)的65 %[2]。

3.2.2.2 荷載工況組合

（1）考慮到施工組裝與正常使用時的荷載工況如表3所示。

（2）根據(jù)上述的荷載工況主要考慮控制工況組合：

①1.2×恒載（Dead）+1.4×風(fēng)載（Wind*）+0.98×滿跨活載（LiveM*）+0.98×升溫荷載（TS）

②1.2×恒載（Dead）+1.4×風(fēng)載（Wind*）+0.98×滿跨活載（LiveM*）+0.98×降溫荷載（TJ）

③1.2×恒載（Dead）+0.84×風(fēng)載（Wind*）+1.4×滿跨活載（LiveM*）+0.98×升溫荷載（TS）

3.3 結(jié)構(gòu)特性

3.3.1 靜力分析結(jié)果

鋼構(gòu)件得主要鋼構(gòu)件控制0.85;結(jié)構(gòu)在豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下的變形形狀如圖7所示，最大豎向位移為72 mm，為跨度的1/1250，滿足規(guī)范要求。立柱頂?shù)膫?cè)向位移最大值22 mm。

3.3.2 模態(tài)分析

模態(tài)是結(jié)構(gòu)的固有振動特性，每個模態(tài)具有固有的頻率。計算前12階模態(tài)均表現(xiàn)為結(jié)構(gòu)整體的平動或扭轉(zhuǎn)。模態(tài)變形形狀如圖8～圖13所示; 計算結(jié)果表明結(jié)構(gòu)整體剛度分布合理，抗震性能良好;扭轉(zhuǎn)周期與平動周期比為0.60。

3.3.3 屈曲分析

結(jié)構(gòu)的線性穩(wěn)定分析即是特征值屈曲分析，是一種對結(jié)構(gòu)理想性的整體穩(wěn)定分析，分析中不考慮幾何與材料的非線性，同時也不考慮結(jié)構(gòu)的初始缺陷。本工程進(jìn)行了特征值屈曲分析，假定材料為線彈性。Sap2000通過對特征方程的求解，來確定結(jié)構(gòu)屈曲時的極限荷載和破壞形態(tài)。本工程進(jìn)行特征值屈曲分析時施加的荷載選用1.0D（恒載）+1.0L（活載）作為初始荷載向量。經(jīng)計算結(jié)構(gòu)一階屈曲因子為12.02>5.0說明結(jié)構(gòu)具有較好的整體穩(wěn)定性。屈曲形式為網(wǎng)殼水平方向的失穩(wěn)，如圖14所示。

3.3 主要節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分析

樹形分叉處的節(jié)點(diǎn)采用ANSYS 10.0軟件進(jìn)行細(xì)化分析，確保結(jié)構(gòu)安全。分析采用實體單元SOLID 45，每個單元有8個節(jié)點(diǎn)，每個節(jié)點(diǎn)有3個平移的自由度，單元具有塑性，蠕變，膨脹，應(yīng)力強(qiáng)化，大變形和大應(yīng)變能力。由于節(jié)點(diǎn)可以看作一個平衡體系，取豎向桿件的端部為固定約束只做，樹枝的頂部作為荷載輸入端施加節(jié)點(diǎn)荷載;有限元分析考察了節(jié)點(diǎn)的最大位移與Mises應(yīng)力分布，并根據(jù)鋼材性能對節(jié)點(diǎn)的安全性做了評估（圖15、圖16）。

由有限元計算結(jié)果表明，在最不利的荷載工況組合下，節(jié)點(diǎn)的Von Mises等效應(yīng)力的最大值為100 Mpa;局部存在應(yīng)力較大區(qū)域，主要發(fā)生在樹干與樹枝桿之間的連接處部位且范圍很小，可發(fā)展的局部塑性范圍有限;在設(shè)計中通過光滑焊縫倒角來處理應(yīng)力集中現(xiàn)象，使最大應(yīng)力小于計算值。

4 關(guān)鍵問題的解決

4.1 超長結(jié)構(gòu)的解決

4.1.1 溫度荷載全過程影響

主體結(jié)構(gòu)平面尺寸為100 m×100 m，溫度荷載對結(jié)構(gòu)的影響主要體現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的長度與溫度荷載的取值上，并且溫度荷載對施工期間和使用期間有著不同的影響。溫差取值涉及到很多因素，不同的取值會導(dǎo)致較大的溫差荷載，計算結(jié)果的差異也很大，設(shè)計時更應(yīng)該注重結(jié)構(gòu)的概念設(shè)計以及整體設(shè)計，采取一些防范措施，盡可能的避免或者減少溫差帶來的不利影響。

施工階段混凝土成型收縮受到約束，局部會產(chǎn)生拉應(yīng)力并出現(xiàn)裂縫，構(gòu)件截面受拉與恒活荷載疊加后，混凝土收縮拉應(yīng)力或者早期裂縫寬度會有所增加，當(dāng)環(huán)境溫度進(jìn)一步降低時，這些拉應(yīng)力或者裂縫也將進(jìn)一步加劇。設(shè)計通過措施：①設(shè)置后澆帶與加強(qiáng)帶;②驗算截面的最大裂縫寬度并據(jù)此來設(shè)置構(gòu)件配筋;③加強(qiáng)混凝土構(gòu)件的養(yǎng)護(hù)等。

4.1.2 溫度荷載的取值討論

建筑物從施工開始到設(shè)計年限這段時間內(nèi)，一直受著各種自然環(huán)境條件的變化，建筑物的內(nèi)外表面之間，還不斷的以輻射、對流、傳到等方式與周圍的空氣進(jìn)行熱交換，因此作用在建筑物上面的溫度荷載也很復(fù)雜;所以溫度荷載的正確取值，是分析溫度效應(yīng)的關(guān)鍵。設(shè)計考慮的溫度荷載的分類主要有：

（1）季節(jié)溫差，根據(jù)GB 50009-2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》中，最高基本氣溫38 ℃，最低基本氣溫-3 ℃，季節(jié)溫差41 ℃。

（2）日照溫差，按照室內(nèi)有取暖設(shè)備考慮，常年溫度為27 ℃，那么夏季室外升溫差10 ℃，冬季室外降溫差33 ℃。

（3）驟降溫差，驟降溫差包括強(qiáng)冷空氣或者超高溫的影響。

（4）混凝土收縮當(dāng)量溫差，混凝土收縮等效溫差是指將混凝土的收縮換算成等效當(dāng)量溫差，再和結(jié)構(gòu)的溫度變化疊加，形成計算溫差后再進(jìn)行溫度應(yīng)力分析。

結(jié)合本工程實際情況，將溫度荷載的影響范圍分為地下室和上部結(jié)構(gòu)兩種范圍分別討論?；炷恋氖湛s是一種隨時間而增長的變形，結(jié)硬初期發(fā)展較快，后期增長緩慢，一般兩年后趨于穩(wěn)定。本工程樓蓋設(shè)置了多道后澆帶，間距約40 m，兩個月以后澆筑封閉后澆帶，混凝土的收縮應(yīng)力因得到釋放而變得很小，計算時按照45 %等效溫差的影響，存在于地下結(jié)構(gòu)與地上結(jié)構(gòu)。

在結(jié)構(gòu)完成以后到竣工直至使用時，室內(nèi)的溫度由于有建筑外保溫、隔墻、幕墻等措施，使得室內(nèi)外的溫差以及季節(jié)溫差等不是很明顯。這個溫度荷載的作用效應(yīng)遠(yuǎn)小于施工后期的溫度作用。

4.1.3 不同部位處溫度作用的影響

根據(jù)計算結(jié)果，設(shè)計分析：

（1）在溫度荷載作用下，由于受到底部的約束，層間變形差由下往上依次遞減。在第4層開始間變形差較小。

（2）在溫降工況下，樓板拉應(yīng)力分布沿樓板縱向表現(xiàn)為兩端小，中間大;沿豎向隨著樓層的增加，拉應(yīng)力逐步減小。

（3）本工程采用少墻框架結(jié)構(gòu)，豎向構(gòu)件剛度較小，且沒有明顯剛度集中或不均勻，在溫荷作用下，樓板受到約束較小，整體樓板應(yīng)力不大在可控范圍，溫度應(yīng)力最大的一層樓面，在降溫工況下樓板拉應(yīng)力主要控制在1.2 MPa～2.4 MPa間，在房屋處有應(yīng)力集中，樓梯間等樓板削弱明顯的區(qū)域局部樓板應(yīng)力略偏高，主拉應(yīng)力約2.4 MPa。大部分區(qū)域應(yīng)力水平較低，按0.8 MPa計算，每延m溫度筋為0.8×110×1000/360=245 mm。應(yīng)力集中區(qū)域局部加強(qiáng)。

（4）本工程樓板溫度應(yīng)力在可控范圍，采用雙層雙向配筋，適當(dāng)提高配筋率的措施來抵抗溫降荷載產(chǎn)生的拉應(yīng)力。按《全國民用建筑工程設(shè)計技術(shù)措施》（混凝土結(jié)構(gòu)）中建議措施，采用8@150雙層雙向拉通鋼筋，溫度應(yīng)力集中的區(qū)域局部再加強(qiáng)。

設(shè)計加強(qiáng)措施：

（1）設(shè)計中采用雙層雙向配筋，選用小直徑鋼筋密排布，適當(dāng)?shù)脑黾优浣盥省?/p>

（2）加強(qiáng)建筑隔熱保溫措施，特別是屋頂層。

（3）后澆帶設(shè)置只能在較短的間距范圍內(nèi)解決早期混凝土收縮應(yīng)力問題，對于超長結(jié)構(gòu)體系的后期溫度應(yīng)力的影響無意義;設(shè)計應(yīng)采用膨脹加強(qiáng)帶與后澆帶相結(jié)合的方法。同時后澆帶采用主受力鋼筋搭接或者附加一定量的受力鋼筋。

（4）控制混凝土入模式的溫度來降低溫差效應(yīng)，減少裂縫開裂。

4.2 層高與結(jié)構(gòu)形式的選擇

根據(jù)建筑功能的要求，地上部分除了首層外，其余樓層的墻體均屬于高大墻體，需要針對墻體進(jìn)行分別處理。外立面上根據(jù)建筑要求設(shè)置層間框架梁，內(nèi)墻結(jié)合門洞、卷簾門等要求布置柱間框架梁，各種管井確保墻體的無支撐長度滿足規(guī)范要求時，不另設(shè)層間梁;確保每片墻體的高度不超過6.0 m（200 mm厚砌體墻），并對夾層框架梁參與整體計算配筋，構(gòu)造上對設(shè)置夾層框架梁的框架柱進(jìn)行箍筋全長加密，確?？蚣苤目辜舻陌踩?。

由于甲方對凈高要求較高，地上盡可能多預(yù)留可用層高，采用十字梁與井格梁的結(jié)構(gòu)形式。塔樓范圍地下室夾層，采用無梁樓蓋結(jié)構(gòu)形式。

5 結(jié)論

本工程從設(shè)計開始到完成設(shè)計時，本著節(jié)約、經(jīng)濟(jì)的原則，從幾個方面考慮，以確保結(jié)構(gòu)安全[5]：

（1）本工程結(jié)構(gòu)體系選擇合理，對其中薄弱部位有針對性的抗震構(gòu)造措施，對各種關(guān)鍵點(diǎn)進(jìn)行了相對應(yīng)的調(diào)查研究與設(shè)計。

（2）超長結(jié)構(gòu)體系應(yīng)該充分考慮溫度荷載對于結(jié)構(gòu)從施工期間直到使用全過程的影響;特別是后澆帶封閉后維護(hù)結(jié)構(gòu)沒有施工前的時間段;應(yīng)該注意施工組織設(shè)計，盡可能減少溫度荷載對主體結(jié)構(gòu)的影響。

（3）大跨度結(jié)構(gòu)體系應(yīng)著重注意正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計。

（4）大跨度的鋼結(jié)構(gòu)屋蓋應(yīng)結(jié)合主要受力形式來選擇桿件的截面，使得體系更加經(jīng)濟(jì)。

參考文獻(xiàn)

[1] 建筑抗震設(shè)計規(guī)范：GB 50011—2010 [S]. 北京： 中國建筑工業(yè)出版社，2016.

[2] 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)：GB 50017—2017 [S]. 北京： 中國建筑工業(yè)出版社，2018.

[3] 高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程：JGJ 3—2010[S].北京： 中國建筑工業(yè)出版社，2011.

[4] 葉晨爽.云南文山民族大劇院抗震性能分析[J]，上海建設(shè)科技.2021（2）：1-4.

[5] 劉文燕. 某超高層辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計[J]，工業(yè)建筑，2014（12）：157-162.