廠用電低壓交流接觸器性能對(duì)交流電網(wǎng)穩(wěn)定性影響分析

朱建華，厲志波，劉 震，祁曉笑

(1.潤(rùn)電能源科學(xué)技術(shù)有限公司，鄭州 450000； 2.國(guó)網(wǎng)新疆電力有限公司電力科學(xué)研究院，烏魯木齊 830011)

0 引 言

哈密-鄭州±800 kV特高壓直流工程(簡(jiǎn)稱天中直流工程)的投運(yùn)增加了疆電外送的輸送能力，對(duì)東疆過(guò)剩的新能源形成良好的消納通道。近年來(lái)圍繞著提高天中直流通道輸送極限的問(wèn)題，國(guó)家電網(wǎng)公司采用配置調(diào)相機(jī)[1]、改造配套火電機(jī)組的輔機(jī)電壓耐受能力[2]、提升直流近區(qū)風(fēng)電機(jī)組的耐受高、低壓穿越能力[3]等措施，有效提升了天中直流送端電網(wǎng)直流換相失敗的耐受能力。

直流近區(qū)逆變側(cè)交流高壓母線發(fā)生短路故障時(shí)，會(huì)引起直流換相失敗，造成送端系統(tǒng)有功大量過(guò)剩，有功不平衡。其次，直流運(yùn)行時(shí)交流母線配套有大量的交流濾波器，直流換相失敗也會(huì)導(dǎo)致無(wú)功大量盈余，電容器無(wú)法迅速切除，交流側(cè)電網(wǎng)出現(xiàn)嚴(yán)重的過(guò)電壓。為保持交流電網(wǎng)穩(wěn)定，更好抑制直流換相失敗期間引起的過(guò)電壓，一般采用快速無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備來(lái)抑制換相失敗產(chǎn)生的過(guò)電壓[4-6]。與此同時(shí)，交流母線故障時(shí)，直流近區(qū)的配套火電機(jī)組的強(qiáng)勵(lì)功能動(dòng)作。由于火電機(jī)組配置有大量高壓輔機(jī)，這些高壓輔機(jī)遭受暫態(tài)過(guò)電壓擾動(dòng)后會(huì)先于發(fā)電機(jī)脫網(wǎng)，進(jìn)而導(dǎo)致配套機(jī)組脫網(wǎng)。為避免此類(lèi)事件發(fā)生，文獻(xiàn)[7]對(duì)火電重要輔機(jī)耐受極端電壓能力做出專(zhuān)門(mén)規(guī)定，但對(duì)火電400 V母線的交流接觸器性能未做出規(guī)定，主要原因是400 V母線交流接觸器數(shù)量眾多，且多數(shù)接觸器對(duì)系統(tǒng)影響有限，但少數(shù)交流接觸器跳開(kāi)會(huì)導(dǎo)致機(jī)組脫網(wǎng)。已有主網(wǎng)故障產(chǎn)生的暫態(tài)電壓傳遞至低壓系統(tǒng)側(cè)，進(jìn)而引發(fā)大范圍的低壓脫扣器誤跳閘，致使用戶重要負(fù)荷損失[8-10]，但關(guān)于交流接觸器性能對(duì)大電網(wǎng)穩(wěn)定性的研究較少。

目前交流接觸器的研究屬于配網(wǎng)研究范圍，文獻(xiàn)[11]將交流接觸器對(duì)電壓暫降的影響進(jìn)行了仿真分析，該模型考慮了接觸器的機(jī)械結(jié)構(gòu)，更加準(zhǔn)確地模擬了交流接觸器的物理特性。文獻(xiàn)[12]考慮了交流接觸器的非單調(diào)特性。文獻(xiàn)[13]研究了電壓暫降起始點(diǎn)對(duì)交流接觸器動(dòng)作特性的影響。文獻(xiàn)[14]選取了多個(gè)廠家的接觸器進(jìn)行了試驗(yàn)研究，使得研究模型更有通用性。文獻(xiàn)[15]建立三維交流接觸器模型，更準(zhǔn)確模擬交流接觸器性能。上述文獻(xiàn)將交流接觸器對(duì)暫態(tài)電壓響應(yīng)進(jìn)行多維度的研究，但關(guān)于交流接觸器暫態(tài)特性對(duì)大電網(wǎng)穩(wěn)定性的影響鮮有涉及。

在上述文獻(xiàn)基礎(chǔ)上，考慮火電廠400 V母線接觸器暫態(tài)特性對(duì)天中直流連鎖反應(yīng)的特殊影響。首先根據(jù)500 kV側(cè)高壓系統(tǒng)短路時(shí)400 V母線電壓與高壓側(cè)參數(shù)、發(fā)電廠參數(shù)的關(guān)系，給出400 V母線電壓與系統(tǒng)參數(shù)的關(guān)系；其次考慮到500 kV高壓系統(tǒng)的短路故障切除時(shí)間及故障距離對(duì)400 V母線電壓的影響，對(duì)400 V母線電壓偏低導(dǎo)致交流接觸器動(dòng)作后的全廠失電邏輯進(jìn)行梳理，論述了400 V交流接觸器動(dòng)作特性對(duì)天中直流系統(tǒng)的影響；最后在仿真平臺(tái)上建立仿真模型，計(jì)算和對(duì)比考慮交流接觸器前后的天中直流時(shí)域仿真波形。

1 發(fā)電廠廠用電模型

1.1 低壓廠用電母線電壓計(jì)算

天中直流的配套火電電源一般采用單元組接線，對(duì)應(yīng)的廠用電接線圖如圖1所示。

圖1 配套電源廠內(nèi)簡(jiǎn)化接線圖

圖1中廠用電系統(tǒng)分為高壓側(cè)廠用電和低壓廠用電。高壓廠用電系統(tǒng)電壓等級(jí)為6 kV或 10 kV。低壓廠用系統(tǒng)電壓為400 V。高壓廠用電系統(tǒng)接在發(fā)電機(jī)出口母線上，低壓廠用電系統(tǒng)通過(guò)變壓器接在高壓廠用電母線上。

當(dāng)升壓變高壓側(cè)發(fā)生短路時(shí)，發(fā)電機(jī)電動(dòng)勢(shì)可以認(rèn)為恒定不變。短路時(shí)發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓為

UG=E′q-X′di″

(1)

式中：E′q為發(fā)電機(jī)暫態(tài)電動(dòng)勢(shì)；X′d為發(fā)電機(jī)暫態(tài)電抗；i″為短路時(shí)刻流過(guò)發(fā)電機(jī)的機(jī)端電流。上述3個(gè)變量均為以發(fā)電機(jī)電氣量為基準(zhǔn)的標(biāo)幺值。

假設(shè)發(fā)電機(jī)至短路點(diǎn)之間的電抗為Xs，則短路電流的表達(dá)式為

i″=1/Xs

(2)

綜合式(1)和式(2)，機(jī)端電壓的表達(dá)式為

UG=E′q-X′d/Xs

(3)

當(dāng)發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓下降時(shí)，廠用電母線電壓也會(huì)隨之下降。廠用電負(fù)荷中含有大量的電動(dòng)機(jī)和變頻器負(fù)荷，當(dāng)電壓下降時(shí)會(huì)呈現(xiàn)復(fù)雜的暫態(tài)效應(yīng)。由于該文討論的故障持續(xù)時(shí)間較短，所以忽略負(fù)荷的暫態(tài)效應(yīng)，將模型中廠用電負(fù)荷等值為靜態(tài)負(fù)荷，圖2為廠用電負(fù)荷等值電路。

圖2 廠用電負(fù)荷等值電路

400 V系統(tǒng)短路電流計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮電阻的影響，為簡(jiǎn)化計(jì)算，這里只考慮電抗對(duì)壓降的作用。根據(jù)圖2所示電路可以計(jì)算出低壓廠用電母線電壓UL值為

(4)

式中：XLG為高壓側(cè)負(fù)荷的等值電抗；XG為高壓廠用變等值電抗；XLD為低壓側(cè)負(fù)載等值電抗；XD為低壓廠用變的等值電抗。

實(shí)際中低壓負(fù)荷僅考慮少部分重要負(fù)荷時(shí)，存在如下關(guān)系：

XG

(5)

考慮式(5)中電抗的對(duì)應(yīng)關(guān)系，式(4)可以簡(jiǎn)化為

(6)

由式(3)、式(4)可知，在高壓側(cè)故障時(shí)，低壓廠用電母線UL殘留值與短路位置、發(fā)電機(jī)暫態(tài)電抗、高壓側(cè)廠用變電抗、低壓側(cè)廠用變阻抗、低壓廠用電負(fù)荷水平密切相關(guān)。

1.2 400 V交流接觸器

1.2.1 400 V交流接觸器性能

文獻(xiàn)[15]給出了交流接觸器的三維模型，為簡(jiǎn)化分析，將三維模型簡(jiǎn)化為二維模型。交流接觸器低電壓耐受性能為

t≥50 ms
u≤0.5 (p.u.)

(7)

式中：t為故障切除時(shí)間；u為發(fā)生故障時(shí)的電壓值。當(dāng)400 V母線電壓同時(shí)滿足式(7)所示的條件后，交流接觸器將動(dòng)作跳開(kāi)；否則，交流接觸器保持合位。

1.2.2 500 kV側(cè)故障對(duì)400 V母線電壓影響

天中直流機(jī)組配套電源一般為660 MW級(jí)別機(jī)組，發(fā)電機(jī)阻抗X′d為0.27(p.u.)(以發(fā)電機(jī)容量為基準(zhǔn))，變壓器阻抗Xt為0.18(p.u.)(以變壓器容量為基準(zhǔn)，S=750 MVA)，根據(jù)式(3)可以得出發(fā)電機(jī)高壓側(cè)短路時(shí)機(jī)端電壓值約為0.42(p.u.)，而500 kV母線故障切除時(shí)間在90～100 ms之間，在高壓側(cè)故障切除后，所需的時(shí)間已大于式(7)所需的交流接觸器跳閘條件，說(shuō)明500 kV側(cè)故障會(huì)導(dǎo)致400 V交流接觸器跳閘。

當(dāng)配套電源遠(yuǎn)端發(fā)生短路故障后，發(fā)電機(jī)側(cè)的機(jī)端電壓受影響較小。假設(shè)500 kV高壓線路單位電抗值為0.27 Ω/km，配套電源機(jī)端電壓值降至0.5 (p.u.)所需的線路長(zhǎng)度為711 km。實(shí)際天中直流聯(lián)絡(luò)變500 kV母線距離電廠距離均小于100 km，所以可以判斷天中換流站聯(lián)絡(luò)變500 kV母線發(fā)生短路后，會(huì)導(dǎo)致全部配套電源側(cè)低壓廠用電400 V母線電壓偏低。

1.2.3 400 V交流接觸器導(dǎo)致機(jī)組跳機(jī)邏輯

當(dāng)母線電壓降低至風(fēng)機(jī)潤(rùn)滑油泵交流接觸器動(dòng)作范圍內(nèi)，工作段的交流母線接觸器因低電壓動(dòng)作，動(dòng)作時(shí)間為50 ms。而保安段的交流母線接觸器也會(huì)因低電壓動(dòng)作，無(wú)法達(dá)到備用切換的作用，切換時(shí)間為50 ms。風(fēng)機(jī)潤(rùn)滑油泵站跳閘后，會(huì)導(dǎo)致高壓廠用段送風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)動(dòng)作跳閘，跳閘時(shí)間為100 ms。鍋爐系統(tǒng)失去燃料供應(yīng)后，觸發(fā)主燃料跳閘，進(jìn)而導(dǎo)致發(fā)電機(jī)逆功率動(dòng)作，熱工保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為400 ms。從接觸器檢測(cè)到低電壓時(shí)開(kāi)始計(jì)算，到發(fā)電機(jī)跳開(kāi)主開(kāi)關(guān)后所需時(shí)間為600 ms。

根據(jù)式(7)將400 V交流接觸器和整廠跳閘邏輯簡(jiǎn)化為圖3所示。

圖3 交流接觸器和整廠跳閘邏輯

由圖3可知，交流接觸器模型檢測(cè)400 V母線電壓，計(jì)算出400 V基波正序電壓有效值，判斷該電壓是否同時(shí)滿足小于0.5 (p.u.)和持續(xù)時(shí)間大于50 ms 的要求。滿足該要求后，將延遲0.6 s對(duì)發(fā)電機(jī)高壓側(cè)斷路器發(fā)出跳閘命令。延遲環(huán)節(jié)主要模擬交流接觸器跳開(kāi)后，電廠內(nèi)6 kV段電機(jī)保護(hù)動(dòng)作、熱工邏輯判斷和發(fā)電組保護(hù)動(dòng)作所需時(shí)間。

2 接觸器性能對(duì)天中直流穩(wěn)定性影響分析

逆變側(cè)交流母線發(fā)生嚴(yán)重短路故障后，會(huì)直接導(dǎo)致直流系統(tǒng)發(fā)生換相失敗，送端交流系統(tǒng)隨后出現(xiàn)有功和容性無(wú)功同時(shí)過(guò)剩，出現(xiàn)嚴(yán)重暫態(tài)過(guò)電壓，系統(tǒng)頻率也會(huì)出現(xiàn)明顯上升。

直流工程由于交流斷路器動(dòng)作原因，故障后延遲0.2 s才能切除配套交流濾波器，導(dǎo)致交流母線電壓在0.2 s后出現(xiàn)的暫態(tài)過(guò)電壓最為嚴(yán)重，過(guò)電壓最高值一般在1.15 (p.u.)左右。為保證有功平衡，在故障后0.3 s切除部分配套機(jī)組。剩余機(jī)組維持交流系統(tǒng)電壓穩(wěn)定和頻率穩(wěn)定。經(jīng)過(guò)10 s調(diào)整過(guò)程后，系統(tǒng)頻率在達(dá)到最高值后緩慢下降。

目前逆變側(cè)交流故障導(dǎo)致直流換相失敗后主要的穩(wěn)控策略如圖4所示。

因接觸器耐受低壓能力不足產(chǎn)生的連鎖反應(yīng)會(huì)導(dǎo)致直流近區(qū)的火電機(jī)組跳閘。直流近區(qū)的電源跳機(jī)會(huì)帶來(lái)兩種不利影響：一是給直流換相失敗后的交流電網(wǎng)帶來(lái)新的擾動(dòng)，造成電網(wǎng)新的功率不平衡，需要重新平衡功率；二是直流換相失敗后電壓劇烈波動(dòng)，需要直流近區(qū)電源的勵(lì)磁系統(tǒng)提供電壓支撐，而額外的電源跳機(jī)會(huì)將惡化系統(tǒng)電壓的穩(wěn)定性。

天中直流系統(tǒng)整流側(cè)交流500 kV母線發(fā)生三相短路故障后，不會(huì)直接導(dǎo)致直流工程換相失敗，對(duì)直流工程的擾動(dòng)相對(duì)較小。在考慮交流接觸器暫態(tài)電壓性能后，500 kV母線故障可能會(huì)導(dǎo)致直流配套電源全部脫網(wǎng)。配套電源的脫網(wǎng)首先會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)頻率快速下降，對(duì)應(yīng)的直流工程需要緊急降功率運(yùn)行。其次當(dāng)配套機(jī)組脫網(wǎng)時(shí)，電網(wǎng)出現(xiàn)嚴(yán)重的無(wú)功過(guò)剩，導(dǎo)致交流母線電壓嚴(yán)重越上限。

圖4 直流換相失敗后的連鎖反應(yīng)對(duì)比

3 仿真分析

在PSASP仿真平臺(tái)上搭建天中直流工程的模擬系統(tǒng)，對(duì)直流換相失敗的連鎖反應(yīng)進(jìn)行對(duì)比分析。

目前PSASP中沒(méi)有專(zhuān)門(mén)的暫態(tài)故障卡可用以描述因400 V母線低電壓導(dǎo)致的切機(jī)故障，該文采用手動(dòng)記錄400 V母線電壓降至0.5 (p.u.)時(shí)刻為t1，然后在切機(jī)卡中設(shè)置t1+0.6 s后延遲切除直流配套電源。

3.1 廠用電故障分析

以某實(shí)際電網(wǎng)中天中直流配套電源進(jìn)行建模，參數(shù)發(fā)電機(jī)X′d為0.165，機(jī)組容量為660 MW，變壓器容量為750 MVA，短路電壓為20%，20%是指當(dāng)變壓器二次繞組短路，一次繞組流通額定電流而需施加的電壓Uk與額定電壓Un的百分比，對(duì)模型進(jìn)行仿真驗(yàn)證。

在升壓變500 kV母線上設(shè)置三相短路故障，故障持續(xù)時(shí)間為0.1 s。仿真模擬機(jī)端電壓和400 V交流母線電壓的變化過(guò)程。

為驗(yàn)證發(fā)電廠廠用電模型對(duì)故障造成暫態(tài)壓降的影響，分別將發(fā)電廠廠用電負(fù)荷等值為靜態(tài)模型和動(dòng)態(tài)模型，其中動(dòng)態(tài)模型選用PSASP中動(dòng)態(tài)負(fù)荷模型，計(jì)算和對(duì)比兩種負(fù)荷模型下的400 V母線電壓變化趨勢(shì)，如圖5所示。

圖5 負(fù)荷模型對(duì)廠用電電壓跌落影響

從圖5可以看出，兩種負(fù)荷模型的400 V電壓響應(yīng)曲線差別較小，兩條曲線在故障初期出現(xiàn)一定差異，差別基本在1 V以內(nèi)，占額定電壓的0.25%，說(shuō)明負(fù)荷模型等值為靜態(tài)負(fù)荷基本上是可行的。

3.2 整流側(cè)交流系統(tǒng)故障仿真

選取2019年夏大負(fù)荷運(yùn)行方式為仿真計(jì)算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。模型假設(shè)和穩(wěn)定性判斷標(biāo)準(zhǔn)參考文獻(xiàn)[16]。模型采用2019年潮流數(shù)據(jù)，天中直流輸送功率為6 000 MW，在500 kV聯(lián)絡(luò)變交流母線側(cè)設(shè)置三相接地短路故障，1 s故障，1.1 s切除故障。分別計(jì)算考慮和不考慮配套電源中400 V母線交流接觸器暫態(tài)特性的情況，分析交流系統(tǒng)故障后新疆電網(wǎng)的連鎖反應(yīng)。

3.2.1 天中直流系統(tǒng)頻率穩(wěn)定分析

圖6 送端故障下頻率曲線對(duì)比

由圖6可知，在不考慮400 V交流接觸器暫態(tài)特性時(shí)，交流側(cè)母線發(fā)生三相短路故障后，頻率上升至最高值。故障切除后，頻率逐步恢復(fù)至穩(wěn)態(tài)值。在考慮400 V交流接觸器暫態(tài)特性時(shí)，故障切除0.1 s后，由于交流接觸器暫態(tài)性能導(dǎo)致配套電源被切除，頻率下降至49.9 Hz，需要大約10 s時(shí)間才能緩慢恢復(fù)穩(wěn)態(tài)。

3.2.2 天中直流系統(tǒng)電壓穩(wěn)定分析

交流母線故障后，在考慮和不考慮交流接觸器暫態(tài)特性時(shí)，仿真得出的系統(tǒng)電壓變化曲線如圖7所示。

圖7 送端故障下500 kV母線對(duì)比

交流母線故障后，在不考慮400 V交流接觸器的暫態(tài)特性時(shí)，交流側(cè)母線發(fā)生三相短路故障后，電壓出現(xiàn)高頻振蕩。故障切除后，頻率逐步恢復(fù)至穩(wěn)態(tài)值。在考慮400 V交流接觸器暫態(tài)特性時(shí)，由故障切除后0.1 s，交流接觸器暫態(tài)性能導(dǎo)致配套電源被切除，母線電壓下降至0.9 (p.u.)，10 s以上緩慢恢復(fù)穩(wěn)態(tài)。

3.3 逆變側(cè)交流系統(tǒng)故障仿真

逆變側(cè)設(shè)置500 kV交流母線三相短路故障，1 s后直流換相失敗，同時(shí)送端電網(wǎng)也受到直流工程換相失敗的影響。

新疆電網(wǎng)主要機(jī)組投入一次調(diào)頻功能，在直流換相失敗后調(diào)節(jié)系統(tǒng)頻率。1.2 s跳開(kāi)換流站配套交流濾波器，1.3 s按照穩(wěn)控策略切除配套電源[17]，直流換相失敗后的系統(tǒng)頻率變化曲線如圖8、圖9所示。

由圖8可知，直流換相失敗后由于短時(shí)有功嚴(yán)重過(guò)剩，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)機(jī)組短時(shí)嚴(yán)重超頻，頻率最高值升至51.6 Hz。隨著切除機(jī)組數(shù)量增加后，頻率逐漸恢復(fù)到穩(wěn)定。

由圖9可知，直流換相失敗后由于交流濾波器無(wú)法快速切除，無(wú)功過(guò)剩出現(xiàn)第一個(gè)高峰，新哈密換流站500 kV母線電壓最高值1.12(p.u.)左右。0.5 s后，由于切除機(jī)組數(shù)量出現(xiàn)高峰，容性無(wú)功過(guò)剩出現(xiàn)第二個(gè)高峰，500 kV母線電壓出現(xiàn)第二個(gè)峰值1.15(p.u.)。后續(xù)隨著發(fā)電機(jī)欠勵(lì)功能動(dòng)作、靜止無(wú)功發(fā)生器以及調(diào)相機(jī)的共同動(dòng)作下，母線電壓逐漸恢復(fù)平穩(wěn)。

圖8 受端故障導(dǎo)致直流換相失敗的電源頻率曲線

圖9 受端故障導(dǎo)致直流換相失敗的電源電壓曲線

3.4 整流側(cè)故障和逆變側(cè)故障對(duì)比

整流側(cè)交流系統(tǒng)故障后，并不會(huì)直接導(dǎo)致直流系統(tǒng)換相失敗。在考慮交流接觸器暫態(tài)特性后，直流近區(qū)的配套電源可能會(huì)連續(xù)脫網(wǎng)，導(dǎo)致短時(shí)有功嚴(yán)重不足。直流工程需要短時(shí)降功率運(yùn)行，在一次調(diào)頻長(zhǎng)期調(diào)整后，逐步恢復(fù)穩(wěn)態(tài)。整流側(cè)交流系統(tǒng)故障對(duì)逆變側(cè)系統(tǒng)影響相對(duì)有限，直流系統(tǒng)在故障后恢復(fù)過(guò)程中起到一定的緩沖作用。

逆變側(cè)交流系統(tǒng)故障后，會(huì)直接導(dǎo)致直流換相失敗。直流換相失敗后導(dǎo)致送端電網(wǎng)有功和容性無(wú)功過(guò)剩。逆變側(cè)則出現(xiàn)有功不足，急需電源的一次調(diào)頻進(jìn)行頻率支持。但由于考慮交流接觸器暫態(tài)特性后，直流近區(qū)的配套電源可能會(huì)連續(xù)脫網(wǎng)，受端電網(wǎng)可供調(diào)頻的電源數(shù)量進(jìn)一步減少，惡化了受端系統(tǒng)頻率的穩(wěn)定性。逆變側(cè)交流系統(tǒng)導(dǎo)致的直流換相失敗同樣會(huì)導(dǎo)致送端電網(wǎng)無(wú)功和頻率短時(shí)失衡，需要啟動(dòng)穩(wěn)控策略去維持系統(tǒng)電壓和頻率穩(wěn)定。在逆變側(cè)交流系統(tǒng)故障過(guò)程和后續(xù)過(guò)程中，直流工程的連鎖反應(yīng)導(dǎo)致受端系統(tǒng)和送端系統(tǒng)都受到嚴(yán)重的沖擊，直流工程在故障過(guò)程和過(guò)程后并沒(méi)有起到類(lèi)似送端交流系統(tǒng)故障的緩沖故障效應(yīng)，而是將故障效應(yīng)擴(kuò)大化。相對(duì)而言，受端系統(tǒng)受到的沖擊更為嚴(yán)重，因?yàn)榭紤]交流接觸器暫態(tài)反應(yīng)導(dǎo)致直流近區(qū)電源跳閘后，進(jìn)一步拉大了頻率不平衡程度。

4 結(jié) 語(yǔ)

1)以系統(tǒng)穩(wěn)定為研究對(duì)象，仿真分析了400 V交流接觸器在高壓側(cè)連鎖故障后的關(guān)鍵作用，驗(yàn)證了交流接觸器性能對(duì)電網(wǎng)穩(wěn)定性的影響。

2)交流側(cè)故障發(fā)生位置對(duì)天中直流的影響區(qū)別較大。當(dāng)故障發(fā)生在整流側(cè)時(shí)，很難導(dǎo)致交流換相失敗，影響范圍局限在東疆電網(wǎng)，對(duì)于直流的輸送功率會(huì)造成短時(shí)影響。當(dāng)故障發(fā)生在交流側(cè)時(shí)，導(dǎo)致直流換相失敗，對(duì)交直流側(cè)形成嚴(yán)重的連鎖反應(yīng)。說(shuō)明交流接觸器性能研究對(duì)受端電網(wǎng)換流站附近的火電電源有著更為重要的意義。

3)仿真結(jié)果表明，與火電廠6 kV重要輔機(jī)類(lèi)似，400 V母線重要負(fù)荷的交流接觸器對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定也有重要影響，需要對(duì)400 V重要接觸器的性能進(jìn)行試驗(yàn)和評(píng)估?？煽紤]參照6 kV重要輔機(jī)的低電壓耐受性能，要求400V重要接觸器的低電壓耐受性能不低于6 kV輔機(jī)的低電壓耐受性能。

4)對(duì)于能躲過(guò)高電壓交流側(cè)故障的交流接觸器，可以繼續(xù)使用；反之，則需要考慮在交流接觸器加入時(shí)間繼電器。時(shí)間繼電器內(nèi)部接入氣囊式儲(chǔ)能結(jié)構(gòu)，并將動(dòng)作延時(shí)時(shí)間設(shè)置為較長(zhǎng)時(shí)間，能夠躲過(guò)故障，保證低電壓廠用電系統(tǒng)能夠維持電廠穩(wěn)定運(yùn)行。