在線脫輕技術(shù)在炭素導(dǎo)熱油系統(tǒng)的研究與應(yīng)用

陳 偉,趙旭年,盧衛(wèi)紅,宋大慶,陳 旭

(陜西有色榆林新材料集團(tuán)有限責(zé)任公司,陜西 榆林 719000)

導(dǎo)熱油作為高效熱載體普遍應(yīng)用于化工、冶金等諸多行業(yè),國(guó)家出臺(tái)了《GB24747-2009》、《GB23971-2009》、《TSG G0001-2012》相關(guān)國(guó)標(biāo)規(guī)程作為指導(dǎo)。導(dǎo)熱油在長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后會(huì)出現(xiàn)輕組分逐漸升高閃點(diǎn)降低,給導(dǎo)熱油系統(tǒng)帶來(lái)很大的運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)。依據(jù)上述國(guó)標(biāo)相關(guān)要求需要對(duì)閃點(diǎn)過(guò)低或輕組分過(guò)高的導(dǎo)熱油進(jìn)行更換或者脫輕處置,一般企業(yè)為節(jié)約成本選擇拉出去脫輕再生達(dá)標(biāo)后再拉回來(lái)注入系統(tǒng)使用,整個(gè)過(guò)程需要長(zhǎng)時(shí)間停產(chǎn),費(fèi)時(shí)費(fèi)力,且不安全,拉運(yùn)手續(xù)繁瑣。陜西有色榆林新材料集團(tuán)有限公司聯(lián)合國(guó)內(nèi)某科技公司對(duì)陽(yáng)極導(dǎo)熱油系統(tǒng)研發(fā)出在大循環(huán)下建立脫輕小循環(huán)的工藝技術(shù),在實(shí)施過(guò)程中安全、高效、操作簡(jiǎn)單,實(shí)現(xiàn)了生產(chǎn)系統(tǒng)不停車(chē)脫除輕組分提高導(dǎo)熱油閃點(diǎn)的目的。

1 概 述

陜西有色榆林新材料集團(tuán)有限責(zé)任公司陽(yáng)極分公司成型車(chē)間導(dǎo)熱油系統(tǒng)于2013年4月投運(yùn),導(dǎo)熱油熱媒系統(tǒng)由煅燒回轉(zhuǎn)窯高溫?zé)煔夤徇\(yùn)行,系統(tǒng)所用的導(dǎo)熱油為道達(dá)爾熱速力3120(現(xiàn)更名為熱速力AB),屬烷基苯合成導(dǎo)熱油,最高使用溫度為300℃。根據(jù)用熱需要和工藝要求,導(dǎo)熱油系統(tǒng)由三個(gè)不同溫度區(qū)間的循環(huán)系統(tǒng)組成,分別為主循環(huán):270～290℃;二循環(huán):240～260℃;三循環(huán):210～230℃,目前導(dǎo)熱油系統(tǒng)運(yùn)行工藝溫度為260～265℃。在滿足工藝溫度條件下的導(dǎo)熱油系統(tǒng)運(yùn)行油量約為250噸,低位槽儲(chǔ)存油量約為50噸,合計(jì)約為300噸。根據(jù)國(guó)標(biāo)《GB24747-2009》7.1.1規(guī)定:在用有機(jī)熱載體應(yīng)至少每年取樣檢驗(yàn)一次(如表1所示),為此陽(yáng)極分公司每年對(duì)導(dǎo)熱油系統(tǒng)取樣送至具備資質(zhì)的第三方機(jī)構(gòu)檢測(cè)質(zhì)量指標(biāo),檢驗(yàn)項(xiàng)目包括閃點(diǎn)、殘?zhí)?、運(yùn)動(dòng)粘度、酸值、水分等。根據(jù)檢測(cè)結(jié)果顯示,經(jīng)過(guò)近9年的運(yùn)行,導(dǎo)熱油殘?zhí)?、運(yùn)動(dòng)粘度、酸值等三項(xiàng)質(zhì)量指標(biāo)變化較小,均處于國(guó)標(biāo)允許使用范圍,截止2021年5月第三方機(jī)構(gòu)檢測(cè)導(dǎo)熱油閃點(diǎn)僅為110℃,已接近國(guó)標(biāo)安全警告使用范圍(如圖1所示),通過(guò)每年檢測(cè)發(fā)現(xiàn)導(dǎo)熱油閃點(diǎn)指標(biāo)呈現(xiàn)逐年遞減趨勢(shì)(如下圖2所示)。

表1 在用有機(jī)熱載體的質(zhì)量指標(biāo)和試驗(yàn)方法(GB24747-2009)

圖1 第三方機(jī)構(gòu)檢測(cè)導(dǎo)熱油質(zhì)量指標(biāo)(2021年)

圖2 導(dǎo)熱油閃點(diǎn)變化趨勢(shì)圖

2 導(dǎo)熱油中輕組分含量高的原因分析及危害

一般來(lái)說(shuō),高溫運(yùn)行狀態(tài)下導(dǎo)熱油中的輕組分以氣相的形態(tài)存在于導(dǎo)熱油系統(tǒng)管路中,導(dǎo)熱油閃點(diǎn)降低是由于導(dǎo)熱油系統(tǒng)中輕組分無(wú)法正常排出或輕組分聚集過(guò)多造成的。

2.1 原因分析

2.1.1 熱裂解

由于炭素生陽(yáng)極工藝需要,導(dǎo)熱油長(zhǎng)期處于275～285℃高溫運(yùn)行狀態(tài),在高溫狀態(tài)下導(dǎo)熱油會(huì)不斷發(fā)生熱裂解反應(yīng),熱裂解的產(chǎn)物則以輕組分為主,在導(dǎo)熱油最高使用范圍以內(nèi),導(dǎo)熱油運(yùn)行溫度越高熱裂解速率越快,產(chǎn)生的氣相輕組分越多。

2.1.2 溫升不穩(wěn)定

余熱熱媒系統(tǒng)采用煅燒車(chē)間回轉(zhuǎn)窯高溫?zé)煔庾鳛榧訜嵩?相比于傳統(tǒng)的備媒鍋爐PLC通過(guò)天燃?xì)饣鹧娲笮】刂茖?dǎo)熱油溫升、溫控的精準(zhǔn)度而言,余熱熱媒系統(tǒng)則僅能通過(guò)風(fēng)機(jī)頻率調(diào)整控制導(dǎo)熱油溫度,且隨時(shí)受回轉(zhuǎn)窯投料量、回轉(zhuǎn)窯風(fēng)機(jī)頻率等影響,導(dǎo)熱油溫升、溫控不能很好地控制在理想溫度區(qū)間內(nèi),個(gè)別時(shí)候存在升溫速率過(guò)快等弊端,短時(shí)間內(nèi)煙氣量增迅速加量致使余熱熱媒鍋爐導(dǎo)熱油盤(pán)管快速受熱,局部盤(pán)管中導(dǎo)熱油溫度快速上漲,加劇導(dǎo)熱油熱裂解,輕組分隨之產(chǎn)生。

2.1.3 冷油含水

導(dǎo)熱油在正常運(yùn)行溫度條件下會(huì)產(chǎn)生一定的熱膨脹量,低位槽存有部分冷油用于系統(tǒng)降溫后的補(bǔ)充量,低位槽與大氣聯(lián)通,受不同天氣變化影響,低位槽內(nèi)外部形成溫差,槽內(nèi)部表面不可避免產(chǎn)生冷凝現(xiàn)象,冷凝水沉積于導(dǎo)熱油下層,在崗位人員低位槽排水不徹底或有輕微混合時(shí),注入系統(tǒng)后與高溫導(dǎo)熱油發(fā)生反應(yīng),產(chǎn)生少量輕組分。

2.1.4 系統(tǒng)缺陷

氣相輕組分比空氣質(zhì)量小,正常情況下氣相輕組分通過(guò)油氣分離器經(jīng)膨脹管進(jìn)入膨脹槽,備媒泵房回油管路雖然設(shè)計(jì)有油氣分離器及膨脹管,但距離高樓部膨脹槽較遠(yuǎn),膨脹管布置過(guò)長(zhǎng),且沿途有多個(gè)90°彎道,受限于管路系統(tǒng)缺陷,氣相輕組分無(wú)法有效通過(guò)膨脹管進(jìn)入膨脹槽并排至大氣,導(dǎo)熱油系統(tǒng)中輕組分長(zhǎng)期積累且數(shù)量持續(xù)增加。

2.2 導(dǎo)熱油中輕組分含量高的危害

2.2.1 危險(xiǎn)性高

導(dǎo)熱油中輕組分含量高是導(dǎo)熱油閃點(diǎn)持續(xù)降低的主要原因,閃點(diǎn)又稱閃火點(diǎn),是指在加熱條件下有機(jī)熱載體蒸氣與空氣形成混合氣體遇明火接觸時(shí)立刻燃燒的最低溫度。因此導(dǎo)熱油閃點(diǎn)持續(xù)下降且系統(tǒng)一旦出現(xiàn)泄漏并遇明火將出現(xiàn)閃燃,引發(fā)火災(zāi),存在較大安全隱患,對(duì)于企業(yè)安全生產(chǎn)影響巨大。

2.2.2 氣蝕頻繁

氣相的輕組分隨著導(dǎo)熱油在油泵的作用下強(qiáng)制循環(huán),易出現(xiàn)流量不穩(wěn)定的現(xiàn)象,會(huì)造成油泵及閥門(mén)氣蝕現(xiàn)象,油泵出口壓力表指針波動(dòng)幅度大,油泵及閥門(mén)出現(xiàn)異響及振動(dòng),長(zhǎng)時(shí)間出現(xiàn)氣蝕現(xiàn)象會(huì)降低油泵和閥門(mén)的使用壽命,嚴(yán)重的可能造成設(shè)備事故及大面積泄漏事故。

2.2.3 壓力波動(dòng)

長(zhǎng)期生產(chǎn)實(shí)踐顯示,在高樓部生陽(yáng)極生產(chǎn)線出現(xiàn)設(shè)備故障安排停產(chǎn)后,由于換熱效率短時(shí)間內(nèi)大幅降低,加上氣相輕組分聚集性、斷層性通過(guò)用熱設(shè)備及油泵,導(dǎo)熱油主循環(huán)回油壓力從0.24 MPa異常下降至0.16～0.18 MPa,造成系統(tǒng)壓力波動(dòng),膨脹槽液位急速上升,崗位人員需在膨脹槽處進(jìn)行手動(dòng)排油操作,以至導(dǎo)熱油主循環(huán)回油管路出現(xiàn)“缺油”現(xiàn)象,即便處置措施及時(shí)得當(dāng),仍需要完成系統(tǒng)降溫、系統(tǒng)穩(wěn)壓、系統(tǒng)注油、系統(tǒng)升溫等操作步驟,耗時(shí)較長(zhǎng)且延誤生產(chǎn)時(shí)機(jī);如處置不當(dāng),可能造成膨脹槽噴油事故。

3 解決輕組分過(guò)高摸索實(shí)驗(yàn)及調(diào)研

3.1 摸索摻配新油稀釋提高閃點(diǎn)

陜西有色榆林新材料集團(tuán)有限責(zé)任公司陽(yáng)極分公司牽頭成立課題組,與導(dǎo)熱油供應(yīng)商以及第三方檢測(cè)機(jī)構(gòu)聯(lián)合進(jìn)行了導(dǎo)熱油摻配稀釋試驗(yàn),設(shè)定新油與系統(tǒng)在用油按照1∶2、1∶3、1∶5等不同比例下?lián)脚湎♂尩脑囼?yàn)條件(如圖3～5),檢測(cè)結(jié)果顯示新油與在用油比例在1∶5的情況下閃點(diǎn)指提高了12℃;在最高1∶2的混配比例下導(dǎo)熱油閃點(diǎn)也僅提高了26℃(如圖3所示),核算至系統(tǒng)現(xiàn)用油量則需置換出100噸在用導(dǎo)熱油,閃點(diǎn)提升效果也不是很明顯,對(duì)企業(yè)生產(chǎn)成本造成巨大壓力且系統(tǒng)啟停周期大幅延長(zhǎng),因此摻配新油稀釋以提高導(dǎo)熱油閃點(diǎn)的方法不可取。

圖3 新油與在用油按1∶2比例混配試驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果

圖4 新油與在用油按1∶3比例混配試驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果

圖5 新油與在用油按1∶5比例混配試驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果

3.2 導(dǎo)熱油在線脫輕技術(shù)的調(diào)研論證及確定

導(dǎo)熱油在線脫輕是一項(xiàng)較為成熟的技術(shù),廣泛應(yīng)用于多晶硅、化纖、印染、化工行業(yè),在解決導(dǎo)熱油輕組分過(guò)高的問(wèn)題上有著較為顯著的作用,作業(yè)過(guò)程具有較高的安全性、穩(wěn)定性。陜西有色榆林新材料集團(tuán)有限責(zé)任公司為了系統(tǒng)、科學(xué)地掌握導(dǎo)熱油在線脫輕技術(shù)所采用設(shè)備設(shè)施、工藝流程以及安全性能,安排技術(shù)人員前往山東德州、山東東營(yíng)等地的化工、化纖企業(yè)進(jìn)行實(shí)地調(diào)研考察,調(diào)研考察對(duì)象為使用同類型烷基苯合成導(dǎo)熱油、導(dǎo)熱油運(yùn)行油量相近,且正在實(shí)施導(dǎo)熱油在線脫輕的企業(yè)。

企業(yè)A導(dǎo)熱油系統(tǒng)用油量約為300噸,使用LQB300型烷基苯合成導(dǎo)熱油,工作溫度285℃,2020年導(dǎo)熱油年檢報(bào)告顯示閃點(diǎn)115℃,經(jīng)為期40天的導(dǎo)熱油在線脫輕處理(單套設(shè)備),導(dǎo)熱油閃點(diǎn)提高至171℃。

企業(yè)B導(dǎo)熱油系統(tǒng)用油量約為280噸,使用LQC320型烷基苯合成導(dǎo)熱油導(dǎo)熱油,工作溫度310℃,2020年導(dǎo)熱油年檢顯示閃點(diǎn)135℃,經(jīng)為期30天的導(dǎo)熱油在線脫輕處理(單套設(shè)備),導(dǎo)熱油閃點(diǎn)提高至176℃。

結(jié)合以上兩家已實(shí)施了導(dǎo)熱油在線脫輕企業(yè)的調(diào)研考察,課題組采用項(xiàng)目實(shí)施因素評(píng)分法,在安全施工、生產(chǎn)成本、工作效率、目標(biāo)實(shí)現(xiàn)等方面開(kāi)展陽(yáng)極導(dǎo)熱油在線脫輕可行性研究論證,最終選定導(dǎo)熱油在線脫輕技術(shù)作為提高導(dǎo)熱油閃點(diǎn)的技術(shù)路線。

4 導(dǎo)熱油在線脫輕技術(shù)的應(yīng)用研究

4.1 基本原理

導(dǎo)熱油系統(tǒng)在不停車(chē)的狀態(tài)下,將高溫導(dǎo)熱油從系統(tǒng)中引至脫輕裝置內(nèi),先進(jìn)入真空閃蒸裝置,在真空狀態(tài)下,氣相輕組分與液相導(dǎo)熱油得到分離,分離后的氣相輕組分進(jìn)入輕組分收集罐并冷凝成液相輕組分,液相導(dǎo)熱油返回導(dǎo)熱油系統(tǒng),不斷循環(huán),通過(guò)逐步增加真空度以提高氣相輕組分的分離量,直至導(dǎo)熱油系統(tǒng)中的氣相輕組分被排除,經(jīng)閃點(diǎn)測(cè)試儀檢測(cè)導(dǎo)熱油閃點(diǎn)達(dá)到相應(yīng)指標(biāo)要求。

4.2 工藝流程圖及工藝

工藝描述:熱媒系統(tǒng)主循環(huán)供油管路中的高溫導(dǎo)熱油由排油管經(jīng)外接管道進(jìn)入精餾釜,氣相輕組分通過(guò)精餾釜頂部排至冷凝罐冷凝,冷凝后的液相輕組分放至空油桶中,液相導(dǎo)熱油經(jīng)精餾釜出口進(jìn)入主循環(huán)回油管路。

圖6 導(dǎo)熱油在線脫輕工藝流程圖

4.3 設(shè)備組成及現(xiàn)場(chǎng)條件

由精餾釜、真空罐、真空泵、輕組分儲(chǔ)存罐、監(jiān)控面板、電氣控制系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)以及附屬管路等組成。實(shí)施循環(huán)量約為300噸的導(dǎo)熱油系統(tǒng)在線脫輕項(xiàng)目投資金額約為235萬(wàn)元,包含補(bǔ)充新油購(gòu)置費(fèi)用和導(dǎo)熱油在線脫輕技術(shù)服務(wù)費(fèi)用兩部分。其中現(xiàn)在需要具備以下條件:冷卻水:0.2～0.4 MPa,3～6 m3/h;動(dòng)力電:15 kW;壓縮用氣:0.4～0.6 MPa,8 m3/h。

4.4 導(dǎo)熱油在線脫輕導(dǎo)輕的應(yīng)用

根據(jù)脫輕設(shè)備廠家提供其脫輕設(shè)備出口壓力約為0.3 MPa的運(yùn)行條件,為確保導(dǎo)熱油系統(tǒng)中高溫?zé)嵊晚樌ㄟ^(guò)脫輕設(shè)備并返回系統(tǒng)中,結(jié)合導(dǎo)熱油系統(tǒng)各部位運(yùn)行壓力、管道直徑等參數(shù)以及脫輕設(shè)備運(yùn)行參數(shù),經(jīng)過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)各類循環(huán)管路的核實(shí),選擇在主循環(huán)供回油排油管位置外接DN100管道。當(dāng)前導(dǎo)熱油系統(tǒng)主循環(huán)供油壓力0.49 MPa,回油壓力0.24 MPa,滿足脫輕設(shè)備所需壓力、流量等條件,且該管道位于熱媒泵房室外,室外場(chǎng)地寬闊,易于人員操作和巡檢,在出現(xiàn)緊急情況下可快速、有效采取應(yīng)急措施進(jìn)行處置。

為保證上下游工序的正常生產(chǎn)組織,成型車(chē)間根據(jù)自身生產(chǎn)特點(diǎn),結(jié)合生產(chǎn)原料儲(chǔ)存周期、產(chǎn)品庫(kù)存消耗周期等諸多因素,制定項(xiàng)目實(shí)施周期15天。圍繞項(xiàng)目實(shí)施周期,力求將項(xiàng)目實(shí)施達(dá)到高效、快速的目的,采用兩套脫輕設(shè)備之間并聯(lián),在導(dǎo)熱油系統(tǒng)大循環(huán)下建立在線脫輕的小循環(huán)方式,以導(dǎo)熱油閃點(diǎn)(開(kāi)口)提高至≥170℃為預(yù)期目標(biāo)開(kāi)展項(xiàng)目實(shí)施。

在線脫輕設(shè)備安裝調(diào)試正常后,隨著在線脫輕的實(shí)施通過(guò)表2和圖7數(shù)據(jù)分析可以得出,隨著導(dǎo)熱油系統(tǒng)溫度的提升和真空度的增加,導(dǎo)熱油系統(tǒng)中的氣相輕組分不斷分離出來(lái),經(jīng)過(guò)冷凝罐形成液相輕組分排至空桶,主要經(jīng)歷以下四個(gè)階段。

表2 導(dǎo)熱油在線脫輕實(shí)施過(guò)程參數(shù)表

圖7 導(dǎo)熱油在線脫輕排出輕組分趨勢(shì)變化圖

第一階段:第一天至第二天處于導(dǎo)熱油在線脫輕的初期,導(dǎo)熱油溫度處于240℃時(shí),脫輕設(shè)備在未啟動(dòng)真空泵的狀態(tài)下,高溫導(dǎo)熱油僅經(jīng)過(guò)精餾釜裝置,便可分離出輕組分10.053噸,這表明系統(tǒng)中的確存有輕組分,且數(shù)量巨大;

第二階段:第三天至第六天處于導(dǎo)熱油在線脫輕的中前期,此時(shí)導(dǎo)熱油溫度提升了20℃至260℃,脫輕設(shè)備啟動(dòng)真空泵組件,真空度約為0.2～0.4 MPa,該階段分離出輕組分18.955噸,這個(gè)時(shí)期平均每日排出冷凝后的液相輕組分4.738噸,是四個(gè)階段中日均產(chǎn)生數(shù)量最多的階段;

第三階段:第七天至第十二天處于導(dǎo)熱油在線脫輕的中后期,導(dǎo)熱油溫度提升了10℃至270℃,真空度提升至0.6～0.8 MPa,該階段分離出輕組分22.417噸,這個(gè)時(shí)期平均每日排出冷凝后的液相輕組分3.736噸,導(dǎo)熱油系統(tǒng)中的輕組分明顯較第二階段下降,隨著導(dǎo)熱油溫度的提升和脫輕設(shè)備真空度的提高,但依舊產(chǎn)生較多數(shù)量的冷凝液相輕組分;

第四階段:第十三天至第十五天處于導(dǎo)熱油在線脫輕的末期,導(dǎo)熱油溫度提升了5℃至275℃,真空度已提高至0.9 MPa,該階段分離出輕組分5.098噸,這個(gè)時(shí)期平均每日排出冷凝后的液相輕組分1.7噸,這說(shuō)明即便是將導(dǎo)熱油溫度提至超過(guò)日常工作溫度10℃,脫輕設(shè)備真空度提至最高范圍,導(dǎo)熱油系統(tǒng)中的氣相輕組分在當(dāng)前這個(gè)時(shí)期基本被全部分離出來(lái)。

對(duì)表3導(dǎo)熱油在線脫輕項(xiàng)目實(shí)施過(guò)程施工方檢測(cè)閃點(diǎn)數(shù)值數(shù)據(jù)分析顯示,隨著周期15天的導(dǎo)熱油在線脫輕項(xiàng)目的深入實(shí)施,導(dǎo)熱油閃點(diǎn)呈現(xiàn)不斷上升的趨勢(shì),由此可以判斷氣相輕組分基本已在當(dāng)前運(yùn)行溫度下基本全部排出,考慮到導(dǎo)熱油系統(tǒng)在脫輕末期的運(yùn)行溫度(275℃)已超過(guò)日常工作溫度10℃,已達(dá)到并超出項(xiàng)目實(shí)施目標(biāo)(170℃)如圖8。

圖8 項(xiàng)目驗(yàn)收第三方檢測(cè)報(bào)告

表3 導(dǎo)熱油在線脫輕項(xiàng)目實(shí)施過(guò)程施工方檢測(cè)閃點(diǎn)數(shù)值 ℃

5 實(shí)施后系統(tǒng)運(yùn)行效果

陜西有色榆林新材料集團(tuán)有限責(zé)任公司陽(yáng)極分公司成型車(chē)間導(dǎo)熱油在線脫輕項(xiàng)目實(shí)施前后歷時(shí)15天,導(dǎo)熱油閃點(diǎn)由實(shí)施前的110℃提高至實(shí)施后的178℃,累計(jì)產(chǎn)生冷凝輕組分56.523噸,項(xiàng)目實(shí)施結(jié)果高于預(yù)期目標(biāo)。同時(shí)導(dǎo)熱油系統(tǒng)運(yùn)行情況趨于安全、穩(wěn)定,主要體現(xiàn)在以下幾點(diǎn):

(1)人工輔助排氣氣量下降明顯,作業(yè)頻次減少,降低崗位人員勞動(dòng)強(qiáng)度;

(2)導(dǎo)熱油系統(tǒng)升溫過(guò)程較前期平穩(wěn),升溫速率能夠按照升溫曲線執(zhí)行;

(3)導(dǎo)熱油系統(tǒng)壓力不再受生產(chǎn)線中斷后換熱量下降而瞬間降低,未出現(xiàn)導(dǎo)熱油系統(tǒng)波動(dòng)問(wèn)題;

(4)余熱熱媒鍋爐導(dǎo)熱油出口流量提高至合理范圍,鍋爐安全運(yùn)行性能進(jìn)一步增強(qiáng);

(5)屏蔽泵運(yùn)行噪音大幅下降,氣蝕現(xiàn)象基本消除;

(6)導(dǎo)熱油管線、閥門(mén)振動(dòng)現(xiàn)象得到較大緩解。

6 結(jié) 論

導(dǎo)熱油因其類型、品質(zhì)、最高工作溫度等自身特性的不同,熱裂解程度亦不相同,且在系統(tǒng)運(yùn)行中受溫升不穩(wěn)、含水、系統(tǒng)缺陷等外部條件的影響,在系統(tǒng)長(zhǎng)期運(yùn)行后會(huì)產(chǎn)生大量輕組分,輕組分過(guò)高會(huì)直接導(dǎo)致導(dǎo)熱油系統(tǒng)壓力不穩(wěn)和氣蝕頻繁,是造成導(dǎo)熱油閃點(diǎn)下降的最重要原因,亦是增加作業(yè)環(huán)境安全風(fēng)險(xiǎn)的關(guān)鍵因素。導(dǎo)熱油在線脫輕技術(shù)可以有效處理輕組分,在提高導(dǎo)熱油閃點(diǎn)方面有著其獨(dú)特優(yōu)勢(shì)。

(1)導(dǎo)熱油更換或新舊油摻配調(diào)和不科學(xué)更不經(jīng)濟(jì)。

(2)導(dǎo)熱油在線脫輕在炭素導(dǎo)熱油系統(tǒng)成功實(shí)施后系統(tǒng)運(yùn)行更平穩(wěn),提高閃點(diǎn)的同時(shí)降低了系統(tǒng)自身和現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境的安全風(fēng)險(xiǎn)。

(3)導(dǎo)熱油在線脫輕可實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)不停車(chē),在線脫輕溫度為240～275℃,能夠滿足鋁用陽(yáng)極生產(chǎn)所需工藝溫度。

表4 導(dǎo)熱油在線脫輕實(shí)施前后閃點(diǎn)數(shù)據(jù)分析表