碳纖維增強(qiáng)面板的制備及其力學(xué)性能

賀建民 路偉 王立峰 胡英成

摘 要：為增強(qiáng)木質(zhì)基面板的力學(xué)性能，采用在外側(cè)單板內(nèi)側(cè)鋪設(shè)平行或垂直于單板的定向碳纖維布的方法，以二苯甲烷二異氰酸酯為膠黏劑，在熱壓條件下制備7層碳纖維增強(qiáng)面板，研究增強(qiáng)后面板的彎曲、拉伸和剪切等力學(xué)性能。結(jié)果表明，碳纖維布平行鋪設(shè)的膠合板面板膠合剪切強(qiáng)度是垂直鋪設(shè)的1.3倍，抗拉強(qiáng)度是垂直鋪設(shè)的2倍，靜曲強(qiáng)度是垂直鋪設(shè)的1.5倍。鋪設(shè)碳纖維布的增強(qiáng)結(jié)構(gòu)面板具有良好的比強(qiáng)度，力學(xué)性能得到較大提高，在生產(chǎn)應(yīng)用中具有廣闊應(yīng)用前景。

關(guān)鍵詞：纖維增強(qiáng);木質(zhì)基;力學(xué)性能;碳纖維：人造板

中圖分類號(hào)：TS653??? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A?? 文章編號(hào)：1006-8023（2022）03-0063-07

Preparation and Mechanical Properties of Carbon Fiber

Reinforced Panel

HE Jianmin， LU Wei， WANG Lifeng， HU Yingcheng*

（Engineering Research Center of New Wood Materials， Ministry of Education（Northeast Forestry University）， Harbin 150040， China）

Abstract： To enhance the mechanical properties of wood-based panels， a seven-layer carbon fiber-reinforced panel was prepared by laying oriented carbon fiber fabric parallel or vertical to the inner side of the outer veneer with diphenylmethane diisocyanate as adhesive under hot pressing conditions to study the mechanical properties of the reinforced panel in bending， tensile and shear. The results showed that the bonding shear strength of plywood panels with carbon fiber cloth laid in parallel was 1.3 times that of vertical lay-up， the tensile strength was twice that of vertical lay-up， and the static flexural strength was 1.5 times that of vertical lay-up. The reinforced structural panel with carbon fiber cloth laying has good specific strength and the mechanical properties are greatly improved， which has a broad application prospect in production applications.

Keywords：Fiber reinforced; wood-based materials; mechanical property; carbon fiber; wood based panel

0 引言

木質(zhì)復(fù)合材料（Wood-based composites）是以木質(zhì)材料（其各種形態(tài)，包括單板、刨花和纖維等）為基體，與其他增強(qiáng)材料或功能材料復(fù)合而成的具有特殊結(jié)構(gòu)和某些特定性能的新型材料，其能有效改良木材的固有缺陷，擴(kuò)大木材的使用范圍，對(duì)高效利用木材資源、保護(hù)生態(tài)環(huán)境具有重要意義[1]。膠合板或?qū)訅簡(jiǎn)伟澹↙aminated Veneer Lumber，LVL）是當(dāng)前應(yīng)用較廣的木質(zhì)復(fù)合材料之一，廣泛應(yīng)用于建筑、家具和室內(nèi)裝修等各領(lǐng)域，尤其在涉及戶外暴露條件時(shí)，比其他人造板使用得更為廣泛[2]。

膠合板是由不同紋理方向排列的3層或多層單板（一般為奇數(shù)層）通過(guò)干燥、組胚、預(yù)壓和熱壓等工藝，在各類膠黏劑作用下膠合而成的層積材料[3-4]，通常相鄰層纖維方向相互垂直，各層切向運(yùn)動(dòng)受到限制，從而使膠合板具有更優(yōu)異的尺寸穩(wěn)定性和均勻性[5]。近年來(lái)，隨著我國(guó)家具、建筑和地板等行業(yè)的穩(wěn)定發(fā)展以及膠合板應(yīng)用領(lǐng)域和國(guó)際市場(chǎng)的不斷拓展，膠合板需求量持續(xù)上升[6]。膠合板以原木為原材料，對(duì)木材需求較高，而我國(guó)可砍伐森林面積有限，木材資源貧乏，為保護(hù)森林資源，我國(guó)市場(chǎng)需求木材主要依靠進(jìn)口，膠合板行業(yè)原材料供應(yīng)對(duì)外依賴度較大[7]。發(fā)展速生豐產(chǎn)林是減緩森林資源消耗、供應(yīng)消費(fèi)市場(chǎng)的有效途徑。楊樹（Populus）是我國(guó)重要的速生人工林樹種，成材快，五六年即可采伐[8]，取材方便，同時(shí)楊樹木材具有質(zhì)量輕、強(qiáng)度高、彈性好、纖維長(zhǎng)且含量高和易加工等優(yōu)點(diǎn)，世界上許多國(guó)家都把楊木列為重要的工業(yè)原料[9];但速生楊木最大的缺點(diǎn)就是材質(zhì)疏松、空隙度大、密度低，力學(xué)和機(jī)械強(qiáng)度不高。

纖維復(fù)合材料增強(qiáng)作為一種新興的能夠有效改善低質(zhì)量木材力學(xué)性能的技術(shù)[10]在工程中已有應(yīng)用，使用的纖維可分為天然纖維和人造合成纖維2類，天然纖維多取自當(dāng)?shù)夭牧?，如玉米絲纖維、麻纖維和椰子纖維等，人造合成纖維多為聚丙烯纖維、玻璃纖維和碳纖維[11-13]等。Acharya等[5]以酚醛樹脂（phenolic resin，PF）為黏結(jié)劑，測(cè)試玻璃纖維增強(qiáng)LVL的物理力學(xué)性能，增強(qiáng)LVL的抗剪強(qiáng)度顯著提高。李春生等[14]采用玻璃纖維增強(qiáng)輕木面板，在滿足正常使用和承載能力極限狀態(tài)及疲勞性能的要求下，節(jié)省了加工成本。Auriga等[1]以三聚氰胺浸漬膠膜紙（Melamine-Urea-Formaldehyde impregnated bond paper，MUF）為膠黏劑，測(cè)試碳纖維增強(qiáng)松木板的力學(xué)性能，結(jié)果發(fā)現(xiàn)碳纖維增強(qiáng)松木板的彈性模量和剪切性能明顯增強(qiáng)。張露文等[15]利用碳纖維增強(qiáng)蜂窩結(jié)構(gòu)面板，成功提高了面板的表面質(zhì)量。葉高遠(yuǎn)等[16]使用碳纖維增強(qiáng)定向刨花板，增強(qiáng)后的彎曲性能是不加碳纖維的3倍。由此可見(jiàn)，碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料已經(jīng)得到了廣泛的關(guān)注，碳纖維對(duì)復(fù)合材料的力學(xué)性能具有積極影響。但有關(guān)碳纖維增強(qiáng)膠合板性能的研究鮮見(jiàn)報(bào)道。A726C7DC-F445-46F8-B03B-74453D2779ED

鑒于此，本研究基于楊木膠合板和碳纖維材料的特性，對(duì)楊木膠合板進(jìn)行面內(nèi)碳纖維增強(qiáng)設(shè)計(jì)，測(cè)試增強(qiáng)后面板的彎曲、拉伸、剪切性能，并對(duì)其進(jìn)行力學(xué)性能分析，旨在探尋提升膠合板力學(xué)性能的方法，擴(kuò)大膠合板的應(yīng)用范圍。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

1.1.1 單板

本研究用楊木取自東北林業(yè)大學(xué)大學(xué)生創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)中心，楊木通過(guò)旋切機(jī)旋切成單板，干燥機(jī)干燥24 h，單板尺寸為450 mm×450 mm×1.7 mm，含水率為9.6%。

1.1.2 膠黏劑

膠黏劑選用廣州和興化工有限公司生產(chǎn)的二苯甲烷二異氰酸酯（MDI），化學(xué)式C15H10N2O2，具有較高抗撕裂強(qiáng)度、耐低溫和柔軟性、低導(dǎo)熱系數(shù)、良好的化學(xué)穩(wěn)定性等特點(diǎn)[17]。

1.1.3 纖維增強(qiáng)材料

碳纖維布為定向纖維，纖維絲由聚丙烯腈基（PAN基）12 k小絲束纏聚而成，產(chǎn)品型號(hào)為CFS-I-300，抗拉強(qiáng)度3 400 MPa，彈性模量230 GPa，由卡本科技集團(tuán)股份有限公司生產(chǎn)。

1.2 碳纖維布增強(qiáng)膠合板的制備

在制備5層楊木膠合板的基礎(chǔ)上，將碳纖維布鋪設(shè)于上下表層和內(nèi)層單板之間，膠合熱壓制備增強(qiáng)面板。預(yù)設(shè)2種情況：第1種為碳纖維方向相同，如圖1（a）所示;第2種為碳纖維方向垂直，如圖1（b）所示。各層之間使用二苯甲烷二異氰酸酯膠黏劑涂膠組坯，組坯后預(yù)壓、熱壓，熱壓溫度150 ℃，壓力5.32 MPa，升壓4 min，保壓1 min，降壓1 min，室溫下至少放置24 h。2組試驗(yàn)中，1組為碳纖維布平行鋪設(shè)的增強(qiáng)膠合板，2組為碳纖維布垂直鋪設(shè)的增強(qiáng)膠合板。

1.3 試驗(yàn)方法

考慮到面板易承受彎曲、拉壓等外力而破壞失效，本研究根據(jù)GB/T 17657—2013《人造板及飾面人造板理化性能試驗(yàn)方法》[18]對(duì)面板進(jìn)行三點(diǎn)彎曲、抗拉和膠合強(qiáng)度試驗(yàn)。

1.3.1 三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)

為保證試驗(yàn)可重復(fù)性，每組彎曲試件設(shè)置5個(gè)，試件尺寸205 mm×50 mm×8 mm，支點(diǎn)跨距155 mm，加壓速度5 mm/min。將試件固定在彎曲試驗(yàn)裝置上，加荷輥距兩支承輥77.5 mm，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)，通過(guò)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)可得出試件的靜曲強(qiáng)度和靜態(tài)彈性模量，如圖2所示。

試件的靜曲強(qiáng)度計(jì)算公式為

σb=3Fmaxl12bt2。（1）

式中：σb為試件的靜曲強(qiáng)度，MPa;Fmax為試件破壞時(shí)的最大載荷，N;l1為兩支座間距離，mm;b為試件寬度，mm;t為試件厚度，mm。

試件的靜態(tài)彈性模量計(jì)算公式為

Eb=l31bt·F2-F1a2-a1。（2）

式中：Eb為試件的彈性模量，MPa;F2-F1為載荷撓度曲線圖上直線部分的載荷增量（F2一般為最大載荷的40%，F(xiàn)1一般為最大載荷的10%），N;a2-a1為試件加載中心的撓度增量，mm，與F2-F1對(duì)應(yīng)。

1.3.2 抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)

每組抗拉試件設(shè)置6個(gè)，試件尺寸180 mm ×25 mm ×8 mm，拉斷面寬5 mm。將試件固定在拉力試驗(yàn)機(jī)兩夾頭中間，間距120 mm，試件保持垂直，如圖3所示，記錄加載結(jié)束后的最大載荷。

試件的抗拉強(qiáng)度計(jì)算公式為

σ=Fmaxbt。（3）

式中：σ為試件的抗拉強(qiáng)度，MPa;Fmax為試件破壞時(shí)的最大載荷，N;b為試件拉斷面寬度平均值，mm;t為試件拉斷面厚度平均值，mm。

1.3.3 膠合剪切強(qiáng)度試驗(yàn)

膠合剪切強(qiáng)度試件為A型試件，為保證試驗(yàn)可重復(fù)性，每組干、濕試件各4個(gè)，試件尺寸100 mm×25 mm ×8 mm，開槽寬度和深度按圖4中的尺寸和要求進(jìn)行，槽口一側(cè)鋸過(guò)表板，另一側(cè)鋸過(guò)芯板至碳纖維層。制作濕試件時(shí)，將試件放入沸水（100 ℃）中煮3 h，室溫冷卻10 min，測(cè)量膠合剪切強(qiáng)度。

由于使用的二苯甲烷二異氰酸酯膠黏劑為Ⅰ類膠黏劑，故面板作為Ⅰ類膠合板處理。為方便測(cè)定，采用3 h煮沸法，測(cè)得結(jié)果乘以系數(shù)0.9作為膠合剪切強(qiáng)度，公式為

X=0.9×Pmaxbl。（4）

式中：X為試件的膠合剪切強(qiáng)度，MPa;Pmax為最大破壞載荷，N;b為試件剪斷面寬度，mm;l為試件剪斷面長(zhǎng)度，mm。

2 結(jié)果與分析

2.1 靜曲強(qiáng)度/靜態(tài)彈性模量

1組面板的載荷-位移曲線如圖5（a）所示，該曲線可分為線性上升、直線下降和應(yīng)力平臺(tái)3個(gè)階段。在施加載荷初始階段，因面板制作過(guò)程中存在不可避免的空間缺陷，故出現(xiàn)不明顯的非線性段曲線[19]。面板受力初期處于彈性范圍內(nèi)，載荷從表板傳遞到芯板，未出現(xiàn)破壞，當(dāng)載荷達(dá)1 200 N左右時(shí)出現(xiàn)連續(xù)細(xì)微斷裂聲音，此時(shí)外層楊木單板部分木纖維斷裂，碳纖維層也發(fā)生碳纖維斷裂，面板彎曲較為明顯。隨著位移不斷增加，面板彎曲程度逐漸增大，當(dāng)載荷達(dá)1 400 N左右時(shí)出現(xiàn)大量纖維斷裂。隨著位移繼續(xù)增加，面板結(jié)構(gòu)破壞，出現(xiàn)明顯的二次應(yīng)力平臺(tái)，應(yīng)力平臺(tái)承受載荷在1 000 N左右，體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)優(yōu)異的吸能特性。

2組面板的載荷-位移曲線如圖5（b）所示，該曲線與1組曲線形狀相似，但出現(xiàn)細(xì)微斷裂聲音的載荷為800 N，面板斷裂發(fā)生于載荷1 000 N，均小于1組，同時(shí)二次應(yīng)力平臺(tái)出現(xiàn)比較平緩，無(wú)明顯過(guò)渡，推斷是因?yàn)樘祭w維垂直放置，增強(qiáng)了面板結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，應(yīng)力平臺(tái)承受載荷在900 N左右，略低于1組?？梢钥闯?，平行鋪設(shè)碳纖維布的增強(qiáng)效果要顯優(yōu)于垂直鋪設(shè)碳纖維布。

與未鋪設(shè)碳纖維布的5層膠合板[20]相比，碳纖維增強(qiáng)面板三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表1，由表1可以看出，碳纖維布鋪設(shè)后面板強(qiáng)度明顯提高，且碳纖維布平行鋪設(shè)對(duì)面板強(qiáng)度提升最大，其靜曲強(qiáng)A726C7DC-F445-46F8-B03B-74453D2779ED

度是未鋪設(shè)碳纖維布的2.2倍，靜態(tài)彈性模量是未鋪設(shè)碳纖維布的3倍。碳纖維布平行鋪設(shè)增強(qiáng)面板的靜曲強(qiáng)度和靜態(tài)彈性模量是碳纖維布垂直鋪設(shè)的近1.5倍，主要原因可能是碳纖維布為定向纖維，其縱向拉伸性能優(yōu)于橫向。在試件受力時(shí)，彎矩主要由上下面板承擔(dān)，上面板承受壓縮載荷，下面板承受拉伸載荷，2層碳纖維層膠粘在上下面板與內(nèi)層之間，分別受壓縮載荷和拉伸載荷，碳纖維的縱向拉伸和壓縮性能優(yōu)于橫向，碳纖維方向相同的面板能夠承受更大的拉伸和壓縮載荷。

2.2 抗拉強(qiáng)度

1組面板的載荷-位移曲線如圖6（a）所示，該曲線主要由較短的平緩階段、線性上升階段、直線下降階段和應(yīng)力平臺(tái)構(gòu)成。加載前期，因萬(wàn)能力學(xué)試驗(yàn)機(jī)與試件之間未拉緊，故載荷-位移曲線較平緩，當(dāng)位移達(dá)0.5 mm 左右時(shí)，平緩階段結(jié)束;位移增加，試件承受拉伸載荷，因碳纖維層抗拉強(qiáng)度高于楊木單板[1]，故主要由碳纖維層承載拉伸載荷，在應(yīng)力范圍內(nèi)曲線呈線性上升;當(dāng)位移達(dá)12 mm 左右時(shí)，拉應(yīng)力達(dá)最大4 500 N后直線降至3 000 N，此時(shí)碳纖維層已破壞，由單板承載主要拉應(yīng)力，隨著位移繼續(xù)增加，承受拉伸載荷達(dá)3 500 N時(shí)，單板破壞，失效瞬間載荷驟降。

2組面板的載荷-位移曲線如圖6（b）所示，該曲線與1組曲線形狀相似，主要由較短的平緩上升階段、線性上升階段、直線下降階段和2個(gè)應(yīng)力平臺(tái)構(gòu)成。由于只有1層碳纖維層纖維方向平行于面板，在位移3 mm 時(shí)最大載荷達(dá)2 400 N左右出現(xiàn)破壞，破壞后出現(xiàn)2個(gè)應(yīng)力平臺(tái)，猜測(cè)是單板承載第1個(gè)應(yīng)力平臺(tái)的拉伸載荷，纖維方向與面板垂直的碳纖維層承載第2個(gè)應(yīng)力平臺(tái)的拉伸載荷。最后試件破壞，失效瞬間載荷驟降。

碳纖維增強(qiáng)面板抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表2，由表2可以看出，碳纖維布平行鋪設(shè)面板的最大載荷和抗拉強(qiáng)度是碳纖維布垂直鋪設(shè)的近2倍。試件斷裂處位于芯層，碳纖維部分纖維束破壞。碳纖維布垂直鋪設(shè)面板，當(dāng)位移達(dá)3 mm左右時(shí)試件斷裂，碳纖維布平行鋪設(shè)面板，當(dāng)位移達(dá)10 mm左右

時(shí)試件才斷裂，可見(jiàn)定向碳纖維布平行鋪設(shè)時(shí)韌性更強(qiáng)，當(dāng)2組試驗(yàn)拉伸位移相同時(shí)，平行鋪設(shè)碳纖維布試件更不容易被破壞。2組面板載荷-位移曲線均存在應(yīng)力平臺(tái)，盡管碳纖維布垂直鋪設(shè)面板存在2個(gè)應(yīng)力平臺(tái)，但碳纖維布平行鋪設(shè)面板應(yīng)力平臺(tái)承受的拉伸載荷遠(yuǎn)大于碳纖維布垂直鋪設(shè)面板，碳纖維布平行鋪設(shè)面板的吸能特性更優(yōu)。

2.3 膠合剪切強(qiáng)度

各組試件的載荷-位移曲線相似，由基本不變、近似線性上升2個(gè)階段構(gòu)成，如圖7所示?；静蛔冸A段出現(xiàn)的原因與抗拉強(qiáng)度測(cè)試相同，萬(wàn)能力學(xué)試驗(yàn)機(jī)與試件之間未拉緊，位移達(dá)0.5 mm左右時(shí)曲線開始近似線性上升，達(dá)最大拉伸載荷后斷裂，載荷迅速下降。

碳纖維增強(qiáng)面板膠合剪切強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表3。在膠合剪切強(qiáng)度試驗(yàn)中，試件承受兩側(cè)拉力，因受力不平衡，在拉力作用下產(chǎn)生變形，使剪斷面承受剪切應(yīng)力。2組干試件承受的最大載荷、膠合剪切強(qiáng)度均是濕試件的近1.5倍，主要原因可能是試件煮沸后含水率上升，從而降低木材與膠黏劑膠接界面的剪切強(qiáng)度。碳纖維布平行鋪設(shè)面板的干濕試件性能均優(yōu)于碳纖維布垂直鋪設(shè)面板，平行干試件承受最大載荷是垂直干試件的1.2倍，膠合剪切強(qiáng)度是垂直干試件的1.3倍;平行濕試件承受最大載荷和膠合剪切強(qiáng)度是垂直濕試件的1.1倍。2組干試件之間的性能差距大于2組濕試件，主要原因可能是碳纖維布在煮沸過(guò)程中發(fā)生軟化，抗拉強(qiáng)度降低，使?jié)裨嚰g差別不明顯?？偟膩?lái)說(shuō)，碳纖維布平行的試件性能優(yōu)于碳纖維布垂直的試件，碳纖維布在煮沸時(shí)可能發(fā)生軟化從而降低性能。

3 結(jié)論

以二苯甲烷二異氰酸酯為膠黏劑，在熱壓條件下制備7層碳纖維增強(qiáng)面板，研究增強(qiáng)后面板的彎曲、拉伸和剪切等力學(xué)性能。結(jié)果表明，碳纖維布平行鋪設(shè)的膠合板面板膠合剪切強(qiáng)度是垂直鋪設(shè)的1.3倍，最大抗拉載荷和抗拉強(qiáng)度是垂直鋪設(shè)的2倍，靜曲強(qiáng)度/靜態(tài)彈性模量是垂直鋪設(shè)的1.5倍;碳纖維結(jié)構(gòu)面板受壓破壞時(shí)出現(xiàn)明顯的二次應(yīng)力平臺(tái)，體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)優(yōu)異的吸能特性，以該結(jié)構(gòu)面板為建筑材料，在建筑結(jié)構(gòu)坍塌時(shí)能夠提供一定的緩沖時(shí)間。

鋪設(shè)碳纖維布的面板性能優(yōu)于普通膠合板，碳纖維對(duì)膠合板具有增強(qiáng)作用，能夠彌補(bǔ)木材強(qiáng)度較低的缺陷，提高面板比強(qiáng)度，體現(xiàn)出纖維增強(qiáng)技術(shù)的優(yōu)越性。相比碳纖維布鋪設(shè)在表面，碳纖維布鋪設(shè)在內(nèi)部能更好進(jìn)行表面裝飾并保護(hù)碳纖維層。

【參 考 文 獻(xiàn)】

[1]AURIGA R， GUMOWSKA A， SZYMANOWSKI K， et al. Performance properties of plywood composites reinforced with carbon fibers[J]. Composite Structures， 2020， 248：112533.

[2]KASK R， LILLE H， KIVISTE M， et al. Effect of soaking/oven- drying on mechanical and physical properties of birch （Betula spp.） plywood[J]. Drvna Industrija， 2021， 72（2）： 121-129.

[3]江澤謀.基于持續(xù)發(fā)展下傳統(tǒng)膠合板工藝改進(jìn)優(yōu)化探析[J].建筑工程技術(shù)與設(shè)計(jì)，2019（31）：4633.

JIANG Z M. Improvement and optimization of traditional plywood process based on sustainable development[J]. Architectural engineering technology and Design， 2019（31）：4633.A726C7DC-F445-46F8-B03B-74453D2779ED

[4]陳桂華，李鐵堅(jiān).楊木膠合板工藝研究[J].建筑人造板，2001（4）：12-14.

CHEN G H， LI T J. Study on technology of poplar plywood[J]. Building Artificial Boards， 2001（4）： 12-14.

[5]ACHARYA S， HU Y， MOUSSA H， et al. Preparation and characterization of transparent cellulose films using an improved cellulose dissolution process[J]. Journal of Applied Polymer Science， 2017， 134（21）： 44871.

[6]竇延光，韓維生.木家具質(zhì)量問(wèn)題分析及解決措施[J].森林工程，2022，38（2）：74-79，86.

DOU Y G， HAN W S. Analysis and solution of quality issues of wood furniture[J]. Forest Engineering， 2022， 38（2）：74-79，86.

[7]田園，宋維明，程寶棟.我國(guó)膠合板國(guó)際競(jìng)爭(zhēng)力的比較分析[J].國(guó)際貿(mào)易問(wèn)題，2005（9）：22-27.

TIAN Y， SONG W M， CHENG B D. Comparative analysis on the international competitiveness of Chinas plywood[J]. International Trade Journal， 2005（9）： 22-27.

[8]柳新紅，盛煒彤，謝建秋.短周期速生工業(yè)原料樹種選擇和高效栽培技術(shù)研究[Z].麗水市林業(yè)科學(xué)研究院，2011.

LIU X H， SHENG W T， XIE J Q. Study on the selection and high efficiency cultivation technology of short period fast growing industrial raw material species[Z]. Lishui Forestry Research Institute， 2011.

[9]陳成，程瑞香.速生楊木改性研究進(jìn)展[J].森林工程，2014，30（5）：27-29.

CHEN C， CHENG R X. Research progress in modified fast growing poplar wood[J]. Forest Engineering， 2014， 30（5）： 27-29.

[10] WANG J， GUO X L， ZHONG W， et al. Evaluation of mechanical properties of reinforced poplar laminated veneer lumber[J]. BioResources， 2015， 10（4）： 7455-7465.

[11]馬瑛劍.纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的性能及機(jī)械加工技術(shù)[J].科技創(chuàng)新與應(yīng)用，2020（14）：97-98.

MA Y J. Properties and machining technology of fiber reinforced composites[J]. Technology Innovation and Application， 2020（14）： 97-98.

[12]吳為，徐偉，康雨，等.非木質(zhì)材料在茶家具中的應(yīng)用和設(shè)計(jì)實(shí)踐[J].林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，2020，48（12）：54-58，64.

WU W， XU W， KANG Y， et al. Application and design practice of non-wood materials in tea furniture[J]. Forestry Machinery & Woodworking Equipment， 2020， 48（12）： 54-58， 64.

[13]周海燕，朱銀龍，朱雄偉，等.面向牙刷操作的DELTA機(jī)器人設(shè)計(jì)與仿真分析[J].林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，2020，48（3）：21-27.

ZHOU H Y， ZHU Y L， ZHU X W， et al. Design and simulation analysis of DELTA robot for toothbrush gripping[J]. Forestry Machinery & Woodworking Equipment， 2020， 48（3）： 21-27.

[14]李春生，周興黨，高雁波，等.新型玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料：輕木夾心橋面板概念、設(shè)計(jì)及試驗(yàn)驗(yàn)證[J].中外公路，2019，39（2）：274-278.

LI C S， ZHOU X D， GAO Y B， et al. GFRP-Balsa sandwich bridge deck： concept， design， and experimental validation[J]. Journal of China & Foreign Highway， 2019， 39（2）： 274-278.

[15]張露文，劉永光，劉艷偉.碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料蜂窩面板的技術(shù)研究[C]//中國(guó)航空學(xué)會(huì).2015年第二屆中國(guó)航空科學(xué)技術(shù)大會(huì)論文集，2015：7.A726C7DC-F445-46F8-B03B-74453D2779ED

ZHANG L W， LIU Y G， LIU Y W. Research on the technology of carbon fiber reinforced composite honeycomb panel [C]//Chinese Society of Aeronautics. Proceedings of the 2nd China Aerospace Science and Technology Conference， 2015：7.

[16]葉高遠(yuǎn)，胡英成，陳麗成，等.碳纖維增強(qiáng)定向刨花板彎曲性能的研究[J].林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，2019，47（1）：51-58.

YE G Y， HU Y C， CHEN L C， et al. Study on bending properties of carbon fiber-reinforced OSB[J]. Forestry Machinery & Woodworking Equipment， 2019， 47（1）： 51-58.

[17]KALIMULLIN A V， SAPRYKINA N， ZUEV V V. The effect of type of filler on microphase separation and reinforcement in polyurethane based composites[J]. Journal of Macromolecular Science， Part B， 2021， 60（6）： 391-401.

[18]國(guó)家市場(chǎng)監(jiān)督管理總局，中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì).人造板及飾面人造板理化性能試驗(yàn)方法：GB/T 17657—2013[S].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2014.

State Administration for Market Regulation， Standardization Administration of the Peoples Republic of China. Test methods of evaluating the properties of wood-based panels and surface decorated wood-based panels： GB/T 17657-2013[S]. Beijing： Standards Press of China， 2014.

[19]WANG L F， HU YC， ZHANG X C， et al. Design and compressive behavior of a wood-based pyramidal lattice core sandwich structure[J]. European Journal of Wood and Wood Products， 2020， 78： 123-134.

[20]陳桂華，余運(yùn)通.楊木膠合板模板工藝研究[J].林產(chǎn)工業(yè)，2002（3）：18-20.

CHEN G H， YU Y T. Study on the technology of poplar plywood for concrete-form[J]. China Forest Products Industry， 2002（3）：18-20.A726C7DC-F445-46F8-B03B-74453D2779ED