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    裝配式混凝土框架節(jié)點(diǎn)連接形式綜述

    2022-06-11 06:06:36
    山西建筑 2022年12期
    關(guān)鍵詞:梁柱現(xiàn)澆裝配式

    馮 波

    (中國(guó)五冶集團(tuán)有限公司,四川 成都 610000)

    1 概述

    裝配式混凝土結(jié)構(gòu)是指建造房屋所需要的構(gòu)件在工廠進(jìn)行預(yù)制并在現(xiàn)場(chǎng)通過可靠的連接形成的混凝土結(jié)構(gòu)體系[1]。與傳統(tǒng)的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)體系相比,裝配式結(jié)構(gòu)具有施工速度快、綠色環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)。并且,裝配式結(jié)構(gòu)的構(gòu)件采用了工廠預(yù)制的生產(chǎn)方式,因此可同其他制造業(yè)一樣,實(shí)現(xiàn)機(jī)械化生產(chǎn)以及流水作業(yè),提高生產(chǎn)效率,降低勞動(dòng)力需求,改善勞動(dòng)者的工作環(huán)境,同時(shí)還有助于保證產(chǎn)品質(zhì)量[2-4],Basler統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)[5],裝配式結(jié)構(gòu)混凝土的強(qiáng)度變異系數(shù)為7%,明顯低于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的變異系數(shù)。

    正因?yàn)檠b配式結(jié)構(gòu)相較于傳統(tǒng)的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)而言有著眾多的優(yōu)勢(shì),裝配式結(jié)構(gòu)已經(jīng)在美國(guó)、日本、歐洲和新西蘭等國(guó)家和地區(qū)有著廣泛的應(yīng)用。調(diào)查結(jié)果顯示,在歐洲土木工程結(jié)構(gòu)中,裝配式結(jié)構(gòu)占到了35%~40%,美國(guó)為35%,俄羅斯達(dá)到了50%[6]。雖然我國(guó)從20世紀(jì)50年代就已經(jīng)著手預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)的研究與應(yīng)用[7],但是目前我國(guó)的裝配式建筑在新建建筑中的應(yīng)用比例還不到5%[8]。為了推動(dòng)裝配式建筑在我國(guó)的應(yīng)用,2016年國(guó)務(wù)院明確提出要在我國(guó)大力發(fā)展裝配式建筑,力爭(zhēng)到2025年裝配式建筑要占到新建建筑的30%[9]。

    限制裝配式結(jié)構(gòu)在我國(guó)推廣的一個(gè)重要原因是裝配式結(jié)構(gòu)的抗震性能較差,在汶川地震中大量預(yù)制板的破壞更是凸顯了裝配式結(jié)構(gòu)抗震性能差的問題[10-12],在汶川地震中預(yù)制板被當(dāng)?shù)厝嗣穹Q為“棺材板”。除此以外,限制裝配式結(jié)構(gòu)在我國(guó)推廣的原因還有裝配式結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)難度較大,缺乏相應(yīng)的設(shè)計(jì)人員和設(shè)計(jì)理論,以及預(yù)制構(gòu)件運(yùn)輸困難等[13]。

    裝配式結(jié)構(gòu)的連接形式是影響裝配式結(jié)構(gòu)抗震性能的重要因素之一。汶川地震的震害調(diào)查結(jié)果表明,缺乏有效的連接是導(dǎo)致裝配式結(jié)構(gòu)在地震中倒塌的一個(gè)重要原因,因此提高裝配式結(jié)構(gòu)的抗震性能最直接的措施就是提高構(gòu)件間的連接性能。本文針對(duì)裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)總結(jié)了目前的節(jié)點(diǎn)連接形式,并分析了各種連接形式的優(yōu)缺點(diǎn)。

    2 節(jié)點(diǎn)連接形式

    裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)連接形式是影響結(jié)構(gòu)性能的關(guān)鍵因素之一,目前應(yīng)用比較廣泛的節(jié)點(diǎn)連接形式主要有3種:后張預(yù)應(yīng)力連接、干式連接和后澆整體式連接。

    2.1 后張預(yù)應(yīng)力式連接

    后澆預(yù)應(yīng)力式連接是通過預(yù)應(yīng)力的夾持作用將裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)中的梁和柱連接成為一個(gè)整體。國(guó)外對(duì)于這類連接形式的研究比較有代表性的為1987年美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)與科學(xué)技術(shù)協(xié)會(huì)(NIST)發(fā)起的關(guān)于研發(fā)預(yù)制混合抗彎框架結(jié)構(gòu)體系PHMRFS(Precast Hybrid Moment Resistant Frame System)的研究項(xiàng)目。

    PHMRFS研究項(xiàng)目對(duì)節(jié)點(diǎn)連接形式的研究分為4個(gè)階段,第一階段為探索階段,在這一階段中對(duì)兩個(gè)采用無黏結(jié)后張預(yù)應(yīng)力連接的預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)和4個(gè)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了低周反復(fù)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果顯示[14]在抗彎承載力和延性方面,采用無黏結(jié)后張預(yù)應(yīng)力連接的預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)均高于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),但是耗能能力大幅下降,單周耗能和積累耗能分別僅為現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的30%和70%。

    為了提高節(jié)點(diǎn)的耗能能力,Cheok和Lew開展了第二階段的研究[15]。在這一階段,Cheok和Lew對(duì)6個(gè)預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究,試驗(yàn)中將節(jié)點(diǎn)連接形式由無黏結(jié)后張預(yù)應(yīng)力連接改為了有黏結(jié)后張預(yù)應(yīng)力連接,增加了后張預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土間的錨固,改變了預(yù)應(yīng)力鋼筋的種類,并把預(yù)應(yīng)力鋼筋的位置移動(dòng)到截面中部。試驗(yàn)結(jié)果表明,裝配式節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力和延性同樣高于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),并且連接形式改進(jìn)后有效提高了預(yù)制節(jié)點(diǎn)的耗能能力,但是改進(jìn)后的節(jié)點(diǎn)單個(gè)滯回環(huán)耗散的能量也僅為現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的60%。試驗(yàn)中還發(fā)現(xiàn),在試驗(yàn)后期,預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)入塑性,節(jié)點(diǎn)剛度明顯降低。

    在第三階段的研究中[16],Cheok和Lew采用了Priestley和Tao提出的部分無黏結(jié)后張預(yù)應(yīng)力的連接形式,即在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)及其附近區(qū)域,后張預(yù)應(yīng)力鋼筋不錨固,以降低該區(qū)域預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)變,延緩其進(jìn)入塑性階段,提高節(jié)點(diǎn)在加載后期的剛度。通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),經(jīng)過上述改進(jìn)后,節(jié)點(diǎn)的承載力和剛度均有所提高,但是耗能能力依然較低,其耗能能力大約為采用有黏結(jié)預(yù)應(yīng)力連接節(jié)點(diǎn)的50%。

    第四階段的研究[17]進(jìn)一步改進(jìn)了連接形式,在采用后張預(yù)應(yīng)力連接的同時(shí),加入了非預(yù)應(yīng)力鋼筋,通過非預(yù)應(yīng)力鋼筋的屈服提高節(jié)點(diǎn)的耗能能力。試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn),采用改進(jìn)連接形式的梁柱節(jié)點(diǎn)耗能能力明顯提高,在層間位移角小于1.5%以前耗能能力與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)基本相當(dāng),但是到了后期由于非預(yù)應(yīng)力鋼筋的斷裂,耗能能力迅速下降,遠(yuǎn)低于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)。

    在20世紀(jì)90年代美國(guó)和日本合作開展的PRESSS項(xiàng)目(Precast Seismic Structural System Research Program)中,Priestley等對(duì)后張預(yù)應(yīng)力式的節(jié)點(diǎn)連接形式進(jìn)行了系列研究。1993年,Priestley等[18]首先對(duì)采用部分無黏結(jié)后張預(yù)應(yīng)力式連接的梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了理論研究,建立起了理論分析方法,并且指出在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)以及節(jié)點(diǎn)兩側(cè)一定范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土不黏結(jié)可以保證當(dāng)節(jié)點(diǎn)發(fā)生較大變形時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋保持彈性,降低發(fā)生大變形后節(jié)點(diǎn)剛度退化以及殘余變形,提高大震后的可修復(fù)性,但是由于預(yù)應(yīng)力鋼筋處于彈性狀態(tài),節(jié)點(diǎn)耗能能力較弱。同時(shí)也指出,為了能夠保證梁端塑性鉸性能,應(yīng)在梁端區(qū)域增加體積配筋率不低于2%的螺旋箍筋。

    1996年,Priestley等[19-20]對(duì)兩個(gè)采用后張無黏結(jié)預(yù)應(yīng)力連接的梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究,研究結(jié)果表明,預(yù)制節(jié)點(diǎn)的層間位移角可達(dá)到2.8%~4%,遠(yuǎn)大于規(guī)范的相關(guān)要求,且殘余變形小,在地震后具有良好的自恢復(fù)能力,在經(jīng)歷低周反復(fù)荷載后節(jié)點(diǎn)損傷較小,但是采用后張無黏結(jié)預(yù)應(yīng)力連接的梁柱節(jié)點(diǎn)耗能能力較低。Priestley等根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果還提出節(jié)點(diǎn)的拉壓桿模型以及滯回模型,為該類節(jié)點(diǎn)的分析設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。

    1999年,Priestley等[21]對(duì)一個(gè)縮尺比例為60%的裝配式建筑進(jìn)行擬動(dòng)力試驗(yàn)。從試驗(yàn)結(jié)果中可以看到,采用后張預(yù)應(yīng)力式連接的裝配式框架結(jié)構(gòu)損傷程度較小,僅在梁端產(chǎn)生了輕微的混凝土保護(hù)層剝落,結(jié)構(gòu)具有很強(qiáng)的變形能力,遠(yuǎn)大于規(guī)范要求,且殘余變形很小(如圖1所示)。

    國(guó)內(nèi)部分科研機(jī)構(gòu)在近年來也對(duì)后張預(yù)應(yīng)力式連接進(jìn)行了研究,東南大學(xué)的潘其健等[22-23]在2006年對(duì)采用有黏結(jié)和部分黏結(jié)的后張預(yù)應(yīng)力連接的裝配式框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究,試驗(yàn)中為了防止在大震下預(yù)應(yīng)力鋼筋發(fā)生預(yù)應(yīng)力的大量損失,導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)抗剪能力不足,在預(yù)制柱上設(shè)置了暗牛腿,以提供部分抗剪承載力。試驗(yàn)結(jié)果顯示采用后張預(yù)應(yīng)力式連接的框架節(jié)點(diǎn),其破壞模式為接縫面的張開和接縫面處混凝土的壓碎,預(yù)制構(gòu)件損傷較小,殘余變形小,自恢復(fù)能力強(qiáng),但是節(jié)點(diǎn)的耗能能力較差,同時(shí)牛腿處損傷嚴(yán)重,應(yīng)當(dāng)在設(shè)計(jì)中加強(qiáng)。

    北京工業(yè)大學(xué)的董挺峰等[24]對(duì)采用無黏結(jié)后張預(yù)應(yīng)力連接的裝配式框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了研究,其研究結(jié)果與其他學(xué)者的研究結(jié)果類似,發(fā)現(xiàn)該類節(jié)點(diǎn)具有良好的變形能力和延性,殘余變形小,自恢復(fù)能力強(qiáng),但是耗能能力較差,僅為現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的60%~80%。

    從國(guó)內(nèi)外的研究結(jié)果可以看出,采用后張預(yù)應(yīng)力的連接形式會(huì)造成裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)耗能能力的明顯降低,這將導(dǎo)致裝配式結(jié)構(gòu)在地震中的響應(yīng)增強(qiáng)。為了能夠提高結(jié)構(gòu)的耗能能力,部分學(xué)者提出在結(jié)構(gòu)中設(shè)置附加的耗能裝置,如設(shè)置阻尼器或者在節(jié)點(diǎn)中加入軟鋼[25-26],以提高結(jié)構(gòu)的耗能能力。通過試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),添加附加的耗能裝置能夠有效提高節(jié)點(diǎn)的耗能能力,但是這也提高了房屋的造價(jià)以及施工的難度。并且,由于采用這種連接方式需要在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)結(jié)構(gòu)施加后張預(yù)應(yīng)力,這也會(huì)提高結(jié)構(gòu)的造價(jià)以及施工難度,因此也就限制了該類連接形式在工程中的應(yīng)用。

    2.2 干式連接

    干式連接是通過在預(yù)制構(gòu)件內(nèi)預(yù)埋連接件,在現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)利用螺栓或者焊接等方式將各個(gè)預(yù)制構(gòu)件連接成為整體。采用這種連接方式能夠有效減少現(xiàn)場(chǎng)的濕作業(yè),由于不需養(yǎng)護(hù),所以能夠快速形成承載力。

    2009年,南洋理工大學(xué)的Li等[27]對(duì)采用螺栓連接的裝配式混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究,構(gòu)件制作時(shí)在梁和柱內(nèi)預(yù)埋角鋼,并在角鋼上預(yù)留螺栓孔,最后通過螺栓連接將預(yù)制構(gòu)件連接成為一個(gè)整體。試驗(yàn)結(jié)果表明,在反復(fù)荷載作用下,采用這種連接方式的梁柱節(jié)點(diǎn)具有較高的承載力以及良好的延性,角鋼對(duì)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土起到了良好的約束作用,降低了節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土的剪切變形。Li等還在試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上進(jìn)行了有限元分析,分析結(jié)果表明角鋼的尺寸對(duì)節(jié)點(diǎn)的性能有較大影響,并依據(jù)有限元結(jié)果給出了優(yōu)化的角鋼尺寸以及預(yù)埋長(zhǎng)度。

    2009年,Ousalem等[28]對(duì)采用螺栓連接的高強(qiáng)混凝土預(yù)制梁進(jìn)行了試驗(yàn)研究。Ousalem提出的連接方式選擇在跨中進(jìn)行連接,對(duì)需要連接的梁在連接區(qū)域設(shè)置企口并在企口處預(yù)留螺栓孔,連接時(shí)將螺栓穿過企口,將梁連接到一起。試驗(yàn)結(jié)果表明,采用這種連接方式的梁其破壞模式與現(xiàn)澆梁類似,且具有良好的延性、承載力和耗能能力,表現(xiàn)出良好的抗震性能。

    國(guó)內(nèi)研究方面,2005年,天津大學(xué)的李忠獻(xiàn)[29-30]提出了在混凝土梁和柱內(nèi)預(yù)埋型鋼,再通過螺栓將梁柱的節(jié)點(diǎn)連接,并且為了體現(xiàn)強(qiáng)柱弱梁的設(shè)計(jì)理念,對(duì)預(yù)埋在梁內(nèi)的型鋼翼緣進(jìn)行了削弱。試驗(yàn)結(jié)果顯示,采用這種連接形式的梁柱節(jié)點(diǎn)能夠具有良好的抗震性能。

    2005年—2007年,范力等對(duì)采用橡膠螺栓連接的框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究,研究表明,橡膠螺栓連接框架節(jié)點(diǎn)的恢復(fù)力模型與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)有較大差異,表現(xiàn)為非線性彈性模式,滯回曲線捏縮現(xiàn)象明顯,耗能能力較差,但是彈性變形能力大,殘余變形較小。

    從對(duì)采用干式連接的裝配式混凝土框架梁、柱以及梁柱節(jié)點(diǎn)的研究結(jié)果可以看出,采用適當(dāng)?shù)母墒竭B接形式且經(jīng)過合理的設(shè)計(jì)能夠保證框架節(jié)點(diǎn)具有良好的抗震能力。但是,螺栓或者焊接等干式連接形式仍然具有一定的問題。采用螺栓連接的裝配式框架結(jié)構(gòu)對(duì)構(gòu)件的制作、安裝都有著很高的精度要求,這對(duì)我國(guó)裝配式建筑的構(gòu)件制作技術(shù)和施工技術(shù)是較大的挑戰(zhàn)。焊接的質(zhì)量很大程度上受工人技術(shù)的影響,使得質(zhì)量難以得到保證,通常需要增加現(xiàn)場(chǎng)的檢驗(yàn),以免留下安全隱患[31]。并且,采用干式連接的裝配式框架結(jié)構(gòu)還會(huì)增大結(jié)構(gòu)的用鋼量,提高結(jié)構(gòu)的造價(jià)。因此,目前干式連接在我國(guó)的裝配式混凝土建筑中應(yīng)用還并不廣泛。

    2.3 后澆整體式連接

    目前,后澆整體式連接是我國(guó)應(yīng)用最為廣泛的一種連接形式。這種連接形式是通過在裝配式結(jié)構(gòu)中預(yù)留后澆區(qū)域,待構(gòu)件吊裝就位以后,在后澆區(qū)域內(nèi)二次澆筑混凝土使結(jié)構(gòu)連接成整體。目前,國(guó)內(nèi)外部分學(xué)者針對(duì)這種連接形式進(jìn)行了相應(yīng)的研究。

    1995年,Loo和Yao[32]對(duì)18個(gè)1/2縮尺梁柱節(jié)點(diǎn)模型進(jìn)行了試驗(yàn)研究,試件共分為6組,每組中包含1個(gè)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),2個(gè)后澆整體式節(jié)點(diǎn),這兩個(gè)裝配式節(jié)點(diǎn)的差別主要為有無牛腿,組與組之間的差別為加載方式以及梁的配筋率。試驗(yàn)結(jié)果表明,后澆整體式節(jié)點(diǎn)與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)在開裂模式上基本相同,且在承載力、延性以及耗能能力方面均優(yōu)于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),無牛腿節(jié)點(diǎn)在靜力荷載作用下的延性優(yōu)于帶牛腿節(jié)點(diǎn)的延性。

    1995年,新西蘭的Restrepo等[33-34]對(duì)6種后澆整體式梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)研究,所有試件均按照新西蘭高烈度區(qū)10層左右的建筑進(jìn)行設(shè)計(jì),試件的差異主要有后澆位置、鋼筋連接形式等。試驗(yàn)結(jié)果表明,后澆整體式梁柱節(jié)點(diǎn)都表現(xiàn)出良好的承載力、延性以及耗能能力,延性系數(shù)均大于6,層間位移角超過2.4%,試件中的構(gòu)造差異并未產(chǎn)生明顯影響。

    在我國(guó)應(yīng)用比較廣泛的疊合式的框架結(jié)構(gòu)[35](如圖2所示)同樣采用的是后澆整體式的節(jié)點(diǎn)連接形式,其通常的做法是將梁和樓板的下部預(yù)制,上部預(yù)留鋼筋,同時(shí)柱也在工廠預(yù)制,安裝時(shí)將樓板和梁的上部以及梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)在現(xiàn)場(chǎng)一起二次澆筑,形成整體的框架結(jié)構(gòu)。北京建筑大學(xué)[36]和北方工業(yè)大學(xué)[37]在2014年都對(duì)疊合式框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究,研究表明,疊合式梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能基本達(dá)到等同現(xiàn)澆,實(shí)際工程中對(duì)這類節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)可以按照現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)。

    南京大地集團(tuán)從法國(guó)引進(jìn)的世構(gòu)體系(Scope)[38]采用的也是后澆整體式連接,其預(yù)制構(gòu)件包括預(yù)制鋼筋混凝土柱,預(yù)制預(yù)應(yīng)力疊合梁、疊合板(見圖3)。該體系在柱的兩側(cè)設(shè)置后澆段和鍵槽,后澆段內(nèi)預(yù)留鋼筋設(shè)置90°彎鉤以保證其錨固性能,連接時(shí)將疊合梁的上部、疊合板的上部、后澆段以及節(jié)點(diǎn)核心區(qū)進(jìn)行二次澆筑。東南大學(xué)的朱洪進(jìn)[39]在2006年對(duì)采用世構(gòu)體系的裝配式框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究、數(shù)值研究以及受力機(jī)理分析。研究結(jié)果表明,世構(gòu)體系具有較好的抗震性能,并且按照現(xiàn)行的抗震設(shè)計(jì)規(guī)范以及混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)能夠滿足結(jié)構(gòu)的抗震要求[40]。

    2015年,廣州大學(xué)的吳從曉等[41]對(duì)后澆整體式梁柱邊節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究,并與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了對(duì)比。通過分析兩類節(jié)點(diǎn)的延性、承載力以及耗能,發(fā)現(xiàn)后澆整體式框架節(jié)點(diǎn)與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)具有相同或者相似的抗震能力。

    從國(guó)內(nèi)外對(duì)后澆整體式梁柱節(jié)點(diǎn)的研究結(jié)果可以看出,后澆整體式框架節(jié)點(diǎn)具有良好的抗震能力,經(jīng)過合理的設(shè)計(jì)基本能夠達(dá)到等同現(xiàn)澆,因此采用后澆整體式連接的裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)可以按照現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方法進(jìn)行設(shè)計(jì),降低了設(shè)計(jì)的難度。與干式連接和后澆整體式連接相比,后澆整體式連接對(duì)構(gòu)件制作以及安裝的精度要求較低,施工簡(jiǎn)單,這也就使得這種連接方式更具有推廣應(yīng)用的潛力。

    3 結(jié)語

    本文通過對(duì)文獻(xiàn)的整理,將裝配式框架結(jié)構(gòu)連接形式分為了三類,分別為后張預(yù)應(yīng)力連接、干式連接和后澆整體式連接。其中,后張預(yù)應(yīng)力式連接會(huì)造成結(jié)構(gòu)耗能能力的降低,容易造成結(jié)構(gòu)在地震作用下響應(yīng)增加,且施工不便,因此在我國(guó)應(yīng)用并不廣泛。干式連接現(xiàn)場(chǎng)濕作業(yè)少,且能快速形成承載力,但是對(duì)預(yù)制構(gòu)件的生產(chǎn)和安裝精度要求較高,因此現(xiàn)階段推廣困難。后澆整體式連接對(duì)構(gòu)架精度要求較低,設(shè)計(jì)方法基本可沿用現(xiàn)澆理論,研究結(jié)果也表明其抗震性能可以達(dá)到等同現(xiàn)澆,因此在目前我國(guó)建筑業(yè)制造水平不高的情況下最具有推廣潛力。

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