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    京雄城際鐵路全封閉聲屏障降噪效果研究

    2022-06-07 09:25:56辛思遠(yuǎn)張世峰王曉偉
    關(guān)鍵詞:軌面噪聲源聲源

    辛思遠(yuǎn),張世峰,王曉偉

    (1.中國鐵路經(jīng)濟(jì)規(guī)劃研究院有限公司,北京 100038; 2.中國鐵路設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司,天津 300308; 3.中國鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司節(jié)能環(huán)保勞衛(wèi)研究所,北京 100081)

    1 概述

    隨著我國經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,噪聲問題也愈發(fā)突出,噪聲污染已成為空氣污染之后人類公共健康的“第二大殺手”[1-2]。設(shè)置聲屏障,切斷噪聲的傳播途徑,是高速鐵路降噪最常用的措施之一[3]。目前,我國鐵路采用的聲屏障主要有直立式、折角式、半封閉、全封閉4種型式,其中,直立式、折角式聲屏障技術(shù)已相對成熟,并已廣泛應(yīng)用于各鐵路建設(shè)項(xiàng)目,對減緩鐵路運(yùn)行噪聲對沿線的影響發(fā)揮著重大的作用[4-6]。但由于高速鐵路列車運(yùn)行速度高、車流密度大,同時鐵路經(jīng)過城市建成區(qū)兩側(cè)多分布高層住宅建筑,普通直立式、折角式聲屏障對較高樓層不能有效阻隔鐵路噪聲,采取直立式、折角式聲屏障后,區(qū)間高速路段無法滿足國家聲環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求[7-8]。目前,部分低速鐵路項(xiàng)目已考慮采取半封閉、全封閉聲屏障措施[9]。

    北京至雄安新區(qū)城際鐵路(以下簡稱“京雄城際”),設(shè)計(jì)時速350 km,是首個引入雄安新區(qū)的重大交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)工程,原國家環(huán)境保護(hù)部環(huán)評批復(fù)要求在北落店村設(shè)置全封閉聲屏障1處,長約847.25 m,線路形式為橋梁,橋高約15 m。京雄城際橋梁地段全封閉聲屏障為國內(nèi)外首例時速350 km高速鐵路橋梁全封閉聲屏障。為探究其降噪效果,采用Actran軟件,建立京雄城際橋梁地段的全封閉聲屏障仿真模型,預(yù)測全封閉聲屏障的降噪效果,同時在列車提速試驗(yàn)期間研究分析其實(shí)際降噪效果,為以后工程應(yīng)用提供依據(jù)。

    2 全封閉聲屏障仿真模型建立

    根據(jù)噪聲源辨識測試結(jié)果顯示,高速鐵路噪聲在200~5 000 Hz范圍內(nèi);橋梁結(jié)構(gòu)噪聲主要頻率為1 500~2 500 Hz,考慮橋梁結(jié)構(gòu)振動可能引起半封閉和全封閉式聲屏障二次結(jié)構(gòu)噪聲,結(jié)構(gòu)振動的有效計(jì)算頻率應(yīng)不小于2 500 Hz。為保證純聲學(xué)仿真,選用的軟件應(yīng)能同時滿足聲學(xué)與結(jié)構(gòu)振動的低頻計(jì)算和較高頻計(jì)算需要。Actran提供的二維仿真模型能將鐵路噪聲源視為線聲源,并假設(shè)聲源特性和鐵路線聲學(xué)特征不沿線路方向變化,其結(jié)果與三維無限長模型計(jì)算結(jié)果等效,能夠滿足仿真要求[10-11],因此,本研究選用Actran軟件建立仿真模型。

    2.1 建立聲學(xué)有限元-無限元模型

    全封閉式聲屏障的二維聲學(xué)有限元模型包含整個聲屏障框架結(jié)構(gòu)以及簡支梁。圖1為橋梁段全封閉聲屏障二維有限元-無限元仿真模型,主要包含橋梁、軌道板、護(hù)撞墻、聲屏障等,計(jì)算聲屏障對近軌列車噪聲降噪效果,列車和橋梁結(jié)構(gòu)幾何模型參照通用圖繪制并做簡化處理。因橋梁結(jié)構(gòu)噪聲不受聲屏障影響,出于簡化計(jì)算模型的目的,用圖2模型單獨(dú)計(jì)算后疊加至總噪聲中。

    圖1 考慮橋面以上聲源的全封閉聲屏障聲學(xué)仿真模型

    圖2 只考慮橋梁結(jié)構(gòu)噪聲的全封閉聲屏障聲學(xué)仿真模型

    2.2 設(shè)定聲學(xué)邊界條件

    聲學(xué)邊界條件可表征各種障礙物對噪聲的反射、吸收和衍射作用[12]。橋梁段聲屏障聲學(xué)仿真模型只包含1處吸聲邊界即聲屏障內(nèi)側(cè),實(shí)際測試路段橋梁高10m,因此,模型中不考慮地面對聲場的影響。其余聲學(xué)邊界如列車表面、高架橋、鋼軌、軌道板、聲屏障背板等結(jié)構(gòu)表面均設(shè)為不吸聲的全反射邊界?;祉懯曳y得的通用聲屏障單元板1/3倍頻程吸聲系數(shù)如表1所示。

    表1 混響室法測得的金屬聲屏障面板吸聲系數(shù)

    2.3 設(shè)立全封閉聲屏障等效聲源

    仿真時采用的聲源應(yīng)與環(huán)境噪聲評價(jià)量相對應(yīng),環(huán)境噪聲評價(jià)量均為規(guī)定時間內(nèi)均聲壓平方的平均值或疊加值,即列車遠(yuǎn)場輻射噪聲的綜合效果而輻射噪聲的瞬態(tài)量[13]。因此,可對高速鐵路噪聲源辨識所得到列車表面噪聲源進(jìn)行簡化和等效,獲得仿真預(yù)測模型中的線聲源,以線聲源等效替代列車表面實(shí)際聲源。轉(zhuǎn)向架、受電弓、車頭等部位噪聲源并非線聲源,其遠(yuǎn)場輻射噪聲LAeq,Tp與等效線聲源的遠(yuǎn)場LAeq,Tp相同,因此也可以用等效線聲源表示。

    線聲源等效方法是在線路方向求每個高度下所有點(diǎn)聲源強(qiáng)度的平均聲強(qiáng),再按式(1)計(jì)算每條線聲源單位長度的輻射聲功率。在高度方向,分別計(jì)算橋面以上等效聲源和橋梁結(jié)構(gòu)聲源。橋面以上聲源考慮列車表面聲源位置分布特性,從軌面以下0.4 m至軌面以上5.6 m,每隔0.2 m設(shè)置一個線聲源,共計(jì)31條;橋梁結(jié)構(gòu)從軌面以下2.8 m至軌面以下0.8 m,每隔0.2 m設(shè)置一個線聲源,共計(jì)11條。由于列車長度超過200 m,因此在線路方向上,聲源模型假設(shè)為無限長線聲源,且頻譜特性在線路方向不發(fā)生變化。

    (1)

    式中,A為聲源幅值;ρ為曲率半徑;ω為角速度;W為輻射聲功率。

    根據(jù)津秦高鐵聲源識別計(jì)算結(jié)果,確定各部分等效聲源的聲功率,進(jìn)而確定聲學(xué)仿真模型中噪聲源的大小。350 km/h速度下CRH380動車組噪聲辨識噪聲源分布云圖如圖3所示。

    圖3 350 km/h下CRH380動車組噪聲源分布云圖

    各區(qū)域輻射聲功率的1/3倍頻程A計(jì)權(quán)頻譜如圖4所示。A計(jì)權(quán)頻譜中的低頻噪聲不再具有優(yōu)勢。橋梁結(jié)構(gòu)噪聲主要出現(xiàn)在1 500~2 500 Hz;輪軌區(qū)噪聲在500~4 000 Hz范圍內(nèi)均較強(qiáng),在500~2 000 Hz范圍以下尤為突出;車體下部噪聲在500~1 600 Hz之間較強(qiáng),且在500 Hz以上隨頻率升高而下降。

    圖4 350 km/h速度下CRH380動車組按高度劃分的噪聲源1/3倍頻程譜

    各區(qū)域噪聲對噪聲總能量貢獻(xiàn)的比例,A計(jì)權(quán)條件如圖5所示,輪軌區(qū)噪聲和車體下部噪聲所占比例明顯上升,分別達(dá)到48%和25%,橋梁結(jié)構(gòu)噪聲所占比例下降到18%,車體上部噪聲所占比例下降到6%,集電系統(tǒng)噪聲所占比例提升至4%。

    圖5 350 km/h速度下CRH380動車組按高度劃分的噪聲源能量貢獻(xiàn)百分比

    通過聲源辨識測試,得到車體各部位的聲源輻射功率,通過計(jì)算可得Actran軟件計(jì)算所用的噪聲源幅值。

    3 全封閉聲屏障降噪效果預(yù)測

    3.1 全封閉聲屏障降噪效果

    根據(jù)建立的模型及聲學(xué)邊界條件、等效聲源,在不考慮橋梁結(jié)構(gòu)噪聲、聲屏障二次結(jié)構(gòu)噪聲時,計(jì)算分別得到無、有聲屏障條件下單車及會車時通過橋梁時的噪聲輻射云圖,在距線路外軌中心線25 m處,距軌面3.5 m高處布置噪聲測點(diǎn),讀取得出受軌面以上聲源影響的受聲點(diǎn)處通過噪聲1/3倍頻程頻譜,如表2所示。

    表2 受聲點(diǎn)處1/3倍頻聲壓級

    無聲屏障情況下,單車通過時總A計(jì)權(quán)聲級為105.8 dB(A),會車時總A計(jì)權(quán)聲級為107.1 dB(A),有聲屏障情況下,單車通過時總A計(jì)權(quán)聲級為85.6 dB(A),會車時總A計(jì)權(quán)聲級為86.6 dB(A),設(shè)置聲屏障倍頻程頻譜聲壓級變化如圖6、圖7所示。實(shí)施全封閉聲屏障后,其插入損失值為20.2~20.5 dB(A),相對于低頻噪聲而言,設(shè)置全封閉聲屏障后對高頻噪聲的降噪效果更加明顯。

    圖6 單列車通過時設(shè)置與不設(shè)置聲屏障時受聲點(diǎn)處1/3倍頻聲壓級

    圖7 會車時設(shè)置與不設(shè)置聲屏障時受聲點(diǎn)處1/3倍頻聲壓級

    3.2 吸聲材料對全封閉聲屏障降噪效果影響

    吸聲材料是影響鐵路聲屏障降噪效果的重要因素之一[14],為研究全封閉聲屏障吸聲材料設(shè)置對全封閉聲屏障插入損失的影響,利用計(jì)算模型,考慮采用吸聲材料后聲屏障隔聲性能不變條件下,比較全封閉聲屏障內(nèi)壁設(shè)吸聲材料對其插入損失的影響,在全封閉聲屏障壁表面設(shè)置聲阻抗的邊界條件,用以模擬鋪設(shè)的吸聲材料。其值可采用Delany-Bazley經(jīng)驗(yàn)公式得到

    (2)

    式中,Zn為吸聲材料阻抗;c為空氣中聲速;ρ0為空氣密度;f為頻率;σ為材料流阻。選取無機(jī)硅酸鹽作為吸聲材料,材料表面流阻取5 000 N/m3,在模型中節(jié)點(diǎn)上施加聲阻抗的邊界條件。該材料的相對聲阻抗率如表3所示。

    表3 材料的相對聲阻抗率

    從表3可以看出,框架式聲屏障安裝吸聲板后,其吸聲降噪效果明顯改善,特別是全封閉聲屏障內(nèi)輻射噪聲的高頻成分明顯降低,如圖8所示。聲屏障內(nèi)側(cè)設(shè)置或不設(shè)置吸聲材料的情況下,全封閉聲屏障內(nèi)部混響場總噪聲級差值為8.3 dB(A),設(shè)置吸聲材料在高頻段有較為顯著的降噪效果。結(jié)合全封閉聲屏障透射聲、聲屏障二次結(jié)構(gòu)噪聲、橋梁噪聲,距線路外軌中心線25 m、距軌面3.5 m處噪聲測點(diǎn)聲壓級如表4所示。

    圖8 吸聲材料降噪效果計(jì)算結(jié)果

    表4 距線路外軌中心線2 m、距軌面3.5 m處噪聲測點(diǎn)聲壓級 dB(A)

    列車通過全封閉聲屏障時,輻射噪聲在屏障內(nèi)部短時間多次反射疊加,形成混響,屏障內(nèi)部噪聲能量密度和幅值普遍明顯高于明線路段同一位置的噪聲。此時,應(yīng)將混響聲場視為對環(huán)境噪聲有實(shí)際影響的聲源,混響聲場平均能量密度決定了噪聲幅值。在聲屏障隔聲量一定的條件下,須在全封閉聲屏障內(nèi)側(cè)安裝吸聲材料,降低混響聲場,否則混響引起的噪聲提高一定程度上抵消了隔聲產(chǎn)生的降噪效果[15-16]。

    4 現(xiàn)場測試及分析

    4.1 測試布點(diǎn)

    國際標(biāo)準(zhǔn)ISO 3095-2013對于高速列車噪聲型式試驗(yàn)所要求的環(huán)境條件、軌道狀態(tài)、測量點(diǎn)位(標(biāo)準(zhǔn)測點(diǎn)、附加測點(diǎn))、測量量、試驗(yàn)程序、數(shù)據(jù)處理等方面有詳細(xì)規(guī)定[17-18]。根據(jù)ISO 3095-2013要求,當(dāng)測試列車速度≥200 km/h時,輻射噪聲的標(biāo)準(zhǔn)測點(diǎn)通常布置在水平向距軌道中心線25 m、垂向距軌面3.5 m處,鐵路邊界噪聲測試各斷面測點(diǎn)布置如圖9、圖10所示。

    圖9 全封閉聲屏障斷面聲屏障噪效果測點(diǎn)布置(單位:m)

    圖10 全封閉聲屏障區(qū)段聲屏障測點(diǎn)現(xiàn)場

    4.2 測試方法

    本研究參照GB 12525—1990《鐵路邊界噪聲限值及其測量方法》等規(guī)定的方法[19]。噪聲測試?yán)枚嗤ǖ罃?shù)據(jù)采集儀,測試動車組以不同速度通過聲屏障插入損失變化情況,評價(jià)鐵路環(huán)境噪聲及聲屏障降噪效果是否滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計(jì)要求。為此,在2020年9月21日至10月9日,CRH380AJ—0201綜合檢測列車提速試驗(yàn)期間,搭載開展了噪聲測試,檢測線路為上行線,共測試了48組有效數(shù)據(jù),列車每個速度噪聲均測試2次以上,最高速度385 km/h。本次噪聲檢測中測試斷面分布及邊界條件匯總?cè)绫?所示。

    表5 測試斷面分布及邊界條件

    4.3 數(shù)據(jù)分析

    通過對現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)分析,其結(jié)果如表6所示。當(dāng)綜合檢測列車以180~385 km/h速度通過全封閉聲屏障時,距軌道中心線25 m、垂向距軌面3.5 m處,實(shí)測插入損失值為17.0~20.6 dB(A);當(dāng)綜合檢測列車以350 km/h速度通過全封閉聲屏障時,插入損失值為19.8~20.1 dB(A),滿足設(shè)計(jì)降噪效果要求和國家、行業(yè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[20]。

    表6 全封閉聲屏障插入損失值

    5 結(jié)論

    京雄城際鐵路橋梁地段全封閉聲屏障為國內(nèi)外首例時速350 km高速鐵路橋梁全封閉聲屏障,通過仿真模擬和現(xiàn)場測試,對京雄城際鐵路北落店村段全封閉聲屏障降噪效果進(jìn)行深入研究,得出如下結(jié)論。

    (1)通過仿真模擬發(fā)現(xiàn),設(shè)置全封閉聲屏障后,噪聲插入損失值在20.2~20.5 dB(A)之間,而聲屏障內(nèi)側(cè)設(shè)置吸聲材料,與不設(shè)置總噪聲級差值為8.3 dB(A),頂部開口與否對聲屏障降噪效果影響僅有0.4 dB(A)。

    (2)在現(xiàn)場測試中,發(fā)現(xiàn)當(dāng)綜合檢測列車以180~385 km/h速度通過全封閉聲屏障時,距軌道中心線25 m、垂向距軌面3.5 m處,實(shí)測插入損失值為17.0~20.6 dB(A),滿足國家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。

    該成果目前已成功運(yùn)用于京雄城際全封閉聲屏障的設(shè)計(jì)和施工,在京雄城際聯(lián)調(diào)聯(lián)試階段,經(jīng)檢測其降噪效果顯著、各項(xiàng)指標(biāo)優(yōu)異,整體系統(tǒng)協(xié)調(diào),已成為京雄城際上一大技術(shù)亮點(diǎn),全封閉聲屏障已成為該工程一道靚麗風(fēng)景。

    該成果在京雄城際鐵路上的成功應(yīng)用,建立了高速鐵路全封閉聲屏障降噪設(shè)計(jì)技術(shù)體系,對于推動高速鐵路噪聲防治技術(shù)的進(jìn)步和發(fā)展,提高高鐵沿線居民聲環(huán)境質(zhì)量具有十分重要的意義,對于今后類似聲屏障設(shè)計(jì)具有指導(dǎo)意義,為高鐵“近城靜音”提供了有益借鑒,研究成果具有較強(qiáng)的經(jīng)濟(jì)、環(huán)境和社會效益。

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