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    城軌弓網(wǎng)電弧持續(xù)時(shí)間及強(qiáng)度與電弧溫度的關(guān)系研究

    2022-06-06 06:06:18于曉英宋夢(mèng)杰劉成寶王煜琦
    關(guān)鍵詞:燃弧弓網(wǎng)平均溫度

    于曉英,宋夢(mèng)杰,王 澤,劉成寶,王煜琦

    (1.蘭州交通大學(xué) 自動(dòng)化與電氣工程學(xué)院,甘肅 蘭州 730070;2.大秦鐵路股份有限公司科學(xué)技術(shù)研究所,山西 太原 030013;3.烏魯木齊鐵路局哈密機(jī)務(wù)段,新疆 哈密 839099)

    隨著我國(guó)城鎮(zhèn)化的快速推進(jìn),城市交通擁堵越加嚴(yán)重,人們對(duì)日常交通運(yùn)輸要求提高.城市軌道交通因其具有專用線路、速度快、站點(diǎn)多、安全穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)得到了迅速發(fā)展,覆蓋城市越來(lái)越多[1].國(guó)家對(duì)城軌交通建設(shè)做出了中長(zhǎng)期規(guī)劃,預(yù)計(jì)到 2025年末,我國(guó)城市軌道交通線路總長(zhǎng)將超過(guò)1萬(wàn)km,到2030年末,接近1.5萬(wàn)km.

    城軌列車能夠快速、穩(wěn)定運(yùn)行的主要原因之一是具有持續(xù)、穩(wěn)定的電能來(lái)源.機(jī)車車頂?shù)氖茈姽瓘椥陨饡r(shí),其頂部碳滑板與接觸線間保持一定的壓力,緊密接觸,接通牽引變電所、接觸網(wǎng)、列車、回流線回路,持續(xù)取流[2].但是在列車運(yùn)行過(guò)程中,由于接觸線硬點(diǎn)、滑板夾雜異物、輪軌不平順等因素,會(huì)導(dǎo)致弓網(wǎng)壓力瞬間減小,受電弓與接觸線分離.弓網(wǎng)離線瞬間,若加在滑板與接觸線間的電壓大于截止臨界起弧電壓時(shí),弓網(wǎng)間空氣間隙被擊穿,產(chǎn)生電弧,此時(shí)電弧在電氣上連接滑板與接觸線,成為供電回路中最薄弱的環(huán)節(jié)[3].作為一種高溫等離子體,弓網(wǎng)電弧會(huì)產(chǎn)生很高的能量,作用于滑板及接觸線材料表面,使材料表面溫度瞬時(shí)升高,發(fā)生熔化、氣化、噴濺等現(xiàn)象,進(jìn)而加速滑板及接觸線的老化、縮短弓網(wǎng)材料的服役壽命[4-6].

    目前,針對(duì)電弧溫度的研究成果主要集中在開(kāi)關(guān)電弧領(lǐng)域,針對(duì)弓網(wǎng)電弧溫度的研究相對(duì)較少[7].Zheng等[8]利用弓網(wǎng)電弧溫度在線監(jiān)測(cè)裝置,基于原子發(fā)射光譜法測(cè)溫原理,通過(guò)兩條特定的電弧譜線來(lái)計(jì)算電弧溫度;邢立成[9]采用Boltzman作圖法,通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)得弓網(wǎng)電弧的光譜信息,進(jìn)而計(jì)算電弧通道的溫度,他們研究發(fā)現(xiàn)電弧溫度隨電弧持續(xù)時(shí)間增大;王君鵬[10]發(fā)現(xiàn)弓網(wǎng)系統(tǒng)在正向電源激勵(lì)下,燃弧時(shí)間長(zhǎng),弓網(wǎng)電弧溫度高于負(fù)向電源激勵(lì)情況.

    文中應(yīng)用紅外相機(jī)和基于日盲區(qū)的弓網(wǎng)電弧檢測(cè)系統(tǒng)在車頂獲取實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),探究弓網(wǎng)電弧溫度與其持續(xù)時(shí)間的關(guān)系、溫度與電弧強(qiáng)度的關(guān)系,及溫度的變化規(guī)律.

    1 弓網(wǎng)電弧的溫度及日盲區(qū)特性

    1.1 弓網(wǎng)溫度特性

    弓網(wǎng)電弧發(fā)生時(shí),伴隨著弧聲,弧光及高溫等物理現(xiàn)象,高溫是電弧發(fā)生時(shí)重要的物理特性之一[9].電弧持續(xù)時(shí)間短暫,電弧發(fā)生期間內(nèi),碳滑板與接觸線之間的空氣間隙被擊穿,間隙中的帶電粒子在外加場(chǎng)強(qiáng)的作用下不斷被加速獲得動(dòng)能,加速后的帶電粒子會(huì)持續(xù)地與中性分子碰撞,加劇中性分子的振蕩運(yùn)動(dòng),中性分子也獲得了動(dòng)能,隨著碰撞次數(shù)的不斷增加,電弧的溫度也會(huì)急劇上升,等離子體溫度可迅速升高[11].電弧的溫度由間隙中氣體的平均平動(dòng)動(dòng)能決定[12],其微觀表達(dá)式為

    (1)

    其中,Ek為氣體分子運(yùn)動(dòng)的平均平動(dòng)動(dòng)能;Ekx,Eky,Ekz分別為x,y,z3個(gè)自由度上的粒子動(dòng)能;kB為玻耳茲常數(shù),一般取kB=1.380649 10-23J·K-1;T為相應(yīng)粒子具有的熱力學(xué)溫度(K);m為粒子質(zhì)量;v為離子運(yùn)動(dòng)的均方根速度(m·s-1).

    由(1)式可知,弓網(wǎng)電弧的熱力學(xué)溫度主要取決于粒子動(dòng)能,而影響離子動(dòng)能的主要是加速電壓,因此,電弧溫度的主要影響因素有接觸網(wǎng)電流電壓、弓網(wǎng)間隙氣壓、弓網(wǎng)接觸材料的蒸氣游離電位等.而以上因素均會(huì)影響到弓網(wǎng)電弧的持續(xù)時(shí)間及強(qiáng)度.

    1.2 弓網(wǎng)電弧的日盲區(qū)特性

    弓網(wǎng)電弧是一種氣體放電現(xiàn)象,放電過(guò)程中,會(huì)伴隨發(fā)光,即弧光[13].弓網(wǎng)電弧的弧光光譜中包含紫外線部分,其中280±5 nm波段紫外線可做為弓網(wǎng)電弧強(qiáng)度檢測(cè)特征量[14-15],主要原因有:① 該波段光信號(hào)屬日盲區(qū),可以不受陽(yáng)光干擾;② 該波段在電弧光譜中呈現(xiàn)小波峰,易于檢測(cè);③ 該波段在電弧光譜中占有一定比例,隨電弧光譜強(qiáng)度正向變化.因此,將(280±5)nm特征波段紫外光作為檢測(cè)對(duì)象,可以準(zhǔn)確反映弓網(wǎng)電弧的強(qiáng)弱.

    2 弓網(wǎng)電弧溫度及強(qiáng)度檢測(cè)

    2.1 弓網(wǎng)溫度檢測(cè)

    弓網(wǎng)溫度測(cè)量應(yīng)用非接觸式紅外溫度測(cè)量技術(shù),在車輛頂部安裝紅外熱成像儀,車輛運(yùn)行過(guò)程中對(duì)弓網(wǎng)接觸點(diǎn)連續(xù)拍攝,紅外熱成像儀輸出的溫度圖像數(shù)據(jù)傳輸至計(jì)算機(jī),利用圖像處理算法,找出弓網(wǎng)圖像中的溫度異常點(diǎn),記錄檢測(cè)位置、溫度信息、保存溫度圖像,實(shí)現(xiàn)對(duì)弓網(wǎng)電弧溫度的檢測(cè).車頂弓網(wǎng)位置紅外圖像如圖1所示.

    圖1 車頂弓網(wǎng)電弧的紅外圖像

    2.2 基于日盲區(qū)的弓網(wǎng)電弧強(qiáng)度檢測(cè)

    在車頂距弓網(wǎng)接觸點(diǎn)4 m處,以25°傾角安裝弓網(wǎng)電弧光學(xué)采集系統(tǒng).弓網(wǎng)電弧光收集及轉(zhuǎn)換過(guò)程如圖2所示.

    圖2 弧光采集及轉(zhuǎn)換過(guò)程

    光學(xué)系統(tǒng)前端安裝有帶通濾光片,能夠?yàn)V除280±5 nm特征波段以外的光線.特征波段光線經(jīng)光學(xué)系統(tǒng)透鏡組后,會(huì)聚在其末端的光纖束端面.特征波段經(jīng)光纖傳輸?shù)接晒怆姳对龉転樘綔y(cè)器的光電轉(zhuǎn)換模塊,光信號(hào)被轉(zhuǎn)換為電信號(hào)輸出,檢測(cè)該電信號(hào)的持續(xù)時(shí)間及大小,即可得出弓網(wǎng)電弧持續(xù)時(shí)間及強(qiáng)度.

    3 弓網(wǎng)電弧檢測(cè)實(shí)驗(yàn)

    為了得到城軌弓網(wǎng)電弧強(qiáng)度、電弧持續(xù)時(shí)間與溫度的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),將紅外熱成像儀與基于日盲區(qū)的弓網(wǎng)電弧檢測(cè)系統(tǒng)安裝在蘭州軌道交通1號(hào)線一期線路列車車頂進(jìn)行隨車檢測(cè),完成了4次弓網(wǎng)電弧溫度及弧光信息收集.檢測(cè)條件涵蓋列車運(yùn)行方向(上、下行)、線路條件(地上、地下)、懸掛模式(剛性懸掛、柔性懸掛、剛?cè)徇^(guò)度懸掛),并考慮了試驗(yàn)時(shí)間段(陽(yáng)光影響)、列車運(yùn)行速度等因素.上行檢測(cè)時(shí),列車由陳官營(yíng)停車場(chǎng)出發(fā),依次經(jīng)過(guò)20個(gè)車站后到達(dá)東崗車輛段停車,每個(gè)車站停車時(shí)間1分鐘.下行檢測(cè)時(shí),由東崗車輛段開(kāi)往陳官營(yíng)停車場(chǎng).具體檢測(cè)條件和參數(shù)如表1所示.

    表1 檢測(cè)條件

    4次檢測(cè)試驗(yàn)結(jié)束后,共收集整理出燃弧次數(shù)172次,每次運(yùn)行檢測(cè)出的燃弧次數(shù)、燃弧時(shí)長(zhǎng)、燃弧率、最大燃弧持續(xù)時(shí)間、平均燃弧持續(xù)時(shí)間、最大燃弧強(qiáng)度(光電轉(zhuǎn)換模塊輸出的電壓積分值)、平均燃弧強(qiáng)度以及檢測(cè)到的最高燃弧溫度數(shù)據(jù)如表2所示.

    表2 檢測(cè)結(jié)果

    由表2 可以看出,在4次上、下行燃弧檢測(cè)過(guò)程中,均檢測(cè)出弓網(wǎng)電弧現(xiàn)象.檢測(cè)出弓網(wǎng)電弧的最大持續(xù)時(shí)間達(dá)到261 ms,用以衡量弓網(wǎng)電弧強(qiáng)度的光電轉(zhuǎn)化模塊輸出最大電壓積分值達(dá)到397 mV,而車頂紅外熱成像儀檢測(cè)到的最高弓網(wǎng)電弧溫度達(dá)到6 717 K.

    為了得到弓網(wǎng)電弧的強(qiáng)度、持續(xù)時(shí)間與電弧溫度之間的關(guān)系,對(duì)以上4次檢測(cè)的所有弓網(wǎng)電弧數(shù)據(jù)進(jìn)行分析.圖3給出了弓網(wǎng)電弧的持續(xù)時(shí)間與檢測(cè)單次電弧平均溫度的關(guān)系,圖4給出了弓網(wǎng)電弧的強(qiáng)度與檢測(cè)單次電弧平均溫度的關(guān)系.從圖3 可以看出,弓網(wǎng)電弧的溫度與持續(xù)時(shí)間有關(guān),隨電弧持續(xù)時(shí)間增加,電弧平均溫度呈現(xiàn)升高趨勢(shì).二者變化趨勢(shì)趨于線性關(guān)系.

    圖3 弓網(wǎng)電弧持續(xù)時(shí)間與平均溫度的關(guān)系

    從圖4可以看出,弓網(wǎng)電弧的平均溫度與基于電弧光特性檢測(cè)出的光電轉(zhuǎn)換模塊輸出的電壓值與弓網(wǎng)電弧強(qiáng)度有關(guān).電弧強(qiáng)度越大,即電弧燃燒越劇烈,其平均溫度越高.二者變化趨勢(shì)趨于線性關(guān)系.

    圖4 弓網(wǎng)電弧強(qiáng)度與平均溫度的關(guān)系

    結(jié)果表明,弓網(wǎng)電弧平均溫度受電弧持續(xù)時(shí)間和電弧光譜輻射強(qiáng)度影響,均為正相關(guān)關(guān)系.主要原因?yàn)椋陔娀〕掷m(xù)時(shí)間越長(zhǎng)、輻射強(qiáng)度越大的情況下,弓網(wǎng)間隙中的帶電粒子與中性分子碰撞的速度就越快、碰撞時(shí)間越長(zhǎng),碰撞次數(shù)越多,進(jìn)而導(dǎo)致弓網(wǎng)間隙中氣體的平均平動(dòng)動(dòng)能越大,電弧的溫度越高.

    4 結(jié)束語(yǔ)

    弓網(wǎng)電弧的高溫特性會(huì)造成接觸線和受電弓滑板損傷,可能導(dǎo)致接觸線表面麻點(diǎn)甚至燒蝕、燒斷,發(fā)生嚴(yán)重機(jī)車安全事故.經(jīng)分析,弓網(wǎng)電弧溫度受弓網(wǎng)材料特性、環(huán)境氣壓、接觸線電壓影響,以上3個(gè)因素又直接決定離線間隙下能否起弧、電弧的持續(xù)時(shí)間及電弧的強(qiáng)度.因此,文中將光學(xué)法電弧檢測(cè)系統(tǒng)及紅外熱像儀安裝于蘭州軌道交通1號(hào)線列車進(jìn)行弓網(wǎng)強(qiáng)度、持續(xù)時(shí)間、溫度檢測(cè).經(jīng)對(duì)檢測(cè)數(shù)據(jù)分析,發(fā)現(xiàn)弓網(wǎng)電弧的溫度與其持續(xù)時(shí)間和電弧強(qiáng)度均存在相關(guān)性,弓網(wǎng)電弧強(qiáng)度越大、持續(xù)時(shí)間越長(zhǎng),則其溫度越高,但并不是完全線性關(guān)系.

    弓網(wǎng)電弧起弧、燃弧、滅弧過(guò)程中的溫度變化,弓網(wǎng)電弧溫度、持續(xù)時(shí)間及強(qiáng)度對(duì)接觸線及受電弓滑板的微觀影響還需要進(jìn)行深入研究.

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