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    高速電機(jī)的轉(zhuǎn)子損耗分析與無位置傳感器矢量控制方法的研究

    2022-06-05 06:27:44陳學(xué)永李朝江杜靜娟呂海英黃新雨
    關(guān)鍵詞:渦流損耗磁鋼護(hù)套

    陳學(xué)永,李朝江,杜靜娟,呂海英,黃新雨

    (1.天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)研究所,天津 300072;2.天津城建大學(xué)控制與機(jī)械工程學(xué)院,天津 300384;3.天津農(nóng)學(xué)院工程技術(shù)學(xué)院,天津 300384)

    近年來隨著智能建造技術(shù)的發(fā)展,高速永磁同步電機(jī)HSPMSM(high speed permanent magnet synchronous motor)由于具有高效率和高功率密度的特點(diǎn)而被廣泛應(yīng)用于污水處理中的鼓風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)等領(lǐng)域。然而,HSPMSM需要考慮多種因素,如功率損耗、熱分布、永磁退磁、控制方式和轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)等[1]。文獻(xiàn)[2]以“一”型和“V”型2種不同磁極結(jié)構(gòu)的35 kW永磁同步電機(jī)為研究對(duì)象,在永磁體總量和磁極分塊相同的情況下,利用有限元法與解析法,分析了“一”型和“V”型轉(zhuǎn)子在弱磁時(shí)磁鋼表面的磁通和變化情況,分析了不同磁鋼結(jié)構(gòu)電機(jī)在同等的弱磁、不同轉(zhuǎn)速、不同弱磁超前角和不同Id電流時(shí)的轉(zhuǎn)子磁鋼渦流損耗和特點(diǎn),得出在弱磁條件下“V”型結(jié)構(gòu)的磁鋼渦流損耗大于“一”型結(jié)構(gòu)的結(jié)果;文獻(xiàn)[3-4]的研究結(jié)論為相關(guān)電機(jī)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了參考依據(jù)。因此,轉(zhuǎn)子損耗是電機(jī)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵部分。文獻(xiàn)[5-6]研究結(jié)果對(duì)使用非晶態(tài)金屬定子鐵心與鈦合金外殼的高速電機(jī)設(shè)計(jì)和優(yōu)化具有一定的指導(dǎo)意義;文獻(xiàn)[7]對(duì)具有集中繞組的高速永磁同步電動(dòng)機(jī)在大范圍調(diào)速內(nèi)的轉(zhuǎn)矩質(zhì)量和磁阻損耗進(jìn)行了優(yōu)化,通過建立高速永磁電機(jī)的損耗模型,對(duì)其進(jìn)行了退磁分析;文獻(xiàn)[8]的改進(jìn)模型考慮了諧波和旋轉(zhuǎn)磁場的影響,實(shí)現(xiàn)了鐵損的高精度估計(jì)。此外,高頻永磁同步電機(jī)的渦流損耗主要是由諧波和高轉(zhuǎn)速引起的,從而導(dǎo)致轉(zhuǎn)子溫度過高。文獻(xiàn)[9-10]對(duì)3種不同護(hù)套材料下的永磁同步電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子渦流損耗進(jìn)行了研究和分析。這種差異有助于選材的選擇;文獻(xiàn)[11]為了削弱滑??刂浦械亩墩瘳F(xiàn)象,提高永磁同步電機(jī)的無位置傳感器矢量控制性能,提出了一種改進(jìn)型滑模觀測(cè)器;文獻(xiàn)[12]提出一種適用于高鐵牽引系統(tǒng)優(yōu)化同步調(diào)制區(qū)的內(nèi)置式永磁同步電機(jī)無位置傳感器控制策略。因此,在HSPMSM中應(yīng)充分考慮轉(zhuǎn)子損耗,研究如何降低損耗和相應(yīng)的控制方法。

    本文研究了一種應(yīng)用于鼓風(fēng)機(jī)中功率55 kW、轉(zhuǎn)速18 000 r/min的高速永磁同步電機(jī)。采用有限元分析方法計(jì)算了電機(jī)在不同轉(zhuǎn)速情況下的渦流損耗。為了防止電機(jī)轉(zhuǎn)速過高導(dǎo)致磁鋼退磁,本文通過有限元法對(duì)轉(zhuǎn)子的護(hù)套材料、護(hù)套厚度進(jìn)行合理的選擇,對(duì)不同護(hù)套的厚度進(jìn)行分析,以降低電機(jī)高速狀態(tài)下產(chǎn)生的損耗,防止電機(jī)溫度過高導(dǎo)致永磁體退磁,保證電機(jī)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。對(duì)自適應(yīng)濾波器與滑模觀測(cè)器進(jìn)行了分析,選用一種自適應(yīng)濾波滑膜觀測(cè)器對(duì)HSPMSM進(jìn)行控制。最后,通過高速電機(jī)的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證溫度仿真結(jié)果的精確性。

    1 高速永磁同步電機(jī)結(jié)構(gòu)

    本文設(shè)計(jì)了一種功率55 kW、轉(zhuǎn)速18 000 r/min的瓦片形高功率永磁同步電機(jī),其結(jié)構(gòu)包括電機(jī)定子、復(fù)合轉(zhuǎn)子、機(jī)殼等。電機(jī)設(shè)計(jì)為4極24槽結(jié)構(gòu),定子鐵心由0.2 mm的低損耗硅鋼片組成。電機(jī)的主要參數(shù)如表1所示。

    表1 電機(jī)的基本參數(shù)Tab.1 Basic parameters of motor

    由于此電機(jī)額定轉(zhuǎn)速較高,對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)子強(qiáng)度有較高的要求,本文提出一種新型的含極間填充塊的高速HSPMSM轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)。轉(zhuǎn)子由磁鋼、填充塊、非導(dǎo)磁金屬護(hù)套與轉(zhuǎn)子鐵心組成,磁鋼采用釹鐵硼N35UH,耐溫180℃,轉(zhuǎn)子截面如圖1所示。其中永磁體為瓦片形結(jié)構(gòu),與永磁體配合使用過盈量安裝在轉(zhuǎn)軸表面的4部分即為填充物,其材料使用DW35硅鋼片疊壓制成。其中,填充塊與永磁體具有相同的內(nèi)徑、外徑。HSPMSM在此新型結(jié)構(gòu)的影響下,利用填充塊與磁鋼之間的過盈量配合安裝來增加磁鋼的預(yù)壓力,從而提高HSPMSM轉(zhuǎn)子的松脫轉(zhuǎn)速。

    圖1 高速電機(jī)的新型轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)Fig.1 Novel rotor structure for high-speed motor

    由于轉(zhuǎn)子的護(hù)套需要選擇合適的材料來降低轉(zhuǎn)子損耗。故在滿足強(qiáng)度的前提下,建議采用厚度較小的護(hù)套增加氣隙寬度,同時(shí)有利于減少電機(jī)正常運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的渦流損耗。在理論分析與經(jīng)驗(yàn)結(jié)合的基礎(chǔ)上,通過對(duì)轉(zhuǎn)子渦流損耗與溫度場進(jìn)行耦合計(jì)算,選擇適合高速電機(jī)轉(zhuǎn)子護(hù)套的材料與厚度,以獲得更好的電機(jī)可靠性。

    2 轉(zhuǎn)子損耗分析

    對(duì)電機(jī)繞組磁動(dòng)勢(shì)的特征進(jìn)行分析[1],設(shè)k次諧波電流產(chǎn)生的v次磁動(dòng)勢(shì)空間諧波F(k,v),其幅值計(jì)算為

    利用電機(jī)同步轉(zhuǎn)速與頻率之間的關(guān)系可得,在正序電流產(chǎn)生的v=6h+1(h=0,1,…)次的磁動(dòng)勢(shì)諧波與負(fù)序電流產(chǎn)生的v=6h-1(h=1,2,…)次的磁動(dòng)勢(shì)諧波共同影響下,F(xiàn)(k,v)相對(duì)于定子的轉(zhuǎn)速為

    式中:fk為k次諧波對(duì)應(yīng)的頻率;f1為基波頻率;n1為電機(jī)額定轉(zhuǎn)速。則F(k,v)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速為

    F(k,v)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的交變頻率為

    在負(fù)序電流產(chǎn)生的v=6h+1(h=0,1,…)次的磁動(dòng)勢(shì)諧波與正序電流產(chǎn)生的v=6h-1(h=1,2,…)次的磁動(dòng)勢(shì)諧波的共同影響下,F(xiàn)(k,v)相對(duì)于定子的轉(zhuǎn)速為

    F(k,v)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速為

    F(k,v)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的交變頻率為

    式中,負(fù)號(hào)是為了區(qū)分磁動(dòng)勢(shì)諧波轉(zhuǎn)向與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)向的不同。

    根據(jù)上述理論分析可知,由于轉(zhuǎn)子護(hù)套會(huì)影響電機(jī)正常運(yùn)行時(shí)的氣隙磁密,故在選擇不同厚度的轉(zhuǎn)子護(hù)套時(shí),F(xiàn)(k,v)會(huì)隨之改變。故本節(jié)分別在護(hù)套厚度為2.0、2.5、3.0、3.5 mm時(shí),通過有限元法對(duì)電機(jī)額定運(yùn)行時(shí)的定子損耗進(jìn)行計(jì)算,如圖2所示,護(hù)套材料選擇鈦合金,轉(zhuǎn)子填充物材料選擇硅鋼。

    通過對(duì)比云圖2可以看出,在不同護(hù)套厚度下,電機(jī)產(chǎn)生在定子上的損耗隨著護(hù)套厚度的增大而增大,且在2.0~2.5 mm區(qū)間內(nèi)定子損耗變化較大。綜合考慮在高速運(yùn)行時(shí)的轉(zhuǎn)子損耗、轉(zhuǎn)子強(qiáng)度、工藝制作等方面,故本文選定3.0 mm為應(yīng)用于此款高速電機(jī)轉(zhuǎn)子的護(hù)套厚度。

    圖2 4種不同轉(zhuǎn)子護(hù)套厚度設(shè)計(jì)的損耗Fig.2 Loss of designs with four different rotor sleeve thicknesses

    由于本文的研究對(duì)象具有18 000 r/min高轉(zhuǎn)速與600 Hz的高頻諧波率,故HSPMSM護(hù)套與填充物內(nèi)的渦流損耗是轉(zhuǎn)子的主要損耗。由于隨著轉(zhuǎn)速的增大,使得電機(jī)渦流損耗也會(huì)增大,故在HSPMSM中,渦流損耗的分析顯得尤為重要?;谟邢拊治龅鸟詈蠄雎贩ㄓ?jì)算轉(zhuǎn)子損耗,護(hù)套厚度3.0 mm的計(jì)算結(jié)果云圖如圖3所示。

    圖3 轉(zhuǎn)子有限元損耗模型Fig.3 Finite element model of rotor loss

    轉(zhuǎn)子護(hù)套渦流損耗分析的數(shù)學(xué)表達(dá)式為

    式中:ke為渦流損耗系數(shù);C1、C2為過程參數(shù);μ為相對(duì)磁導(dǎo)率;ψ為磁鏈;Bδ為氣隙處的磁密度;σ為漏磁系數(shù);M為護(hù)套厚度;δ為氣隙長度;r0、r1分別為氣隙內(nèi)徑與外徑;a、b、c、d0、d1分別為轉(zhuǎn)軸外徑、永磁體外徑、護(hù)套外徑、填充物內(nèi)徑、填充物外徑;填充物厚度與永磁體厚度相同,故兩者都用H表示;L為永磁體長;Q為定子槽數(shù);ω為轉(zhuǎn)子角速度;Peddy為渦流損耗產(chǎn)生的功率。

    3 護(hù)套材料對(duì)轉(zhuǎn)子損耗的影響

    護(hù)套材料是影響電機(jī)的整體性能的一個(gè)很重要的因素。針對(duì)碳纖維、鈦合金、不銹鋼3種材料在不同頻率下的渦流損耗進(jìn)行有限元分析。分析模型參數(shù)如表2所示。

    表2 轉(zhuǎn)子、護(hù)套、填充物基本參數(shù)Tab.2 Basic parameters of rotor,sleeve and filler

    不同護(hù)套材料在不同轉(zhuǎn)速下的轉(zhuǎn)子渦流損耗如圖4所示。通過對(duì)3種護(hù)套常用材料的渦流損耗分析可得出結(jié)論,碳纖維在電機(jī)不同轉(zhuǎn)速下產(chǎn)生的渦流損耗基本不發(fā)生變化,為130 W;護(hù)套的材料為鈦合金時(shí),在額定轉(zhuǎn)速18 000 r/min下,電機(jī)產(chǎn)生的渦流損耗為290 W,且此數(shù)值會(huì)隨著轉(zhuǎn)速的增加而增加;對(duì)于不銹鋼材料,在與上述相同的額定工況下產(chǎn)生的渦流損耗為508 W,數(shù)值同樣會(huì)隨轉(zhuǎn)速升高而增大,且變化較大。故綜上所述,考慮到電機(jī)在高速運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的損耗、轉(zhuǎn)子的散熱、加工工藝及制造難度,本文選用鈦合金作為高速電機(jī)護(hù)套的材料。

    圖4 不同護(hù)套材料在不同轉(zhuǎn)速下的轉(zhuǎn)子渦流損耗Fig.4 Rotor eddy-current loss of different sleeve materials at different speeds

    4 無位置傳感器矢量控制方法研究

    由編碼器捕獲電機(jī)轉(zhuǎn)子位置及轉(zhuǎn)速信號(hào)的普通PMSM的控制系統(tǒng)具有明顯的缺點(diǎn),如降低系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性,且編碼器用于HSPMSM驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)時(shí),其成本增加。因此此節(jié)對(duì)用于HSPMSM驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的無位置傳感器矢量控制算法進(jìn)行研究。PMSM根據(jù)不同的轉(zhuǎn)速,用于驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的無位置傳感器控制可分為2種:第1種為高頻信號(hào)注入法,此控制策略適用于零、低轉(zhuǎn)速PMSM;第2種為模型法,該控制策略適用于中、高轉(zhuǎn)速PMSM,例如滑模觀測(cè)器SMO(synovial membrane observer)法、模型參考自適應(yīng)MRAS(model reference adaptive system)法和擾動(dòng)觀測(cè)器法等。

    在各類模型法中,滑模觀測(cè)器由于其具有抗擾性強(qiáng)、動(dòng)態(tài)響應(yīng)快、對(duì)自身參數(shù)變化不敏感等特點(diǎn),在中、高轉(zhuǎn)速工況中得到廣泛應(yīng)用。HSPMSM的無位置傳感器矢量控制策略框圖如圖5所示。

    圖5 高速電機(jī)無位置傳感器矢量控制框圖Fig.5 Block diagram of high-speed motor sensorless vector control

    電機(jī)在兩相靜止坐標(biāo)系下的定子電壓方程為

    基于上述定子電壓方程可以得到此時(shí)的定子電流觀測(cè)器表達(dá)式為

    由此可以估算出轉(zhuǎn)子位置及速度。轉(zhuǎn)子位置觀測(cè)器設(shè)計(jì)如圖6所示。

    圖6 轉(zhuǎn)子位置觀測(cè)器結(jié)構(gòu)框圖Fig.6 Block diagram of structure of rotor position observer

    滑膜觀測(cè)器中含有高頻開關(guān)分量,需要低通濾波器LPF(low-pass filter)過濾掉高頻分量,但低通濾波器的存在會(huì)產(chǎn)生反電動(dòng)勢(shì)相位推算的延遲,使滑膜觀測(cè)器捕獲到的轉(zhuǎn)子位置產(chǎn)生延遲,會(huì)產(chǎn)生電機(jī)直流偏移的計(jì)算誤差,降低捕獲轉(zhuǎn)子位置時(shí)的精度。

    自適應(yīng)同步濾波器可以有效地消除反電動(dòng)勢(shì)的諧波和抖振對(duì)信號(hào)測(cè)量帶來的誤差。其利用鎖相環(huán)反饋的位置信號(hào),自適應(yīng)地消除上述因素,在此基礎(chǔ)上輸出基波反電動(dòng)勢(shì)。最后,利用基波反電動(dòng)勢(shì)和基波轉(zhuǎn)速,正交鎖相環(huán)計(jì)算出轉(zhuǎn)子位置和速度。采用自適應(yīng)濾波的轉(zhuǎn)子位置觀測(cè)器如圖7所示。

    圖7 采用自適應(yīng)濾波的轉(zhuǎn)子位置觀測(cè)器Fig.7 Rotor position observer using adaptive filtering

    轉(zhuǎn)子位置誤差對(duì)比和轉(zhuǎn)速誤差對(duì)比分別如圖8和圖9所示。

    圖8 轉(zhuǎn)子位置誤差對(duì)比Fig.8 Comparison of rotor position error

    圖9 轉(zhuǎn)速誤差對(duì)比Fig.9 Comparison of speed error

    由圖8和圖9可以看出,采用自適應(yīng)濾波滑模觀測(cè)器穩(wěn)態(tài)精度高,超調(diào)很小。以往的滑模觀測(cè)器雖然加上了LPF,但超調(diào)量很大。兩種觀測(cè)器速度跟蹤性能都能滿足要求,但自適應(yīng)濾波滑膜觀測(cè)器誤差更小。

    5 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    通過對(duì)3.0 mm護(hù)套厚度的HSPMSM進(jìn)行溫升測(cè)量實(shí)驗(yàn),對(duì)上述有限元損耗計(jì)算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。首先利用有限元法計(jì)算電機(jī)在額定工況下電機(jī)產(chǎn)生的渦流損耗,然后將損耗結(jié)果加載至溫度場內(nèi)進(jìn)行磁熱多物理場耦合仿真,由此可以得到HSPMSM在額定工況下運(yùn)行時(shí)的溫度分布。在得到有限元計(jì)算結(jié)果后,對(duì)電機(jī)進(jìn)行溫升實(shí)測(cè)實(shí)驗(yàn)以驗(yàn)證耦合仿真的精確性。該鼓風(fēng)機(jī)的高速電機(jī)的測(cè)試平臺(tái)是負(fù)載測(cè)試,負(fù)載為鼓風(fēng)箱,如圖10所示,該測(cè)試設(shè)備包括數(shù)字電橋、功率分析儀等。

    圖10 鼓風(fēng)機(jī)高速電機(jī)的測(cè)試平臺(tái)Fig.10 Test platform of high-speed blower motor

    通過對(duì)HSPMSM磁熱耦合有限元計(jì)算結(jié)果的分析可知,由于電機(jī)高速的特點(diǎn),且轉(zhuǎn)子具有護(hù)套,高速電機(jī)主要熱源分布在定子鐵心、轉(zhuǎn)子護(hù)套上。此種情況會(huì)導(dǎo)致永磁體溫度較高,導(dǎo)致退磁。磁熱耦合的仿真結(jié)果如圖11所示。

    圖11 溫度分布有限元計(jì)算結(jié)果Fig.11 Finite element calculation results of temperature distribution

    利用上述實(shí)驗(yàn)臺(tái)架對(duì)高速電機(jī)進(jìn)行溫升測(cè)量實(shí)驗(yàn),本文通過電阻法測(cè)試間接得出繞組平均溫度。電機(jī)運(yùn)行前在20℃下測(cè)試電機(jī)的繞組的電阻Rs20,當(dāng)電機(jī)額定負(fù)載穩(wěn)態(tài)運(yùn)行120 min后,停機(jī)后數(shù)字電橋測(cè)試?yán)@組當(dāng)前溫度下的電阻Rsθ,通過電阻折算公式計(jì)算繞組的平均溫度θ。折算公式為

    同時(shí),通過測(cè)溫槍對(duì)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)的機(jī)殼進(jìn)行溫度記錄。有限元計(jì)算和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如表3所示。

    表3 電機(jī)溫升實(shí)驗(yàn)與有限元計(jì)算結(jié)果Tab.3 Results of motor temperature rise experiment and finite element calculation ℃

    由于溫升測(cè)量實(shí)驗(yàn)無法精確測(cè)量出電機(jī)磁鋼與護(hù)套位置的溫度,故本文使用推算法,通過將電機(jī)機(jī)殼與繞組溫度有限元計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行比較,確定電機(jī)轉(zhuǎn)子相關(guān)位置的溫升分布。通過實(shí)驗(yàn)結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果對(duì)比計(jì)算可以看出,HSPMSM在額定工況下運(yùn)行時(shí),有限元計(jì)算結(jié)果的繞組溫度為109.11℃,實(shí)驗(yàn)測(cè)量的繞組最高溫度為115.45℃,誤差為5.4%。故可以確定,HSPMSM轉(zhuǎn)子磁鋼與護(hù)套位置的溫度分別為144.89℃與136.12℃。

    通過計(jì)算與測(cè)量結(jié)果可以得出,當(dāng)電機(jī)選擇3.0 mm鈦合金轉(zhuǎn)子護(hù)套、磁鋼采用永磁體N35UH、耐溫180℃時(shí),保證電機(jī)運(yùn)行安全,不會(huì)出現(xiàn)磁鋼退磁的情況。

    6 結(jié)論

    本文針對(duì)鼓風(fēng)機(jī)中的高速永磁同步電機(jī),提出了一種新型轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu),并對(duì)HSPMSM控制方法進(jìn)行研究。通過對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行有限元損耗計(jì)算,結(jié)合溫度場分析,選擇合適的護(hù)套與增加磁鋼填充物,以保證在電機(jī)高速運(yùn)行時(shí)鼓風(fēng)機(jī)的安全。結(jié)論如下。

    (1)高速永磁同步電機(jī)轉(zhuǎn)子護(hù)套與填充物的設(shè)計(jì),有利于提高磁鋼的松脫轉(zhuǎn)速。

    (2)對(duì)于磁鋼護(hù)套材料的選擇,鈦合金能增大轉(zhuǎn)子工作強(qiáng)度。同時(shí),在電機(jī)額定工況下,從工藝與損耗計(jì)算綜合考慮不銹鋼、碳纖維、鈦合金3種材料,選擇鈦合金作為高速永磁同步電機(jī)的護(hù)套材料。

    (3)合理地選擇護(hù)套厚度,可以提高轉(zhuǎn)子的穩(wěn)定性。通過降低電機(jī)護(hù)套的渦流損耗,降低HSPMSM在高速運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)子的溫度,保證磁鋼不會(huì)產(chǎn)生退磁現(xiàn)象。本文研究的電機(jī)最優(yōu)護(hù)套厚度為3.0 mm。

    (4)相較于低通濾波滑膜觀測(cè)器來說,采用自適應(yīng)濾波滑模觀測(cè)器觀測(cè)輸出信號(hào)具有穩(wěn)態(tài)精度高、超調(diào)很小的優(yōu)勢(shì),并且不會(huì)有估計(jì)反電動(dòng)勢(shì)相位延遲以及產(chǎn)生直流分量的問題。對(duì)于電機(jī)控制精度有要求的場合,應(yīng)優(yōu)先考慮使用自適應(yīng)濾波滑膜觀測(cè)器來輸出觀測(cè)信號(hào)。

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