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    碳五烷烴的分離工藝流程模擬與優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2022-06-03 07:08:22王瀟王治紅
    化工管理 2022年11期
    關(guān)鍵詞:板數(shù)戊烷沸器

    王瀟,王治紅

    (西南石油大學(xué) 化學(xué)化工學(xué)院,四川 成都 610500)

    0 引言

    碳五餾分是指石油或其他重質(zhì)原料在裂解制乙烯過(guò)程中形成的副產(chǎn)物,含5個(gè)碳原子的沸點(diǎn)接近的烴類混合物[1-3],其組成中有多種組分是比較重要的化工原料。而其中碳五烷烴組分中的異戊烷、正戊烷和環(huán)戊烷在燃料和化工基礎(chǔ)原料方面有很高的利用價(jià)值,目前對(duì)其混合物主要采用的精餾方式進(jìn)行分離。李茂軍等[4]對(duì)碳五分離中操作壓力參數(shù)對(duì)塔的熱負(fù)荷影響進(jìn)行模擬分析,張冬梅等[5]、王勃等[6]、潘旭明等[7]對(duì)碳五烷烴中出現(xiàn)的某一種主要產(chǎn)品所涉及的塔進(jìn)行模擬分析。文章通過(guò)Aspen Plus軟件[8]對(duì)碳五烷烴分離過(guò)程進(jìn)行模擬研究,擬定初始生產(chǎn)方案,再通過(guò)參數(shù)優(yōu)化確定最終生產(chǎn)方案,對(duì)實(shí)際生產(chǎn)能起到一定指導(dǎo)作用。

    1 分離裝置設(shè)計(jì)基礎(chǔ)

    1.1 裝置規(guī)模

    裝置設(shè)計(jì)為連續(xù)操作,選用乙烯裂解氣兩段加氫后的碳五烷烴為原料,設(shè)計(jì)處理碳五烷烴7.5萬(wàn)噸/年,裝置操作按8 000 h/a計(jì),操作彈性60%~110%。

    1.2 碳五烷烴原料組成及分離要求

    碳五烷烴原料組分如表1所示。

    表1 碳五烷烴原料組成

    經(jīng)該裝置分離后,要求主要產(chǎn)品異戊烷質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥99.5%,正戊烷質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥99.5%,環(huán)戊烷質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥95%,其余組分作為燃料氣和輕油,燃料氣中要求其碳五質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于3%。

    1.3 分離初始方案設(shè)計(jì)

    根據(jù)主要產(chǎn)品的含量及沸點(diǎn)差異,對(duì)原料中各主要組分按沸點(diǎn)由低到高的順序進(jìn)行切割,根據(jù)四種主要產(chǎn)品的分離要求,初步擬定采用四個(gè)精餾塔進(jìn)行分離,依次為脫碳四塔、異戊烷塔、正戊烷塔和環(huán)戊烷塔。碳五烷烴分離模擬流程圖如圖1所示。

    圖1 碳五烷烴分離模擬流程圖

    2 參數(shù)計(jì)算與優(yōu)化

    2.1 塔初值的模擬計(jì)算

    根據(jù)裝置設(shè)計(jì)要求,用DSTWU和RadFrac模型對(duì)各塔進(jìn)行了簡(jiǎn)捷設(shè)計(jì)和嚴(yán)格模擬,模擬時(shí)選用WILSON方法。

    T101塔頂組分以正丁烷為輕關(guān)鍵組分,異戊烷為重關(guān)鍵組分,設(shè)計(jì)規(guī)定塔頂正丁烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為93%,T102塔頂組分以異戊烷為輕關(guān)鍵組分,正戊烷為重關(guān)鍵組分,設(shè)計(jì)規(guī)定異戊烷的回收率達(dá)99.8%,T103塔頂組分以正戊烷為輕關(guān)鍵組分,環(huán)戊烷為重關(guān)鍵組分,設(shè)計(jì)規(guī)定正戊烷回收率達(dá)98.5%,T104塔頂組分以環(huán)戊烷為輕關(guān)鍵組分,2-甲基戊烷為重關(guān)鍵組分,設(shè)計(jì)規(guī)定環(huán)戊烷回收率在99%以上。簡(jiǎn)捷設(shè)計(jì)模擬計(jì)算結(jié)果如表2所示。初步滿足各組分的分離要求。

    表2 精餾塔簡(jiǎn)捷設(shè)計(jì)模擬結(jié)果

    將簡(jiǎn)捷模擬計(jì)算出來(lái)的參數(shù)應(yīng)用于塔的嚴(yán)格核算中,模擬的數(shù)據(jù)結(jié)果如表3所示。

    表3 精餾塔嚴(yán)格核算結(jié)果

    通過(guò)計(jì)算分析,T101塔頂碳五組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.2%,T102塔頂異戊烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)99.5%,T103塔頂正戊烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)99.7%,T104塔頂環(huán)戊烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)97.3%,基本達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

    2.2 理論板與進(jìn)料位置的優(yōu)化

    將簡(jiǎn)捷塔計(jì)算結(jié)果用嚴(yán)格塔核算時(shí),雖然能滿足分離要求,但此時(shí)的操作參數(shù)不一定是最優(yōu)的。通過(guò)嚴(yán)格計(jì)算的結(jié)果可以看出,T102、T103、T104三個(gè)塔所需的熱負(fù)荷較大,因而塔的公用工程費(fèi)用主要集中在這三個(gè)塔中,在滿足同樣的質(zhì)量要求時(shí),盡可能地降低熱負(fù)荷,理論上提高效益。

    塔板數(shù)和進(jìn)料位置關(guān)系到塔的分離效果、設(shè)備投資費(fèi)用以及后期建設(shè)難易程度,因此對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)很重要。以回流比為自變量,塔頂輕組分含量為因變量做設(shè)計(jì)規(guī)定,使用Aspen Plus的靈敏度分析功能研究各塔的理論板數(shù)和進(jìn)料位置對(duì)塔負(fù)荷的影響,其結(jié)果如圖2~圖7所示。

    圖2 T102不同進(jìn)料位置再沸器熱負(fù)荷隨理論板的變化曲線

    圖7 T104不同進(jìn)料位置冷凝器熱負(fù)荷隨理論板的變化曲線

    從圖2可以看出,隨著T102理論塔板數(shù)的增加,再沸器的熱負(fù)荷逐漸降低且趨于平緩,但理論板的增加意味著塔的投資費(fèi)用增加,從再沸器來(lái)分析,T102存在最優(yōu)理論塔板數(shù)和最優(yōu)進(jìn)料位置。

    從圖3可以看出,隨著T102理論塔板數(shù)的增加,冷凝器的熱負(fù)荷逐漸減少但趨于平緩,但理論板的增加意味著塔的制造費(fèi)用增加,從冷凝器來(lái)分析,T102存在最優(yōu)理論塔板數(shù)和最優(yōu)進(jìn)料位置。

    從圖4可以看出,隨著T103理論塔板數(shù)的增加,再沸器的熱負(fù)荷逐漸降低但變化趨勢(shì)不明顯。但理論板的增加意味著塔的制造費(fèi)用增加,而不同進(jìn)料位置對(duì)再沸器的影響較明顯。從再沸器來(lái)分析,T103存在最優(yōu)理論塔板數(shù)和最優(yōu)進(jìn)料位置。

    圖4 T103不同進(jìn)料位置再沸器熱負(fù)荷隨理論板的變化曲線

    從圖5可以看出,隨著T103理論塔板數(shù)的增加,冷凝器的熱負(fù)荷逐漸降低但變化趨勢(shì)不明顯,但理論板的增加意味著塔的制造費(fèi)用增加,而不同進(jìn)料位置對(duì)于冷凝器的影響較明顯,從冷凝器來(lái)分析,T103存在最優(yōu)理論塔板數(shù)和最優(yōu)進(jìn)料位置。

    圖5 T103不同進(jìn)料位置冷凝器熱負(fù)荷隨理論板的變化曲線

    從圖6可以看出,隨著T104理論塔板數(shù)的增加,再沸器的熱負(fù)荷逐漸降低但影響不太大,而不同進(jìn)料位置對(duì)于其熱負(fù)荷有一定影響,但理論板的增加意味著塔的制造費(fèi)用增加,從再沸器來(lái)分析,T104存在最優(yōu)理論塔板數(shù)和最優(yōu)進(jìn)料位置。

    圖6 T104不同進(jìn)料位置再沸器熱負(fù)荷隨理論板的變化曲線

    從圖7可以看出,隨著T104理論塔板數(shù)的增加,冷凝器的熱負(fù)荷逐漸降低但影響不太大,而不同進(jìn)料位置對(duì)于其熱負(fù)荷有一定影響,但理論板的增加意味著塔的制造費(fèi)用增加,從冷凝器來(lái)分析,T104存在最優(yōu)理論塔板數(shù)和最優(yōu)進(jìn)料位置。

    綜上,從理論板和進(jìn)料位置的對(duì)塔熱負(fù)荷的影響來(lái)看,在最優(yōu)理論塔板數(shù)及最佳進(jìn)料料位置的情況下,塔的熱負(fù)荷減少,整體的操作費(fèi)用減少,但是考慮增加理論塔板數(shù)會(huì)造成塔的制造費(fèi)用增加,為使效益達(dá)到更佳。根據(jù)計(jì)算結(jié)果,T102最優(yōu)理論塔板數(shù)可選擇92塊理論板,進(jìn)料位置在第45塊塔板位置,T103最優(yōu)理論塔板數(shù)可選擇57塊理論板,進(jìn)料位置第37塊塔板,T104最優(yōu)理論塔板數(shù)可選擇72塊理論板,進(jìn)料位置第48塊塔板,優(yōu)化前后三塔的公用工程消耗如表4所示。

    從表4可以看出,優(yōu)化前,整體再沸器熱負(fù)荷6 957.52 kW,冷凝器熱負(fù)荷-7 146.8 kW,優(yōu)化調(diào)整后,整體再沸器熱負(fù)荷6 868.1 kW,每年節(jié)省蒸汽費(fèi)用18.40萬(wàn)元,冷凝器熱負(fù)荷-7 057.3 kW,每年節(jié)省冷卻水費(fèi)用9.82萬(wàn)元,且優(yōu)化后,正戊烷及環(huán)戊烷產(chǎn)品質(zhì)量有一定的提高。

    表4 各塔優(yōu)化前后公用工程消耗表

    2.3 工藝流程設(shè)計(jì)優(yōu)化

    雖然上面對(duì)四塔工藝流程整體進(jìn)行了一定優(yōu)化,但考慮到原料組成中碳六重?zé)N總量較少,環(huán)戊烷與重?zé)N中關(guān)鍵組分2-甲基戊烷沸點(diǎn)相差較大,較容易分離,為節(jié)省投資,考慮將正戊烷塔與環(huán)戊烷塔合并為一塔脫重塔,塔頂餾出正戊烷,環(huán)戊烷由側(cè)線采出,塔底分出碳六重組分,工藝流程如圖8所示。

    圖8 碳五烷烴分離模擬流程圖

    采用嚴(yán)格核算模塊模擬脫重塔,部分值使用四塔工藝中的計(jì)算值作為初值,脫重塔塔內(nèi)環(huán)戊烷濃度分布圖如圖9所示。

    圖9 環(huán)戊烷質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布圖

    從圖9可以看出,在第83塊塔板時(shí)環(huán)戊烷濃度達(dá)到最高值,擬選擇側(cè)線采出位置在第83塊塔板處,對(duì)采出位置對(duì)采出流股的環(huán)戊烷濃度及塔熱負(fù)荷的影響進(jìn)行靈敏度分析,其結(jié)果如圖10所示。

    圖10 不同采出位置對(duì)環(huán)戊烷濃度及塔熱負(fù)荷的影響

    從圖10可以看出,側(cè)線采出位置在第60塊塔板時(shí),環(huán)戊烷的濃度較高,且塔的整體熱負(fù)荷較低,綜合考慮,將側(cè)線采出位置設(shè)為第60塊塔板,其模擬結(jié)果如表5所示。

    從表5可以看出,合并為一個(gè)塔后,在操作參數(shù)下,仍能滿足分離要求,塔的整體熱負(fù)荷增加,蒸汽費(fèi)用和冷卻水費(fèi)用加大,但節(jié)省了一個(gè)塔的投資費(fèi)用。此方案從操作上可行,但在建設(shè)時(shí)需要綜合考慮總投資以及成本承受力,合理選擇實(shí)施方案。

    3 結(jié)語(yǔ)

    (1)在考慮對(duì)原料進(jìn)行分離時(shí),首先對(duì)原料組成進(jìn)行分析,形成初步設(shè)計(jì)方案后,利用Aspen Plus進(jìn)行塔的簡(jiǎn)捷設(shè)計(jì)和嚴(yán)格核算,驗(yàn)證了方案的可行性。

    (2)在滿足分離要求的情況下,在原方案不變的情況下,考慮操作費(fèi)用的問(wèn)題,根據(jù)初步結(jié)果進(jìn)一步優(yōu)化分析,確定了四塔流程異戊烷塔、正戊烷塔和環(huán)戊烷塔的塔板數(shù)分別為92、57和72塊,進(jìn)料板為第45、37和48塊塔板。

    (3)在原方案優(yōu)化滿足條件后,根據(jù)實(shí)際情況可將正戊烷塔和環(huán)戊烷塔合并為一塔加側(cè)線采出的方式,減少一個(gè)塔的投資費(fèi)用,確定脫重塔的塔板數(shù)為90塊,進(jìn)料板為第45塊塔板,側(cè)線采出位置在第60塊塔板。

    (4)在確定具體流程的時(shí)候,應(yīng)綜合考慮投資費(fèi)用、綜合費(fèi)用及產(chǎn)品質(zhì)量,以達(dá)到最優(yōu)的目的。

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