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    淺埋偏壓隧道超前支護(hù)方式比選與非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化分析

    2022-06-02 01:53:10王永林
    鐵道建筑技術(shù) 2022年5期
    關(guān)鍵詞:圍巖變形施工

    王永林

    (中鐵十七局集團(tuán)第一工程有限公司 山東青島 266555)

    1 引言

    山嶺隧道在建設(shè)過(guò)程中,由于穿越地表山體,經(jīng)常遇到各種不良地質(zhì)條件,尤其在隧道洞口段,淺埋偏壓的特征會(huì)對(duì)隧道圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性產(chǎn)生很大影響,開(kāi)挖過(guò)程中極易發(fā)生垮塌。為此,選取合適的超前預(yù)支護(hù)方式是十分重要的。

    徐前衛(wèi)等[1]針對(duì)淺埋偏壓隧道,基于現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)與數(shù)值模擬,分析了圍巖變形規(guī)律與支護(hù)結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性。岳洪武等[2]采用有限元軟件建立了管棚預(yù)注漿超前支護(hù)、僅采用管棚支護(hù)以及無(wú)任何超前支護(hù)作用下的隧道開(kāi)挖模型,結(jié)果表明管棚預(yù)注漿超前支護(hù)的加固效果最好。張廣乾等[3]依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),將雙層注漿小導(dǎo)管與其他超前支護(hù)方法進(jìn)行對(duì)比分析,驗(yàn)證了其在隧道洞口施工中的適用性。劉文武[4]采用數(shù)值手段分析南山堡隧道不同超前支護(hù)方案下隧道圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形情況,選出較優(yōu)方案并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行隧道洞口施工措施的優(yōu)化。汪祥國(guó)[5]建立二維數(shù)值模型,分析不同抗滑樁長(zhǎng)度對(duì)淺埋偏壓隧道結(jié)構(gòu)受力變形特性和圍巖的穩(wěn)定性,并對(duì)抗滑樁與隧道距離進(jìn)行優(yōu)化。高世軍等[6]對(duì)隧道工程地質(zhì)情況進(jìn)行綜合分析,認(rèn)為地形偏壓和地質(zhì)構(gòu)造偏壓的復(fù)合作用是引起地表大變形和支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞的重要原因。潘文韜等[7]采用現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)合數(shù)值模擬手段研究偏壓隧道的適宜工法,并針對(duì)偏壓特性對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化,結(jié)果表明偏壓隧道宜采用CD法進(jìn)行施工,對(duì)初期支護(hù)與錨桿進(jìn)行非對(duì)稱(chēng)設(shè)計(jì)能改善襯砌受力狀態(tài)。

    上述研究中,盡管針對(duì)淺埋偏壓隧道的施工力學(xué)特性、施工工法、施工工序、超前支護(hù)方式已有較多研究,但由于巖土體的復(fù)雜多變性以及隧道淺埋偏壓程度的不同,隧道結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)多針對(duì)初期支護(hù)進(jìn)行研究,對(duì)超前支護(hù)的非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化設(shè)計(jì)還較少。因此,本文依托永新石橋隧道,對(duì)淺埋偏壓隧道的洞口段施工進(jìn)行三維數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)分析,得出最優(yōu)的超前支護(hù)方式,并對(duì)其進(jìn)行非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化設(shè)計(jì)[8-9]。

    2 工程背景

    永新石橋隧道為一座分離式隧道,左洞起訖樁號(hào)為ZK120+090~ZK121+680,全長(zhǎng)1 590 m;右洞起訖樁號(hào)為YK120+055~YK121+700,全長(zhǎng)1 645 m。

    2.1 洞口段地質(zhì)條件

    左線隧道洞口段(ZK120+090~ZK120+160)整體位于一低丘山腳,坡度約為20°~30°,地形偏壓明顯。地表覆蓋層厚度較小,隧道與地表最小垂直距離不足6 m。隧道洞口段下伏石炭系下統(tǒng)大塘階(C1d)石灰?guī)r、炭質(zhì)頁(yè)巖、劣質(zhì)煤,入口處石灰?guī)r巖溶發(fā)育,巖體破碎,且洞身多為全強(qiáng)風(fēng)化碎石土質(zhì)圍巖,穩(wěn)定性較差。

    2.2 洞口段隧道結(jié)構(gòu)

    隧道采用復(fù)合式襯砌,初期支護(hù)由系統(tǒng)錨桿、鋼筋網(wǎng)、濕噴混凝土、工字鋼拱架組成,二次襯砌為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),無(wú)紡?fù)凉げ?防水板作為防水層,隧道拱部、邊墻預(yù)留變形量12 cm,仰拱不預(yù)留變形量,如圖1所示。

    圖1 隧道洞口段襯砌斷面

    2.3 洞口段施工工法

    為保障進(jìn)洞安全,隧道洞口段(ZK120+090~ZK120+160)Ⅴ級(jí)圍巖擬采用三臺(tái)階七步開(kāi)挖預(yù)留核心土法進(jìn)行施工。

    3 超前支護(hù)方式比選

    3.1 數(shù)值模擬

    3.1.1 計(jì)算模型

    采用有限差分軟件,對(duì)永新石橋隧道洞口段建立數(shù)值模型。模型以斜面代替山體坡度,斜面傾角為25°,縱向長(zhǎng)度取為40 m,由于縱向坡度較小,計(jì)算中不考慮縱向坡度??紤]到隧道開(kāi)挖影響范圍一般在3~5倍洞徑距離內(nèi),模型橫向尺寸取為80 m,模型最大高度取為60 m,上邊界自由,其他各側(cè)面受法向位移約束。土體材料采取摩爾庫(kù)倫本構(gòu)模型,其余材料均采用線彈性模型,所有單元均為實(shí)體單元。數(shù)值模擬嚴(yán)格按照隧道洞口段施工工法進(jìn)行開(kāi)挖,即采用三臺(tái)階七步預(yù)留核心土法進(jìn)行施工[10],以研究不同超前預(yù)支護(hù)方式對(duì)淺埋偏壓隧道的適用性。計(jì)算模型如圖2所示。

    圖2 三維數(shù)值計(jì)算模型

    3.1.2 計(jì)算工況

    選取兩種典型的超前預(yù)支護(hù)方式:管棚注漿、雙層超前小導(dǎo)管注漿進(jìn)行對(duì)比研究。管棚直徑108 mm,壁厚6 mm,單節(jié)長(zhǎng)6 m,管棚的間距為40 cm,外插角1°~2°,管棚總長(zhǎng)度為40 m,在拱頂 120°范圍內(nèi)進(jìn)行超前預(yù)支護(hù),并進(jìn)行壓密注漿。

    雙層超前小導(dǎo)管直徑為42 mm,壁厚4 mm,小導(dǎo)管長(zhǎng)度為4 m,縱向間距為3 m,環(huán)向間距為40 cm,呈梅花形布置。小導(dǎo)管外插角分別為緩傾角10°~14°和陡傾角30°~40°,上下兩層交錯(cuò)布置,在拱部120°范圍內(nèi)進(jìn)行超前預(yù)支護(hù),并進(jìn)行壓密注漿。

    3.1.3 測(cè)點(diǎn)布置

    在模型中心斷面位置處(y=0)設(shè)立監(jiān)測(cè)斷面,監(jiān)測(cè)隧道二襯拱頂、拱腰、墻腰、墻腳、拱底共8個(gè)位置處的位移大小。

    3.2 模擬結(jié)果分析

    3.2.1 圍巖變形分析

    管棚與雙層小導(dǎo)管預(yù)支護(hù)在圍巖變形特征上基本一致,這里以管棚超前預(yù)支護(hù)為例,分析淺埋偏壓隧道的圍巖變形特征,圍巖的豎直、水平位移見(jiàn)圖3。

    圖3 管棚超前支護(hù)下圍巖豎向、水平位移云圖

    由圖3可知,淺埋偏壓隧道圍巖變形呈現(xiàn)出非對(duì)稱(chēng)分布[11],深埋側(cè)的拱頂至右拱腰范圍內(nèi)的圍巖變形量遠(yuǎn)大于隧道周邊其他位置處的圍巖變形,左墻腳至拱底范圍內(nèi)的圍巖向上隆起變形量較大,隧道整體有順時(shí)針向山頂偏轉(zhuǎn)的趨勢(shì)。為進(jìn)一步對(duì)比分析管棚、雙層小導(dǎo)管超前支護(hù)對(duì)圍巖變形控制的效果,提取了監(jiān)測(cè)斷面(y=0)處拱頂、拱底的豎向變形,左右墻腰的水平收斂隨隧道施工的變化曲線,見(jiàn)圖4。

    圖4 周邊圍巖變形曲線

    由圖4可知,監(jiān)測(cè)斷面處的拱頂沉降隨著掌子面的開(kāi)挖推進(jìn)逐漸增大,管棚超前支護(hù)下拱頂最大沉降為20.48 mm,雙層小導(dǎo)管超前支護(hù)下拱頂最大沉降為28.76 mm,管棚超前支護(hù)下的最大拱頂沉降比雙層小導(dǎo)管超前支護(hù)減少了27.8%。由于山體偏壓作用,墻腰收斂呈非對(duì)稱(chēng)分布,深埋側(cè)右墻腰水平收斂大于淺埋側(cè)左墻腰水平收斂,兩種超前支護(hù)方式下墻腰收斂和拱底隆起值差異不大,原因在于管棚與雙層小導(dǎo)管僅在隧道拱頂局部范圍內(nèi)進(jìn)行注漿,注漿形成的加固體起到的支承效果難以覆蓋整個(gè)隧道開(kāi)挖區(qū)域,實(shí)際施工中還應(yīng)輔以其他加固手段來(lái)保障施工安全。

    3.2.2 支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析

    偏壓對(duì)隧道二襯的內(nèi)力分布有較明顯的影響,二襯內(nèi)表面拱頂至右拱腰范圍、拱底至左墻腳范圍存在較大的拉應(yīng)力。為此,計(jì)算監(jiān)測(cè)斷面(y=0)處拱頂、右拱腰、左墻腳、拱底四個(gè)測(cè)點(diǎn)的軸力、彎矩和安全系數(shù),結(jié)果見(jiàn)表1。

    表1 二襯彎矩、軸力、安全系數(shù)

    由表1可知,拱頂、拱底的受力相比拱腰、墻腳位置處更大,兩種超前支護(hù)方式下左墻腳的安全系數(shù)均為最小,為襯砌結(jié)構(gòu)受力最不利位置[12]。管棚超前支護(hù)下的最小安全系數(shù)為2.81,雙層小導(dǎo)管超前支護(hù)下的最小安全系數(shù)為2.88,兩者相差不大且都滿足規(guī)范要求。

    3.3 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)分析

    現(xiàn)場(chǎng)受施工質(zhì)量和施工環(huán)境多變的影響,存在許多不可控因素,單純的數(shù)值模擬結(jié)果不能準(zhǔn)確分析隧道施工過(guò)程中圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性?,F(xiàn)場(chǎng)施工采用管棚注漿作為超前預(yù)加固方式。

    選取永新石橋隧道左線入口段的監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,圖5、圖6分別為入口段典型斷面(ZK120+110)的拱頂沉降、墻腰收斂變化曲線。

    圖5 典型斷面隧道拱頂累積沉降變形曲線

    圖6 典型斷面隧道墻腰收斂變形曲線

    由圖5可知,隧道拱頂沉降在前5 d先小幅增大,當(dāng)施工開(kāi)挖到斷面附近時(shí),沉降值迅速增大,整個(gè)過(guò)程歷時(shí)10 d左右,隨后趨于穩(wěn)定。實(shí)測(cè)曲線整體規(guī)律與數(shù)值模擬結(jié)果一致,實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)大于數(shù)值模擬結(jié)果。

    由圖6可知,隧道墻腰收斂變化曲線大致呈“臺(tái)階”狀增長(zhǎng),在第5~15天,上、中、下臺(tái)階的開(kāi)挖導(dǎo)致墻腰收斂值迅速變化,由于仰拱施工的滯后性,曲線在15~18 d變化和波動(dòng)較小,仰拱施工后,墻腰又進(jìn)行了一定程度的收斂,在第25天左右墻腰收斂達(dá)到穩(wěn)定,說(shuō)明仰拱施工對(duì)墻腰的影響比對(duì)拱頂大。

    4 管棚非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化設(shè)計(jì)

    數(shù)值模擬以及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,支護(hù)結(jié)構(gòu)受力和變形存在不對(duì)稱(chēng)性,管棚對(duì)稱(chēng)分布于拱部范圍可能會(huì)造成淺埋側(cè)支護(hù)過(guò)剩、而深埋側(cè)強(qiáng)度不足的情況。為改善支護(hù)結(jié)構(gòu)整體受力,充分發(fā)揮材料的承載性能,對(duì)管棚超前支護(hù)體系進(jìn)行非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化設(shè)計(jì),在保持原管棚布置角度120°不變的情況下,將管棚依次沿著隧道外輪廓向深埋側(cè)偏移,如圖7所示,圖中所示為管棚對(duì)稱(chēng)布置以及偏移角度依次為10°、20°、30°、40°的情況,分別對(duì)應(yīng)下文的工況一、二、三、四、五。

    圖7 管棚非對(duì)稱(chēng)布置示意

    為直觀表現(xiàn)管棚非對(duì)稱(chēng)布置對(duì)襯砌受力的影響,提取不同工況相應(yīng)測(cè)點(diǎn)的彎矩、軸力大小,并作出安全系數(shù)圖,如圖8所示。

    圖8 不同工況下安全系數(shù)對(duì)比

    由圖8可知,4種管棚非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化設(shè)計(jì)對(duì)右墻腰、左拱腰、左墻腳的安全系數(shù)影響較大。隨著管棚偏移角度的增加,右墻腰與左墻腳的安全系數(shù)不斷增大,這兩個(gè)位置處的襯砌結(jié)構(gòu)受力得到明顯改善。左拱腰的安全系數(shù)隨著管棚偏移角度的增加不斷減小,因而盲目將管棚朝著深埋側(cè)傾斜是不可取的。

    將不同工況下右墻腰、左拱腰、左墻腳的安全系數(shù)進(jìn)行對(duì)比,發(fā)現(xiàn)管棚偏移角度為20°時(shí)(與地形偏壓角度相近)襯砌結(jié)構(gòu)的受力最為合理,左墻腳的應(yīng)力集中程度顯著降低,偏移角度超過(guò)20°時(shí),淺埋側(cè)安全系數(shù)減幅較大,而深埋側(cè)安全系數(shù)增幅并不明顯。

    5 結(jié)論

    本文以永新石橋隧道洞口段為工程背景,基于數(shù)值模擬分析結(jié)合實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),對(duì)淺埋偏壓隧道洞口段管棚和雙層小導(dǎo)管超前預(yù)支護(hù)方式進(jìn)行比選,并對(duì)管棚進(jìn)行非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化設(shè)計(jì),得到以下結(jié)論:

    (1)淺埋偏壓隧道洞口段更適用的方法為管棚注漿加固。管棚注漿加固在控制拱頂沉降方面,要優(yōu)于雙層超前小導(dǎo)管,在對(duì)墻腰收斂與拱底隆起變形的控制上,兩種超前加固方式差別不明顯。

    (2)兩種超前加固方式對(duì)土體的加固范圍有限,雙層小導(dǎo)管注漿受到注漿范圍的限制,更容易引發(fā)隧道圍巖失穩(wěn),在實(shí)際施工中還應(yīng)輔以其他加固手段來(lái)保障施工安全。

    (3)管棚非對(duì)稱(chēng)優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果表明,管棚沿著隧道外輪廓向深埋側(cè)偏移角度大致與地形偏壓角度相同時(shí),深埋側(cè)墻腰、淺埋側(cè)墻腳安全系數(shù)顯著增大,淺埋側(cè)拱腰安全系數(shù)仍處于較大值,20°為最佳偏移角度。

    以上結(jié)論均是基于不考慮流固耦合的基礎(chǔ)上得到的。本文對(duì)管棚進(jìn)行非對(duì)稱(chēng)設(shè)計(jì)僅考慮了地形偏壓因素,未考慮地質(zhì)構(gòu)造偏壓的影響,后續(xù)研究可綜合流固耦合與構(gòu)造偏壓多重因素進(jìn)行分析,以得到更加普適性的結(jié)論。

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