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    高速鐵路電分相中性段網(wǎng)壓抬升機(jī)理及抑制措施研究

    2022-06-02 01:52:42孫鏡堤
    鐵道建筑技術(shù) 2022年5期
    關(guān)鍵詞:鐵磁接觸網(wǎng)互感器

    孫鏡堤

    (中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司 陜西西安 710043)

    1 引言

    我國高速鐵路牽引供電系統(tǒng)采用分段異相供電,在牽引變電所出口處及牽引變電所間需設(shè)置電分相。電分相是牽引供電系統(tǒng)中的薄弱環(huán)節(jié),影響高速、重載列車速度提升和運(yùn)行安全。電分相中性段在正常運(yùn)行時(shí),由于電磁感應(yīng)會(huì)產(chǎn)生較高的感應(yīng)電壓,且列車通過電分相中性段時(shí),由于車-網(wǎng)電氣拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)瞬變可能會(huì)激發(fā)鐵磁諧振過電壓,引起中性段網(wǎng)壓進(jìn)一步抬升,網(wǎng)壓過高容易發(fā)生中性段停車事故,嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成電壓互感器燒損,危害列車及車內(nèi)人員的安全[1-3]。國內(nèi)列車過分相時(shí)多次發(fā)生車頂電壓互感器鐵磁諧振現(xiàn)象,對(duì)列車高壓電器以及接觸網(wǎng)分相設(shè)備安全運(yùn)行構(gòu)成嚴(yán)重威脅。

    目前,學(xué)術(shù)上對(duì)電磁感應(yīng)及鐵磁諧振的研究很多,但結(jié)合電分相中性段網(wǎng)壓抬升研究的文獻(xiàn)較少。有學(xué)者研究了電力系統(tǒng)中同塔雙回線路感應(yīng)電壓和電流的計(jì)算[4],也有研究高速鐵路對(duì)電力電纜的電磁干擾特性并提出降低感應(yīng)電壓的措施[5];有學(xué)者對(duì)電氣化鐵路過分相、弓網(wǎng)離線和升降弓過程中的車網(wǎng)匹配問題進(jìn)行研究[6];部分學(xué)術(shù)論文通過建立仿真模型,對(duì)車網(wǎng)鐵磁諧振原理進(jìn)行分析[7-8];也有學(xué)者使用混沌理論把鐵磁諧振中的周期振蕩、準(zhǔn)周期振蕩和混沌現(xiàn)象區(qū)分開來[9]。

    本文從電分相中性段網(wǎng)壓抬升現(xiàn)象出發(fā),從電磁感應(yīng)和鐵磁諧振兩方面分析網(wǎng)壓抬升機(jī)理,提出抑制措施并進(jìn)行仿真驗(yàn)證,為研究電分相中性段網(wǎng)壓抬升機(jī)理及工程解決措施提供理論支撐。

    2 電分相中性段感應(yīng)電壓分析

    2.1 中性段感應(yīng)電壓理論分析

    2.1.1 容性耦合

    當(dāng)不帶電的B導(dǎo)體與帶電的A導(dǎo)體接近時(shí),B導(dǎo)體上會(huì)產(chǎn)生感應(yīng)電荷,且在遠(yuǎn)離A導(dǎo)體的一端與A導(dǎo)體的電荷極性相同,在接近A導(dǎo)體的一端與A導(dǎo)體的電荷極性相反,這種靜電感應(yīng)現(xiàn)象即容性耦合。接觸網(wǎng)電分相兩端的供電臂與中性段之間存在寄生電容,電分相兩端供電臂上的能量會(huì)通過寄生電容耦合到中性段等其他線索上,產(chǎn)生靜電感應(yīng)電壓。接觸網(wǎng)與電分相中性段的容性耦合原理圖如圖1所示。

    圖1 容性耦合原理示意

    圖1中,導(dǎo)體A為接觸網(wǎng)供電臂,導(dǎo)體B為電分相中性段;C12為接觸網(wǎng)供電臂與中性段間的寄生電容;C22為中性段與大地間的寄生電容;當(dāng)接觸線電壓為Vt時(shí),中性段和大地之間的電壓為Vs,則中性段的容性耦合電壓Vs和接觸線電壓Vt的關(guān)系為:

    設(shè)高速鐵路AT供電系統(tǒng)與中性段有n條平行且有重合段的導(dǎo)線,所有導(dǎo)線在電分相中性段產(chǎn)生的容性耦合電壓為:

    2.1.2 感性耦合

    感性耦合影響是高速鐵路牽引供電系統(tǒng)各導(dǎo)線通過電流時(shí),在其導(dǎo)線周圍產(chǎn)生交變的磁場,磁場與電分相中性段的金屬導(dǎo)體交鏈產(chǎn)生的縱向感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)。感性耦合影響原理示意如圖2所示。圖2中,l為電分相中性段感應(yīng)電壓,1為接觸網(wǎng)負(fù)荷電流,Ml1為電分相供電臂與中性段之間的互感系數(shù),l為中性段和高速鐵路牽引供電系統(tǒng)平行長度,d為電分相供電臂與中性段之間的距離。

    圖2 感性耦合原理示意

    根據(jù)牽引電流分布[10]、電磁感應(yīng)原理和疊加定理,AT牽引供電系統(tǒng)在電分相中性段處產(chǎn)生的感性耦合電壓計(jì)算公式為[11]:

    由式(3)可得感性耦合電壓與導(dǎo)線間的平行長度、距離、接觸網(wǎng)電流以及互感系數(shù)有關(guān)。由于供電臂末端分相處無取流,因此供電臂末端電分相中性段沒有感性耦合電壓。變電所出口處分相,列車通過時(shí)可能存在其他列車取流,存在一定的感性耦合電壓。算例:中性段與接觸網(wǎng)的互感系數(shù)約為0.207 μH/m[12],設(shè)中性段長200 m且鋼軌屏蔽系數(shù)為1,根據(jù)式(3)可得感性耦合電壓約為0.013 1I,則正常運(yùn)行時(shí)中性段上感性耦合電壓約為十幾伏,其對(duì)中性段感應(yīng)電壓影響較小。

    2.2 中性段感應(yīng)電壓仿真研究

    由上節(jié)理論分析,中性段與兩端供電臂間存在電磁耦合,中性段感應(yīng)電壓受多種因素影響。本節(jié)以十三跨電分相為例進(jìn)行仿真計(jì)算,研究兩端供電臂相位差、列車位置和牽引電流對(duì)電分相中性段感應(yīng)電壓的影響規(guī)律,運(yùn)用CDEGS仿真軟件建立模型,如圖3所示。

    圖3 電分相CDEGS仿真模型

    2.2.1 兩端供電臂相位差

    為分析電分相兩端供電臂相位差對(duì)中性段感應(yīng)電壓的影響,將其分為 0°、30°、60°、90°、120°、150°和180°七種情況進(jìn)行仿真,結(jié)果如圖4所示。

    圖4 電分相兩端供電臂相位差對(duì)中性段感應(yīng)電壓的影響

    由圖4可得,兩端接觸網(wǎng)相位差從0°至180°的變化范圍中,其感應(yīng)電壓隨著相位差的增大逐漸減小,兩端接觸網(wǎng)同相時(shí)感應(yīng)電壓最大。

    2.2.2 列車位置

    為分析列車位置對(duì)中性段感應(yīng)電壓的影響,將列車距離中性段 200 m、400 m、600 m、800 m 和1 000 m五種情況進(jìn)行仿真,結(jié)果如圖5所示。

    圖5 列車與中性段距離對(duì)中性段感應(yīng)電壓的影響

    由圖5得,隨著列車與中性段距離的增大,中性段的感應(yīng)電壓有微小波動(dòng)但變化不大。因此,列車位置對(duì)中性段感應(yīng)電壓影響較小。

    2.2.3 列車電流

    為分析列車電流對(duì)中性段感應(yīng)電壓的影響,將列車電流分為200 A、400 A、600 A、800 A和1 000 A五種情況進(jìn)行仿真,結(jié)果如圖6所示。

    圖6 列車負(fù)荷電流對(duì)中性段感應(yīng)電壓的影響

    由圖6得,在列車負(fù)荷電流增大過程中,中性段感應(yīng)電壓幾乎不變,可得列車負(fù)荷電流對(duì)中性段感應(yīng)電壓幾乎無影響。

    綜上可得,電分相正常運(yùn)行時(shí),其中性段感應(yīng)電壓在8 kV以下范圍內(nèi)波動(dòng),隨著兩端供電臂相位差的增大逐漸減小,且列車取流位置、負(fù)荷電流大小對(duì)中性段感應(yīng)電壓影響不大,中性段感應(yīng)電壓呈現(xiàn)明顯的容性耦合特征。

    3 列車過電分相鐵磁諧振分析

    3.1 過電分相鐵磁諧振理論分析

    由于中性段感應(yīng)電壓處于幾千伏到十幾千伏之間,未達(dá)到導(dǎo)致列車主斷路器跳閘的電壓等級(jí)。本節(jié)從車-網(wǎng)諧振的角度考慮,列車從一側(cè)供電臂駛?cè)胫行远蔚倪^程中,在受電弓跨接在供電臂和中性段的瞬間,供電臂向中性段傳遞能量易發(fā)生過電壓,在一定參數(shù)范圍內(nèi)和高壓激勵(lì)下車頂電壓互感器鐵芯易飽和,呈非線性電感特征;當(dāng)列車駛?cè)胫行远螣o電區(qū)時(shí),在中性段諧波殘壓作用下,中性段電氣參數(shù)與列車電氣參數(shù)易形成震蕩電路導(dǎo)致電壓激增,嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成電壓互感器燒損,導(dǎo)致列車主斷路器跳閘,影響行車安全。

    由于主斷路器在過分相前已斷開,其后的暫態(tài)過程與列車負(fù)載無關(guān),除接觸網(wǎng)外,與車頂電壓互感器、受電弓、中性線及車頂對(duì)地分布電容有關(guān)。高速鐵路車-網(wǎng)鐵磁諧振的諧振回路由帶鐵芯的電感組件(電壓互感器等)和電容(接觸網(wǎng)對(duì)地電容等)組件組成。鐵磁諧振原理如圖7所示。

    圖7 鐵磁諧振原理

    圖7中,Us為電源;C1為兩端供電臂與中性區(qū)間的耦合電容;C2為中性區(qū)對(duì)地等效電容;Rm和Lm分別為電壓互感器的鐵損和勵(lì)磁電感。圖7b是由圖7a經(jīng)過戴維南等效而來的,則有:

    則等效電路的微分方程為:

    式中,iL為互感器勵(lì)磁電流(A);ω為系統(tǒng)頻率(Hz);設(shè)iL=aψ+bψ3,ψ為磁鏈(Wb),a取 3.42,b取0.41[13]。

    磁鏈方程ψ=LiL,則式(5)轉(zhuǎn)化為:

    在式(6)中,p=ωU為激勵(lì)因子,p值越大越容易發(fā)生鐵磁諧振;q=1/RC為阻尼因子,q值越大越能抑制鐵磁諧振。

    3.2 過電分相鐵磁諧振仿真研究

    為了研究列車過分相時(shí)車-網(wǎng)鐵磁諧振特性,本節(jié)建立仿真模型進(jìn)行分析,列車過中性段仿真模型如圖8所示。

    圖8 列車過中性段仿真模型

    設(shè)置列車在0.5 s時(shí)刻從一邊供電臂進(jìn)入電分相中性段,其中性段電壓變化如圖9所示。

    圖9 電分相中性段鐵磁諧振電壓

    由圖9得,在列車進(jìn)入中性段前,中性段自身感應(yīng)電壓峰值處于10 kV左右;在0.5 s時(shí)刻,列車進(jìn)入中性段,由于發(fā)生鐵磁諧振,中性段電壓峰值激增至45 kV左右,遠(yuǎn)超列車主斷路器跳閘電壓。

    為研究列車進(jìn)入電分相中性段的時(shí)刻對(duì)中性段鐵磁諧振過電壓的影響,對(duì)電分相兩端供電臂相位差處于0°~360°之間進(jìn)行仿真分析,結(jié)果如表1所示。

    表1 不同供電臂相位差對(duì)中性段鐵磁諧振電壓影響

    由表1可得,在電分相兩端供電臂相位差在0°~180°和180°~360°的變化過程中,其中性段電壓變化趨勢(shì)為先增大后減小,最大值處于90°和270°左右。

    4 電分相中性段網(wǎng)壓抬升抑制措施

    為解決車-網(wǎng)諧振引起的中性段電壓抬升,即破壞車和網(wǎng)之間的諧振參數(shù),電氣參數(shù)易改變且受影響最小的獨(dú)立單元為車頂電壓互感器,可通過改變易發(fā)生諧振列車的電壓互感器參數(shù),選用勵(lì)磁特性較好的電壓互感器而達(dá)到抑制中性段諧振電壓的目的。也可在電分相中性段并聯(lián)RLC保護(hù)裝置,通過吸收中性段上的振蕩能量,對(duì)整個(gè)諧振回路達(dá)到阻尼的作用,從而抑制鐵磁諧振電壓。并聯(lián)RLC保護(hù)裝置示意如圖10所示。

    圖10 并聯(lián)RLC保護(hù)裝置

    在上節(jié)仿真模型中并聯(lián)RLC保護(hù)裝置,得到仿真結(jié)果如圖11所示。

    圖11 鐵磁諧振抑制波形

    由圖11可得,初始中性段網(wǎng)壓處于10 kV以下,列車在0.5 s時(shí)刻過分相進(jìn)入中性段產(chǎn)生較大鐵磁諧振過電壓,在0.6 s投入RLC保護(hù)裝置,中性段電壓以較快速度恢復(fù)正常值,且對(duì)中性段初始電壓有改善作用。因此,RLC保護(hù)裝置對(duì)過分相過電壓具有較好地抑制作用。

    5 結(jié)論

    (1)電分相正常運(yùn)行時(shí),其中性段感應(yīng)電壓在幾千伏范圍內(nèi)波動(dòng),隨著兩端供電臂相位差的增大逐漸減小,且列車取流位置、負(fù)荷電流大小對(duì)中性段感應(yīng)電壓影響不大,呈現(xiàn)明顯的容性耦合特征。

    (2)車-網(wǎng)之間發(fā)生鐵磁諧振時(shí),當(dāng)電分相兩端供電臂相位差在0°~180°和180°~360°范圍變化中,其中性段電壓變化趨勢(shì)為先增大后減小,最大值在90°和270°左右。

    (3)破壞車-網(wǎng)之間的諧振參數(shù)為治理鐵磁諧振的關(guān)鍵點(diǎn),可改變列車的電壓互感器參數(shù),選用勵(lì)磁特性較好的電壓互感器從而抑制諧振過電壓。且在中性段并聯(lián)RLC保護(hù)裝置對(duì)中性段鐵磁諧振具有良好的抑制作用。

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