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    原油管道泄漏擴(kuò)散影響因素模擬分析

    2022-05-27 04:24:26李明楊威馬一鳴蔡亮鄒堃
    關(guān)鍵詞:液池內(nèi)壓油品

    李明,楊威,馬一鳴,蔡亮,鄒堃

    1.中國(guó)石油華北油田分公司 第五采油廠(河北 辛集 052360)

    2.中國(guó)石油大港油田分公司 勘探開發(fā)研究院(天津 300280)

    3.中國(guó)石油東部井控應(yīng)急救援響應(yīng)中心(天津 300280)

    4.中航油京津冀物流有限公司(天津 300300)

    5.中國(guó)石油華北油田分公司 經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院(河北 任丘 062552)

    隨著經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展,我國(guó)新建了一系列原油輸送管道,但油品在儲(chǔ)運(yùn)的過程中由于腐蝕、第三方破壞和地質(zhì)災(zāi)害等因素影響,當(dāng)發(fā)生泄漏后會(huì)在地面形成液池,如點(diǎn)燃形成油池火,不點(diǎn)燃形成可燃?xì)怏w,嚴(yán)重危害周圍人員和設(shè)備的安全[1]。因此,研究原油泄漏后油品擴(kuò)散及液池形成的過程對(duì)預(yù)防溢油擴(kuò)散具有重要意義。

    目前,國(guó)內(nèi)外的研究方法以實(shí)驗(yàn)研究、理論分析、數(shù)值模擬為主[2-3],其中實(shí)驗(yàn)研究法由于場(chǎng)地安全方面的考慮,無法完全還原大尺度原油泄漏過程;理論分析通過前提假設(shè)并根據(jù)質(zhì)量守恒推導(dǎo)液池面積,但忽略了實(shí)際工況中的重要因素。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展,數(shù)值模擬技術(shù)成為此類問題的首選解決方法,宋琳琳等[4]采用計(jì)算流體力學(xué)(CFD)模擬了埋地原油管道在海泥中的泄漏擴(kuò)散過程,得到海水流速和油品泄漏速度對(duì)油品擴(kuò)散影響較大;劉雪光等[5]模擬了中緬原油管道在跨越段的油品擴(kuò)散過程,得到不同工況下油品在江面的擴(kuò)散形態(tài);史曉蒙等[6]模擬了油品擴(kuò)散速度與管道壓力、泄漏孔徑和泄漏時(shí)間之間的關(guān)系,并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。以上對(duì)于油品泄漏的研究具有重要意義,但均為液池在水面、土壤或海泥中的擴(kuò)散過程,且假設(shè)液池為圓柱體,擴(kuò)散為軸對(duì)稱,與實(shí)際工況不符[7-8]。在此,采用CFD數(shù)值模擬技術(shù),模擬原油泄漏后在地面的擴(kuò)散過程,研究管道內(nèi)壓、泄漏孔徑、泄漏速度、地面粗糙度和地面粗糙系數(shù)等因素對(duì)液池面積的影響,并根據(jù)模擬結(jié)果擬合液池面積計(jì)算公式,為溢油的防控提供參考。

    1 數(shù)值模擬方法

    1.1 幾何建模及網(wǎng)格劃分

    根據(jù)某站場(chǎng)內(nèi)的實(shí)際布局建立三維模型,外流體域?yàn)榭諝猓瑓^(qū)域10 m×10 m×1 m,內(nèi)流體域?yàn)楣艿?,直?.5 m,中心點(diǎn)距離地面高度0.5 m,泄漏口位于右側(cè)管壁處,泄漏孔徑0.1 m。采用Meshing進(jìn)行非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分,并對(duì)泄漏口周圍和地面進(jìn)行網(wǎng)格加密,外流體域采用四面體網(wǎng)格,內(nèi)流體域采用六面體網(wǎng)格,如圖1所示,并進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證。隨著網(wǎng)格數(shù)的增加,液池面積逐漸增大,在超過300萬網(wǎng)格后,液池面積變化幅度很小,故確定網(wǎng)格數(shù)量為3 001 486。

    1.2 數(shù)學(xué)模型

    原油為不可壓縮流體,泄漏過程屬于自由泄流,故采用標(biāo)準(zhǔn)的k-epsilon湍流模型處理復(fù)雜的外部流動(dòng)進(jìn)行數(shù)值求解,連續(xù)性方程和動(dòng)量方程如下:

    式中:u i為流體沿著x i方向的速度分量,m/s;ρ為流體密度,kg/m3;Su i為湍動(dòng)能源項(xiàng);μ為流體黏度,mPa·s;P為管道內(nèi)壓,MPa;t為泄漏時(shí)間,s。

    采用VOF方法定義每個(gè)網(wǎng)格的體積量:

    式中:f為每一相的體積分?jǐn)?shù)。

    1.3 邊界條件及求解方式

    設(shè)置底面和管道外壁為Wall,泄漏口為速度入口,管道入口、出口和其余壁面均為壓力出口,壁面為無滑移,采用基于壓力求解器的二階迎風(fēng)格式求解。通過改變管道內(nèi)壓、泄漏孔徑、泄漏速度、地面粗糙度和地面粗糙系數(shù)等,采用單因素模擬對(duì)液池面積的影響。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 液池形成過程及模擬驗(yàn)證

    在管道內(nèi)壓0.1 MPa、泄漏孔徑0.1 m、泄漏速度0.5 m/s、地面粗糙度0.005 m,粗糙系數(shù)0.5的條件下,模擬原油泄漏到地面液池的過程,統(tǒng)計(jì)橫向擴(kuò)散距離即液池直徑,如圖2所示。擴(kuò)散過程分為兩個(gè)階段:第一個(gè)階段1~10 s內(nèi),初期油品擴(kuò)散受孔口射流的影響,處于紊態(tài)流動(dòng),同時(shí)泄漏口與地面具有一定高度,在動(dòng)能和勢(shì)能的作用下,液池直徑呈指數(shù)增長(zhǎng),油品與地面碰撞后呈放射狀散開;第二階段10 s以后,射流作用減弱,油品在地面逐漸擴(kuò)展,此時(shí)只受地面摩擦力和液體表面張力的影響,液池直徑呈線性增長(zhǎng),隨著油品自身重力的增加,液池逐漸鋪滿整個(gè)計(jì)算域。

    圖2 液池直徑隨時(shí)間變化曲線

    采用理論計(jì)算液池直徑,遵守質(zhì)量守恒定律即一定時(shí)間內(nèi)從泄漏口流出的油品質(zhì)量與地面上形成液池的油品質(zhì)量相等,公式如下:

    式中:m為泄漏的油品質(zhì)量,kg;d為泄漏孔直徑,m;u為泄漏速度,m/s;t為泄漏時(shí)間,s;ρ為油品密度,kg/m3;D為地面形成的液池直徑,m;h為液池厚度,m;θ為地面接觸角,(°);ε為地面粗糙度,m;σ為油品表面張力,取0.072 N/m。

    對(duì)比理論分析計(jì)算和數(shù)值模擬結(jié)果,前10 s內(nèi)兩者的相對(duì)偏差在8.2%以內(nèi),之后偏差逐漸增大,最大相對(duì)偏差為13.11%,這是由于理論分析假設(shè)地面為光滑,未考慮地面粗糙均勻程度即地面粗糙系數(shù)的影響,從公式(4)~式(5)看也忽略了油品黏度的影響,而CFD模型中可綜合考慮多種因素的影響,反應(yīng)了實(shí)際工況條件下油品流動(dòng)特性,具有較好的可行性。

    2.2 管道內(nèi)壓、泄漏孔徑、泄漏速度對(duì)擴(kuò)散的影響

    考慮到該模擬管道位于站場(chǎng)內(nèi),站場(chǎng)內(nèi)的壓力等級(jí)較低,因此選擇0.1、0.3、0.5 MPa 3個(gè)內(nèi)壓等級(jí)。在管道內(nèi)壓0.1、0.3、0.5 MPa的條件下,液池面積隨時(shí)間的變化如圖3所示。在相同的時(shí)間下,內(nèi)壓越大,液池面積越大,且隨著時(shí)間的延長(zhǎng),內(nèi)壓對(duì)液池面積的影響逐步增大,這是由于液池在地面的擴(kuò)展速度與內(nèi)壓呈正相關(guān),泄漏油品的動(dòng)能集中在射流軸線上向前推進(jìn),同時(shí)油品發(fā)生橫向擴(kuò)展。

    圖3 不同內(nèi)壓對(duì)液池面積的影響

    在泄漏孔徑0.05、0.10、0.20 m和泄漏速度0.25、0.5、1.0 m/s的條件下,液池面積隨時(shí)間的變化如圖4、圖5所示。隨著泄漏孔徑和泄漏速度的增加,液池面積也隨之增大。當(dāng)管道發(fā)生小孔、中孔或完全破裂時(shí),一定時(shí)間內(nèi)從泄漏口流出的油品越來越多,在不考慮防火堤和圍堰的情況下,在地面形成的液池面積也越來越大。同時(shí)根據(jù)式(4)也可以看出,液池面積與泄漏速度呈一次相關(guān),與泄漏孔徑呈二次相關(guān)。

    圖4 不同泄漏孔徑對(duì)液池面積的影響

    圖5 不同泄漏速度對(duì)液池面積的影響

    2.3 地面粗糙度、粗糙系數(shù)對(duì)擴(kuò)散的影響

    站場(chǎng)內(nèi)多以水泥混凝土地面為主,其地面粗糙度不小于0.001 m,故在地面粗糙度0.001、0.005、0.010 m條件下,液池面積隨時(shí)間的變化如圖6所示。液池面積隨地面粗糙度的增加而減小,且當(dāng)?shù)孛娲植诙刃∮?.005 m時(shí),液池面積的變化很小。這是由于當(dāng)?shù)孛娲植诙仍黾樱喈?dāng)于地面凸起物的平均高度增加,在較大的阻力下,油品向地面四周流散的摩擦阻力增大,流散前鋒在向前推進(jìn)的過程中速度下降,液池厚度增加但面積不再增大。

    圖6 不同地面粗糙度對(duì)液池面積的影響

    地面粗糙系數(shù)代表地面粗糙的均勻程度,在地面粗糙系數(shù)0.50、0.75、1.00的條件下,液池面積隨時(shí)間的變化如圖7所示。液池面積隨地面粗糙系數(shù)的增大而減小,但減小的幅度有限,說明地面粗糙系數(shù)對(duì)液池面積擴(kuò)展的阻礙能力有限,這是由于油品溢流到地面后,在流體自身重力和黏滯力的作用下,流散前鋒會(huì)覆蓋地面,此時(shí)地面砂粒非均勻性分布對(duì)液池的影響遠(yuǎn)小于砂粒高度,油品對(duì)地面產(chǎn)生了足夠的潤(rùn)濕。

    圖7 不同地面粗糙系數(shù)對(duì)液池面積的影響

    2.4 油品物性對(duì)擴(kuò)散的影響

    目前,我國(guó)的原油按照密度和黏度劃分為輕質(zhì)原油、中質(zhì)原油、重質(zhì)原油和稠油,見表1。對(duì)4種典型油品液池面積隨時(shí)間的變化進(jìn)行模擬計(jì)算,如圖8所示。不同油品發(fā)生泄漏后形成的液池面積基本一致,偏差在3%以內(nèi),根據(jù)FAY理論[9-10],短時(shí)間內(nèi)的泄漏,液池主要受重力和慣性力的擴(kuò)展作用,黏性力的影響有限,在密度850~950 kg/m3的范圍內(nèi)形成的液池面積基本一致。

    表1 不同油品物性參數(shù)

    圖8 油品物性對(duì)液池面積的影響

    3 數(shù)據(jù)擬合

    根據(jù)單因素影響分析,液池面積與管道內(nèi)壓、泄漏孔徑和泄漏速度呈正相關(guān),與地面粗糙度呈負(fù)相關(guān),地面粗糙系數(shù)和油品物性對(duì)液池面積的影響較小,因此建立液池面積與相關(guān)因素的關(guān)系式,結(jié)合量綱齊次定理,采用Origin 2019b進(jìn)行非線性擬合,公式如下:

    式中:S為液池面積,m2;ε為地面粗糙度,m;P0取0.1 MPa,d0取0.1 m,u0取0.5 m/s;A、B、C、D為待定系數(shù)。

    擬合后方程為:

    將CFD的模擬結(jié)果和公式(7)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)照,如圖9所示,兩者相對(duì)誤差在10%以內(nèi),證明擬合方程的準(zhǔn)確性較高,可以用來預(yù)測(cè)油品泄漏后形成的液池面積。

    圖9 CFD模擬結(jié)果和擬合公式結(jié)果對(duì)比

    4 結(jié)論

    1)CFD模擬綜合了各種因素的影響,可反應(yīng)實(shí)際工況條件下油品流動(dòng)特性,數(shù)據(jù)結(jié)果具有很好的吻合性。

    2)在泄漏的過程中,液池面積隨管道內(nèi)壓、泄漏孔徑和泄漏速度的增大而增大,隨地面粗糙度的增大而減小,且在地面粗糙度小于0.005 m時(shí),液池面積基本不變,地面粗糙系數(shù)和油品物性對(duì)液池面積的影響較小。

    3)根據(jù)量綱齊次定理,對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行非線性曲面擬合,其計(jì)算值與模擬值相比相對(duì)誤差在±10%以內(nèi),說明計(jì)算關(guān)聯(lián)式可以作為液池面積的預(yù)測(cè)公式,為溢油防控提供理論依據(jù)。

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