考慮尺寸效應(yīng)的狹窄型基坑穩(wěn)定性分析

肖偉，路軼，楊嚴(yán)祿，肖桃李，郝勇

(1.中國(guó)葛洲壩集團(tuán)第三工程有限公司，西安 710000；2.長(zhǎng)江大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院，荊州 434023)

基坑的尺寸效應(yīng)是指基坑隨寬窄、大小不同在變形和穩(wěn)定性方面表現(xiàn)出的差異。曾慶義等[1]通過(guò)實(shí)踐與理論對(duì)比，研究發(fā)現(xiàn)基坑寬度對(duì)抗隆起穩(wěn)定性有顯著的影響；黃茂松等[2]發(fā)現(xiàn)在驗(yàn)算抗隆起穩(wěn)定性時(shí)，不考慮寬度項(xiàng)的地基承載力模式計(jì)算得到的抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù)偏大；王成華等[3]通過(guò)軟件模擬結(jié)果對(duì)比，發(fā)現(xiàn)了狹窄基坑對(duì)側(cè)擋墻對(duì)基坑抗隆起穩(wěn)定性的約束作用，并基于此提出了梯形破壞模式，很好的考慮了基坑寬度對(duì)窄長(zhǎng)基坑抗隆起穩(wěn)定性的影響；施琦[4]在工程實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)考慮基坑寬度對(duì)基坑坑底抗隆起穩(wěn)定性安全系數(shù)K的影響時(shí)，隨著基坑寬度的減小，安全系數(shù)K不斷增大，且增大幅度不斷增大；秦會(huì)來(lái)等[5]發(fā)現(xiàn)隨著基坑寬深比的增加，基坑抗隆起穩(wěn)定系數(shù)減小；王明年等[6]基于瑞肯分布函數(shù)的變形增量位移，構(gòu)造了Terzaghi機(jī)制下的窄基坑變形機(jī)理得到了考慮基坑幾何尺寸的抗隆起安全系數(shù)計(jì)算方法，在參數(shù)分析和案例驗(yàn)證時(shí)均表明，基坑寬深比越小，尺寸效應(yīng)越明顯，基坑抗隆起安全系數(shù)越大；Xiao等[7]通過(guò)對(duì)中國(guó)軟土地區(qū)92個(gè)不同寬度基坑開(kāi)挖實(shí)例的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析處理發(fā)現(xiàn)，狹窄基坑由于對(duì)側(cè)擋墻影響會(huì)表現(xiàn)出明顯的尺寸效應(yīng)；葛曉永等[8]用數(shù)值模擬的方法研究了不同長(zhǎng)寬比和寬深比基坑開(kāi)挖后支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形發(fā)現(xiàn)，狹窄型地鐵基坑有空間效應(yīng)，且基坑長(zhǎng)邊位移變化顯著。以上研究發(fā)現(xiàn)，基坑的形狀和尺寸對(duì)變形和穩(wěn)定性均有顯著影響；王洪新[9-10]針對(duì)性地提出了考慮上述因素作用的改進(jìn)算法。另外，大量工程實(shí)踐也表明，基坑寬度越小，穩(wěn)定性越好。例如，一般的淺溝槽，只要采取橫列板支護(hù)，圍護(hù)結(jié)構(gòu)沒(méi)有插入坑底以下土體也能保持基坑穩(wěn)定[11]，研究認(rèn)為這是狹窄基坑兩側(cè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)對(duì)坑底土體的約束作用所致[12-13]。

當(dāng)基坑的穩(wěn)定性無(wú)法滿足規(guī)范要求時(shí)，通常需要增加支護(hù)樁的嵌入深度，然而對(duì)于狹窄基坑而言，應(yīng)優(yōu)先考慮尺寸效應(yīng)的有利作用。這是由于現(xiàn)有規(guī)范算法都假設(shè)基坑很寬，僅取單側(cè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)和主、被動(dòng)區(qū)土體作為研究對(duì)象，導(dǎo)致規(guī)范方法分析基坑穩(wěn)定性時(shí)不能體現(xiàn)基坑寬窄影響[11]，造成了較大的設(shè)計(jì)浪費(fèi)。一些學(xué)者對(duì)此開(kāi)展了相關(guān)研究，結(jié)合有限元數(shù)值模型，分析了狹窄基坑的失穩(wěn)特征。應(yīng)宏偉等[12]借鑒庫(kù)侖平面土楔假定，建立了狹窄基坑剛性平動(dòng)擋墻被動(dòng)土壓力的理論計(jì)算模型，推導(dǎo)了被動(dòng)極限狀態(tài)下滑裂面傾角及被動(dòng)土壓力系數(shù)的解析公式; 鄭剛等[14]通過(guò)分析圍護(hù)結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度及抗彎強(qiáng)度對(duì)破壞模式及安全系數(shù)的影響，提出以滑動(dòng)面觸碰圍護(hù)結(jié)構(gòu)來(lái)區(qū)分寬窄基坑,對(duì)于窄基坑，應(yīng)用圓弧滑動(dòng)模式時(shí)需修正坑內(nèi)滑動(dòng)面，以考慮窄基坑的空間效應(yīng)對(duì)安全系數(shù)的提高作用。王洪新[15]把基坑隆起變形簡(jiǎn)化為彈性半空間上在坑底施加負(fù)載所引起的塑性區(qū)擴(kuò)展問(wèn)題。同時(shí)，推導(dǎo)基坑寬度影響下的抗傾覆穩(wěn)定算法[13,16]及基于圓弧滑動(dòng)模式[11,17-19]和地基承載力模式[20]的抗隆起穩(wěn)定計(jì)算公式已取得實(shí)質(zhì)性進(jìn)展。此外，張飛等[21]和劉煬鑌等[22]借助離心模型試驗(yàn)研究了狹長(zhǎng)基坑的隆起破壞機(jī)制。以上成果鮮有采用數(shù)值分析方法驗(yàn)證基坑尺寸效應(yīng)并進(jìn)行現(xiàn)實(shí)條件下的基坑分類。

基于此，以現(xiàn)有規(guī)范算法為基礎(chǔ)，現(xiàn)開(kāi)展實(shí)際工況的有限元模擬，建立不考慮基坑尺寸效應(yīng)的半無(wú)限空間彈性體模型和考慮基坑尺寸效應(yīng)的無(wú)限空間彈性體模型，模擬各種工況下基坑的力學(xué)特性。在前人的基礎(chǔ)上結(jié)合數(shù)模結(jié)果揭示基坑尺寸效應(yīng)的力學(xué)本質(zhì)，解答現(xiàn)有規(guī)范算法造成設(shè)計(jì)浪費(fèi)的理論根源。最后依據(jù)臨界寬度將基坑作工程分類，以期為狹窄基坑的支護(hù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供借鑒。

1 狹窄型基坑的力學(xué)變形特性分析

建模時(shí)分別以半無(wú)限空間彈性體和無(wú)限空間彈性體模擬取單側(cè)結(jié)構(gòu)及整體分析的情況。固定開(kāi)挖深度H和支護(hù)樁嵌入深度D，不斷變動(dòng)基坑寬度B，提取模擬結(jié)果中主要的形變量及應(yīng)力值，由兩種情況下同一參數(shù)關(guān)于B的變化關(guān)系曲線確定基坑臨界寬度：大于臨界寬度時(shí)，應(yīng)采用半無(wú)限空間彈性體分析，小于臨界寬度時(shí)，以無(wú)限空間彈性體整體考慮符合狹窄基坑的受力特點(diǎn)，故兩種情況下同一結(jié)果參數(shù)在臨界寬度處應(yīng)相等。

支護(hù)方式選用基槽常用的支護(hù)形式：鋼板樁+一道支撐，鋼板樁型號(hào)為：IV型拉森鋼板樁，對(duì)撐尺寸為：直徑609 mm、壁厚12 mm的無(wú)縫鋼管，按實(shí)際分層開(kāi)挖的工序模擬施工過(guò)程。U形鋼板樁依據(jù)截面慣性矩等效原則換算為矩形截面考慮。土體為Mohr-Coulomb塑性模型，支護(hù)結(jié)構(gòu)定義為彈性體。力求簡(jiǎn)便，僅考慮單一土層，選用荊州地區(qū)代表性的粉質(zhì)黏土，其物理力學(xué)參數(shù)根據(jù)地勘報(bào)告選用。建模時(shí)按照實(shí)際工序設(shè)置分析步，施加鋼板樁，開(kāi)挖完相應(yīng)土層后，布置鋼管撐。在平衡地應(yīng)力時(shí)“殺死”支護(hù)結(jié)構(gòu)單元，后續(xù)加支護(hù)的分析步中再依次激活，使其產(chǎn)生作用[23]。由綁定約束實(shí)現(xiàn)鋼板樁和土體的接觸定義。限制模型左右邊界的水平位移，底面用固定支座進(jìn)行約束。采用不均勻的方式劃分網(wǎng)格，以提高計(jì)算精度和計(jì)算效率，當(dāng)成平面應(yīng)變問(wèn)題考慮，建模過(guò)程中的材料參數(shù)如表1所示。

表1 材料物理力學(xué)參數(shù)表

網(wǎng)格的劃分應(yīng)遵循規(guī)整有序、疏密得當(dāng)?shù)脑瓌t。為了使有限元工作量減小，容易收斂，對(duì)于比較關(guān)心的關(guān)鍵部位，通過(guò)適當(dāng)增加網(wǎng)格劃分密度，以提高有限元計(jì)算精度，而次要部位的網(wǎng)格密度可以小一點(diǎn)[24]。本次模型選用尺寸為100 m×50 m,滿足二維模型分析區(qū)域取為基坑開(kāi)挖邊界向外延伸 2倍以上開(kāi)挖深度，基坑底部向下2倍以上開(kāi)挖深度的要求[25]，共劃分1 536個(gè)單元，1 617個(gè)結(jié)點(diǎn)，網(wǎng)格單元類型選用CPE4R,布置種子時(shí)，全局種子布置為3，對(duì)關(guān)鍵部位種子進(jìn)行加密，布置為1。模型的網(wǎng)格劃分示意圖如圖1所示。

圖1 模型的網(wǎng)格劃分示意圖

鋼板樁選用常見(jiàn)的9、12、15 m三種長(zhǎng)度規(guī)格，在考慮工程實(shí)際的基礎(chǔ)上設(shè)置3組數(shù)值模擬試驗(yàn)(表2)，按照D從小到大的變化順序依次對(duì)工況編號(hào)。狹窄基坑在半無(wú)限空間和無(wú)限空間彈性體仿真模型下的等效塑性應(yīng)變?nèi)鐖D2所示?？紤]到工程實(shí)際中基坑尺寸較小，為了更加清晰直觀地顯示其破壞機(jī)制，以工況H=10 m，B=14 m，D=15 m為例分析力學(xué)變形特性，模擬結(jié)果如圖3和圖4所示。

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圖2 狹窄基坑在兩種條件下的等效塑性應(yīng)變差異

圖3 無(wú)限空間彈性體時(shí)的支護(hù)樁水平位移

圖4 窄基坑的失穩(wěn)破壞機(jī)制

表2 模擬中的實(shí)際工況

從圖1可以看出，對(duì)于狹窄基坑，被動(dòng)區(qū)土體在兩種條件下的應(yīng)變分布比較相似，兩側(cè)支護(hù)樁附近靠近基底處的土體產(chǎn)生了最大等效塑性應(yīng)變，為施工過(guò)程中受力和變形的薄弱區(qū)域，然而無(wú)限空間彈性體的應(yīng)變更小，為了觀察方便，選取了尺寸較大的工況進(jìn)行說(shuō)明，此時(shí)基坑接近臨界寬度，所以兩者的差異并不是很明顯。地面超載和開(kāi)挖使基坑內(nèi)外產(chǎn)生較大壓力差，當(dāng)超過(guò)土體抗剪強(qiáng)度時(shí)會(huì)發(fā)生以應(yīng)力強(qiáng)度破壞為特征的基坑隆起失穩(wěn)。如圖4(a)所示，壓力差迫使兩側(cè)主動(dòng)區(qū)對(duì)被動(dòng)區(qū)土體產(chǎn)生擠壓作用，支護(hù)樁有效限制了土體向坑外的位移，而自身在坑底以下部分發(fā)生均勻且較小的形變，明顯小于坑底以上2 m處約50 mm的最大變形(圖2)，主要是靠近坑底未設(shè)內(nèi)支撐，支護(hù)結(jié)構(gòu)剛度小，抵抗變形能力相對(duì)不足所致。圖4(b)中，由于開(kāi)挖卸載，被動(dòng)區(qū)土體在兩側(cè)位移受限后只能向上隆起，基坑中部隆起量最大，兩側(cè)土體在壓力差和支護(hù)結(jié)構(gòu)約束的共同作用下，出現(xiàn)了局部應(yīng)力集中，發(fā)生了最大等效塑性應(yīng)變，結(jié)合圖2可以看到，支護(hù)樁頂有向基坑外位移趨勢(shì)，下部結(jié)構(gòu)方向相反，基坑表現(xiàn)出一定的“踢腳”破壞特征。由圖4(c)可見(jiàn)，基坑繞兩側(cè)支護(hù)樁沿近似的圓弧面發(fā)生滑動(dòng)變形，和文獻(xiàn)[21]中圍護(hù)墻繞某道支撐點(diǎn)以圓弧或?qū)?shù)螺旋線滑動(dòng)面向坑內(nèi)產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng)踢腳破壞的形式較為相似。

提取模擬結(jié)果中鋼管撐軸力、鋼板樁水平方向的最大應(yīng)力及位移等共計(jì)8個(gè)量，分別繪出在以上兩種情況下隨B的變化關(guān)系曲線，統(tǒng)計(jì)相同工況時(shí)不同參數(shù)的曲線交點(diǎn)。結(jié)果表明：同一工況下不同交點(diǎn)處的B值變化不大，圍繞某一定值小幅度波動(dòng)，這印證了基坑存在臨界寬度。另外，在臨界值兩側(cè)計(jì)算結(jié)果表現(xiàn)明顯不同。大于臨界寬度時(shí)，兩條曲線十分接近，幾乎重合，現(xiàn)有算法完全適用，而小于臨界寬度時(shí)，數(shù)值差異較大，基坑越窄越明顯，現(xiàn)行規(guī)范按單側(cè)結(jié)構(gòu)分析的方法偏保守，造成較大的浪費(fèi)，應(yīng)充分利用基坑的尺寸效應(yīng)。

2 基坑穩(wěn)定性的寬度影響

抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算時(shí)，假定基坑失穩(wěn)破壞墻體以最下道支撐點(diǎn)為轉(zhuǎn)動(dòng)中心，墻體在主動(dòng)區(qū)一側(cè)承受主動(dòng)土壓力，被動(dòng)區(qū)一側(cè)承受被動(dòng)土壓力[26]。根據(jù)經(jīng)典土壓力理論，基坑傾覆破壞時(shí)主動(dòng)區(qū)土體會(huì)形成與豎直方向成45°-φ/2的滑裂面(φ為土體內(nèi)摩擦角)，被動(dòng)區(qū)土體會(huì)形成與豎直方向成45°+φ/2的滑裂面。王洪新[13]深入論述了傾覆破壞滑裂面的形成與基坑寬度的關(guān)系。若定義基坑的相對(duì)寬度α為基坑開(kāi)挖寬度B與支護(hù)樁嵌入深度D的比值，則不難發(fā)現(xiàn)，當(dāng)α滿足B/D

由以上分析得到了不同的基坑臨界寬度，抗傾覆理論的表達(dá)式中包含B、D和φ三個(gè)變量，一旦施工場(chǎng)地確定，φ也隨即確定，此時(shí)B的臨界值只與D有關(guān)，兩者成一次函數(shù)關(guān)系，圖像為平面坐標(biāo)系中經(jīng)過(guò)原點(diǎn)的某條直線；圓弧滑移理論的表達(dá)式中含有B、D及d三個(gè)變量，B的臨界值同時(shí)受到D和d的影響，表達(dá)式為二元一次函數(shù)關(guān)系式，圖像是三維空間中的某個(gè)曲面。兩個(gè)表達(dá)式中變量關(guān)系的差異性導(dǎo)致無(wú)法給出單一變量條件下的B-D關(guān)系曲線，此處另辟蹊徑，將B作為因變量，自變量為實(shí)際工況，把D、φ和d結(jié)合在一起考慮，主要關(guān)注各種工況下理論值和模擬值的大小關(guān)系?？紤]到基坑發(fā)生破壞時(shí)兩種失穩(wěn)形式并存，模擬結(jié)果受到其共同作用，因而應(yīng)將模擬值同理論值的平均值對(duì)比。

對(duì)同一工況下不同結(jié)果參數(shù)曲線交點(diǎn)位置取平均，以消除誤差，得到更精確的臨界值，不同工況下的基坑臨界寬度如表3和圖5所示。

表3 不同工況下的基坑臨界寬度

如圖5所示，不同工況下模擬值和理論值的平均值折線形式基本相近，起伏波動(dòng)的變化規(guī)律也很相似，模擬值總體上小于理論值的平均值，除個(gè)別值外，兩者之差會(huì)隨D的增加而增大，雖然在數(shù)值上存在一定差異，但基本驗(yàn)證了有限元模型，表明關(guān)于寬度對(duì)基坑穩(wěn)定性影響的理論分析是正確的，基坑臨界寬度的兩種表達(dá)比較合理，狹窄基坑更穩(wěn)定。

圖5 不同工況下的基坑臨界寬度

理論值的建立過(guò)程中存在基本假設(shè)，比如基坑以最下道支撐點(diǎn)為轉(zhuǎn)動(dòng)中心發(fā)生傾覆破壞和圓弧滑移破壞，從而由幾何關(guān)系得到臨界寬度，然而，假設(shè)與基坑的實(shí)際破壞形式是否一致，有待商榷，因此，模擬值就不可能和理論值的平均值完全吻合。此外，模擬過(guò)程中，土體和支護(hù)結(jié)構(gòu)接觸方式的選擇多樣性同樣影響了計(jì)算結(jié)果，多種因素導(dǎo)致兩者間的差異。

3 實(shí)際工況下的基坑臨界寬度及工程分類

現(xiàn)有基坑規(guī)范因未能考慮兩側(cè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)對(duì)坑底土體的約束作用造成較大的工程浪費(fèi)，基坑窄至臨界寬度時(shí)，應(yīng)考慮該作用，因此，基坑臨界寬度的確定對(duì)于狹窄基坑的設(shè)計(jì)優(yōu)化至關(guān)重要。王洪新[11,13]按照傾覆破壞理論和圓弧滑移破壞理論分別得到了不同的臨界寬度，然而它們僅僅從原理上單獨(dú)給出，工程實(shí)際中基坑失穩(wěn)時(shí)兩種破壞作用并存，這樣，綜合考慮確定基坑臨界寬度，不僅更科學(xué)合理，且便于工程應(yīng)用。

可行的思路是分別求出實(shí)際工況下的兩種理論值，以安全為原則進(jìn)行取值，保證狹窄基坑不破壞。BQC和BHCmin分別為抗傾覆理論值和最小圓弧滑移理論值，實(shí)取值BSC取二者中的較小值，BGC為工程應(yīng)用值。在D恒定時(shí)，BQC只與φ有關(guān)，不存在最小值，BHC只受d的影響，支撐越靠近基底，理論值就越小。《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》(JGJ120—2012)中明確規(guī)定，最下道支撐距基底不宜小于3 m，故BHCmin取在d=3 m處。從而，φ決定了BQC和BHCmin的大小關(guān)系，必須分情況討論BSC的取值。

計(jì)算BQC時(shí)仍然以荊州地區(qū)代表性的粉質(zhì)黏土為例，本地大部分土體內(nèi)摩擦角集中在20°左右，因此，著重分析φ=20°時(shí)的情況，并拓展延伸，給出任意內(nèi)摩擦角時(shí)的基坑臨界寬度。實(shí)際工況下的基坑臨界寬度如表4和圖6所示。

表4 支護(hù)樁不同嵌深時(shí)的基坑臨界寬度

如圖6所示，實(shí)際工況下的最小圓弧滑移理論值近似滿足直線關(guān)系BHCmin=1.068D+2.04。當(dāng)φ>30°時(shí)，滿足BHCmin

圖6 支護(hù)樁不同嵌深時(shí)的基坑臨界寬度

BSC=min{BQC,BHCmin}

(1)

分段函數(shù)在應(yīng)用過(guò)程中多有不便，考慮如圖5中紫色直線所示，將點(diǎn)(3,3tan(45°+20°/2))與點(diǎn)(9,11.62)相連，得到工程應(yīng)用值的直線方程，并保證留有一定的安全儲(chǔ)備，此時(shí)，BGC=1.223D+0.62。推廣至一般情況，點(diǎn)(3,3tan(45°+φ/2))的位置隨φ在區(qū)間[14.5°,30°]上的不同取值相應(yīng)變化，BGC的方程也隨之改變，此區(qū)間內(nèi)φ取任意值時(shí)工程應(yīng)用值的表達(dá)式為

BGC=[1.94-0.5tan(45°+φ/2)]D+

4.5tan(45°+φ/2)-5.81

(2)

當(dāng)0°<φ<14.5°時(shí)，有BQC

由此，綜合考慮傾覆破壞和圓弧滑移破壞兩種失穩(wěn)形式，結(jié)合實(shí)際工況，遵循取較小值原則，借助數(shù)值試驗(yàn)的途徑，得到了符合實(shí)際的基坑臨界寬度，并以此將基坑作工程分類：基坑寬度B、支護(hù)樁嵌入深度D、坑底土體內(nèi)摩擦角φ，滿足如式(3)關(guān)系時(shí)為狹窄基坑，此時(shí)應(yīng)考慮兩側(cè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)對(duì)坑底土體的約束作用；否則，為寬基坑，規(guī)范算法完全適用。

(3)

確定基坑臨界寬度時(shí)，不僅考慮了規(guī)范中對(duì)支擋式結(jié)構(gòu)插入比的規(guī)定，還遵循了可行性和經(jīng)濟(jì)性的原則，例如，當(dāng)H=4 m時(shí)，理論上可以令D=4 m，但過(guò)于浪費(fèi)不切實(shí)際，因此，3 m≤D≤9 m的取值范圍是合理的，基本可以滿足實(shí)際工程需要。給出的臨界寬度只與D和φ有關(guān)，支護(hù)樁類型對(duì)其沒(méi)有任何影響，且并未涉及開(kāi)挖深度H，BHCmin始終以d=3 m確定，這樣，當(dāng)D恒定，H改變時(shí)，并不會(huì)引起臨界寬度的變化，可以有效避免由于H不同導(dǎo)致的臨界寬度不唯一的問(wèn)題，同時(shí)保證基坑分類廣泛適用于不同H和D的組合。但事實(shí)上，H越大，d將不同程度地增加，BHC取不到最小值，從而可能使臨界寬度小幅度增加。這說(shuō)明，為確保安全，通過(guò)比較BQC和BHCmin大小得到的臨界寬度相對(duì)保守，且表明，挖深越大，越應(yīng)該考慮基坑寬度對(duì)穩(wěn)定性的影響。本文研究中的基坑分類以荊州地區(qū)的地質(zhì)條件入手進(jìn)行拓展，同樣適用于其他地區(qū)，對(duì)狹窄基坑的支護(hù)設(shè)計(jì)和施工均有一定的借鑒意義。

4 結(jié)論

(1)開(kāi)挖深度一定時(shí)，基坑隨著寬度變化，表現(xiàn)出明顯的尺寸效應(yīng)。當(dāng)基坑寬度小于臨界寬度時(shí)，為狹窄基坑，大于臨界寬度時(shí)，為寬基坑。

(2)狹窄基坑穩(wěn)定性的主要影響因素包括基坑寬度、支護(hù)樁嵌入深度和土體內(nèi)摩擦角。其中，寬度為首要因素，當(dāng)穩(wěn)定性不滿足要求時(shí)，首先應(yīng)盡可能考慮基坑寬度的影響，而不應(yīng)盲目增加支護(hù)樁嵌入深度，造成不必要的設(shè)計(jì)浪費(fèi)。另外，對(duì)土質(zhì)較差的基坑，加固被動(dòng)區(qū)土體，通過(guò)增大內(nèi)摩擦角提高抗剪強(qiáng)度也是十分有效的辦法。

(3)狹窄基坑支護(hù)時(shí) 應(yīng)充分利用圍護(hù)結(jié)構(gòu)對(duì)坑底土體的約束作用，進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化，節(jié)約成本。