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    渤海油田火成巖地層呼吸效應(yīng)鉆井措施的探討

    2022-04-02 06:00:00羅偉李大偉向良煒陳同驍余建生
    關(guān)鍵詞:起鉆火成巖溢流

    羅偉 李大偉 向良煒 陳同驍 余建生

    (1、中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司,天津 300452 2、中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津 300459)

    1 火成巖地層呼吸效應(yīng)機(jī)理

    渤中34-9 油田東營組沙河街火成巖發(fā)育,主要巖性為玄武巖、安山巖、沉凝灰?guī)r等。一是火山巖多期次沉積作用形成的弱面結(jié)構(gòu),地層承壓能力較同期正常地層壓力較小,二是天然微斷層和裂縫等地質(zhì)構(gòu)造作用形成弱面結(jié)構(gòu)導(dǎo)致裂縫段發(fā)育造成井漏[1-2]。地層孔隙壓力和破裂壓力窗口密度窄,循環(huán)當(dāng)量鉆井液密度(Equivalent Circulating Density ,簡稱ECD)接近地層破裂壓力,超過地層閉合鉆井液密度當(dāng)量,就會(huì)形成地層呼吸效應(yīng),即正常鉆進(jìn)或循環(huán)會(huì)發(fā)生井下漏失,停泵后鉆井液回吐形同溢流[3]。

    2 M 井作業(yè)過程

    2.1 基本數(shù)據(jù)

    M 井是一口目的層為沙河街的常規(guī)定向井,設(shè)計(jì)井深4283m,最大井斜48°,設(shè)計(jì)為三開井身結(jié)構(gòu)。一開φ406mm井眼鉆進(jìn)至中完井深800m,二開φ311mm 井眼鉆進(jìn)至中完井深3212m。一開及二開作業(yè)順利,未發(fā)生井漏,見圖1。

    圖1 M 井實(shí)際井身結(jié)構(gòu)圖

    2.2 三開作業(yè)

    三開φ215.9mm 使用鉆具組合為8-1/2''PDC-Bit+6-3/4''PDM(1.15°)+6-1/2''F/V+6-3/4''Neoscope+ 6-3/4''Telescope+6-3/4''NMDC+6-1/2''JAR(液壓)+5''HWDP×13+5''DP×9+ 6-3/4''水力振蕩器。鉆進(jìn)至3270m,發(fā)生失返性漏失,起鉆至套管鞋,監(jiān)測靜止漏失11m3/h。下鉆至3198m,替入堵漏漿8m3,頂替到位,堵漏漿配方為SZDL 1.0t+SEAL 1.0t+BLN1 1.0t,逐步提高排量至1000L/min,監(jiān)測循環(huán)漏速12m3/h。

    繼續(xù)三開鉆進(jìn)至3316m,發(fā)生失返性漏失,堵漏作業(yè)。起鉆,更換簡易鉆具,鉆具組合為8-1/2''PDC-Bit+X/0(雙母浮閥)+6-1/2''DC+8''STB+6-1/2''DC×3+6-1/2''(F/J+JAR)+5''HWDP×13。下鉆至井底,繼續(xù)三開鉆進(jìn)至3376m,發(fā)生失返性漏失,鉆進(jìn)期間漏速由8m3/h 逐漸增大至16m3/h。替入堵漏漿8m3,頂替到位,堵漏漿配方為SZDL 1.0t+SEAL 1.0t+BLN1 1.0t。

    繼續(xù)三開鉆進(jìn)至3378m,漏速逐漸增大至30m3/h。短起鉆至套管鞋,堵漏作業(yè),堵漏漿配方為SEAL 1.0t+BLN1 1.0t+BLN2 1.0t+BLN3 0.5t。漏速減小至10m3/h,繼續(xù)三開鉆進(jìn)至3389m,機(jī)械鉆速持續(xù)只有1~2m/h,起鉆檢查鉆具,鉆頭3 個(gè)流道泥包,4 個(gè)水眼堵塞,見圖2-3。

    圖2 M 井第一次鉆頭泥包照片

    圖3 M 井第二次鉆頭泥包照片

    更換鉆頭,下鉆至井底,三開鉆進(jìn)至3392m,機(jī)械鉆速仍只有1~2m/h,漏速為4m3/h,起鉆檢查鉆具,鉆頭3 個(gè)流道泥包,3 個(gè)水眼堵塞,底部鉆具內(nèi)有大量堵漏材料,鉆井液泵和循環(huán)管線內(nèi)殘留較多堵漏材料,導(dǎo)致鉆井液泵上水差,泵效較低。

    后續(xù)鉆進(jìn)期間漏速在16~36m3/h,鉆井液殆盡則起鉆至等待配漿,然后繼續(xù)鉆進(jìn),重復(fù)交替,最終三開鉆進(jìn)至完鉆井深4027m,三開累計(jì)使用鉆具10 趟,鉆頭泥包4 次,累計(jì)漏失鉆井液2100m3。每次接卸立柱期間,井口返出流量如同溢流,停泵后返出流量比正常鉆進(jìn)流量更大,持續(xù)十分鐘后呈衰減趨勢。

    3 鉆井技術(shù)措施探討

    火成巖地層呼吸效應(yīng)必然會(huì)伴隨著不同程度的井漏,8.5寸井眼漏速在15~40 方/小時(shí),依據(jù)海洋鉆井手冊及漏速進(jìn)行分類屬于中-大漏[4]。火成巖地層漏失通道不是一個(gè)單一的點(diǎn)或多個(gè)點(diǎn),而是長達(dá)數(shù)百米的火成巖井段均發(fā)生漏失,由于地層回吐,堵漏材料很難形成架構(gòu)提高地層承壓能力,不建議進(jìn)行堵漏作業(yè),采取起鉆靜止-強(qiáng)行鉆進(jìn)的思路[5]。根據(jù)與M 井類似的出現(xiàn)地層呼吸效應(yīng)的4 口井的鉆井作業(yè)經(jīng)驗(yàn),形成了針對(duì)性的處理措施,同類型的井鉆井工期從27.41天縮短至5.2 天,作業(yè)時(shí)效大幅度提升。

    3.1 優(yōu)選鉆具組合

    井漏會(huì)導(dǎo)致排量收受到限制,要選擇防泥包鉆頭,優(yōu)化鉆頭井底流場,提高齒面流速,加強(qiáng)鉆頭自清潔能力,增加排屑槽面積。選擇低排量驅(qū)動(dòng)的馬達(dá)鉆具,馬達(dá)彎角選擇單彎1.15 度,使用4 瓣φ209mm 的扶正套馬達(dá)鉆具,穩(wěn)斜效果和擴(kuò)眼率良好。其次選擇小排量驅(qū)動(dòng)的隨鉆測井工具,滿足井眼軌跡的測量和測井資料的收集,同時(shí)考慮堵漏材料的粒徑對(duì)井下儀器的影響。

    如果已經(jīng)中靶且達(dá)到鉆探目的,井漏速度沒有明顯減緩趨勢,可以更換簡易鉆具。使用簡易鉆具鉆進(jìn)速度雖然較慢,但鉆進(jìn)過程中可以根據(jù)作業(yè)情況隨時(shí)進(jìn)行堵漏作業(yè),堵漏配方中可以加入較大尺寸的堵漏材料,且井下工具相對(duì)正常的馬達(dá)隨鉆測井鉆具更低,埋沒成本較小。

    3.2 優(yōu)選鉆井參數(shù)

    排量越大循環(huán)當(dāng)量密度越大,井下漏速越大,見表1。Φ215.9mm 井段正常地層排量通常在1800~2100 升/分鐘,但為減小井下漏速,不影響井眼清潔度,預(yù)防鉆頭泥包,排量選擇1200m~1500 升/分鐘,排量小于1200 升/分鐘,鉆頭發(fā)生泥包概率大幅度提高。由于排量相對(duì)較小,鉆壓不宜過大,一般選擇3~5 噸。

    表1 M 井8.5 寸井段不同鉆井參數(shù)漏速對(duì)應(yīng)表

    3.3 優(yōu)化鉆井液

    渤中34-9 油田東營組火山巖段地層孔隙壓力為1.03~1.12g/cm3,坍塌壓力系數(shù)達(dá)1.33g/cm3,漏失壓力系數(shù)為1.43g/cm3[2]。渤中34-9 油田東營組正常使用的鉆井液密度為1.37~1.42/cm3,為降低井筒靜液柱壓力減小漏速,將鉆井液比重控制在1.34~1.36g/cm3。監(jiān)測井口回吐的鉆井液比重1.22~1.30g/cm3,回吐的地層流體比重低于1.22g/cm3,見圖4。

    圖4 M 井φ215.9mm 井段返出口鉆井液密度變化曲線

    當(dāng)ECD 超過1.46g/cm3時(shí),漏速明顯增大。地層回吐以后,鉆井液密度降低,ECD 降低至1.44g/cm3漏速有所減緩,鉆進(jìn)過程中可以通過ECD 調(diào)整鉆井液性能。為防止井壁坍塌,入口鉆井液密度不低于1.36g/cm3。停泵接立柱期間井口回吐鉆井液導(dǎo)致鉆井液密度不均勻,靜液柱當(dāng)量密度為1.32g/cm3。

    井漏較為嚴(yán)重,配制鉆井液工作量巨大,但是必須保證鉆井液的基本性能,鉆井液要有一定的粘度和切粒,鉆井液的懸浮性足夠懸浮重晶石,否則重晶石容易沉淀,堵塞鉆具。

    鉆井液密度越高漏失速度越大,可以根據(jù)地層的坍塌壓力逐步降低鉆井液比重,尋找更加合適的鉆井液比重。已作業(yè)4 口井靜液柱當(dāng)量密度雖然略低于坍塌壓力系數(shù),但是起下鉆過程中井眼極其順暢,沒有坍塌跡象。

    3.4 優(yōu)選堵漏方式

    火成巖地層呼吸效應(yīng)導(dǎo)致的井漏是鉆遇火山通道附近,地層微裂縫發(fā)育,地層承壓能力較弱導(dǎo)致的,井漏以后嘗試過多次不同粒徑堵漏材料的堵漏作業(yè),收效甚微。堵漏作業(yè)帶來的副作用很大,大顆粒的堵漏材料容易沉積在泥漿泵和循環(huán)管線,導(dǎo)致泥漿泵上水較差,清理循環(huán)管線和泥漿泵浪費(fèi)大量時(shí)間。堵漏材料在井筒里,不但不能堵塞漏失通道,返而容易造成鉆頭水眼堵塞和鉆具堵塞,導(dǎo)致頻繁更換鉆具。

    渤海油田常用的堵漏材料主要成分為硬質(zhì)果殼、云母、蛭石,粒徑在1~10mm,堵漏材料與火成巖微裂縫配伍性不強(qiáng),不能迅速膨脹,無法提高地層承壓能力。堵漏作業(yè)中,堵漏漿漏失過程中,漏速無明顯減小趨勢。

    在φ215.9mm 井段鉆進(jìn)過程中,漏速忽大忽小,大致規(guī)律總結(jié)為,相同的鉆井參數(shù),鉆遇沉積松散的火成巖或砂巖機(jī)械鉆速加快,漏速很快很加大,鉆遇泥巖機(jī)械鉆速變慢,漏速會(huì)有所減小。后續(xù)作業(yè)中,建議嘗試能夠提高地層壓力的堵漏方法,不建議采取常規(guī)堵漏方式。如平臺(tái)配漿速度能跟上漏失速度,建議強(qiáng)行鉆進(jìn),見表2。

    表2 渤海油田常用堵漏材料參數(shù)表

    3.5 井控風(fēng)險(xiǎn)的把控

    地層呼吸效應(yīng)引起井口溢流,這種溢流現(xiàn)象和傳統(tǒng)的溢流現(xiàn)象有分別。傳統(tǒng)溢流發(fā)展趨勢是井涌、井噴、井噴失控。地層呼吸效應(yīng)導(dǎo)致的溢流是停泵后即發(fā)生溢流,溢流量呈衰減趨勢,溢流量30~40m3,見圖5。如何區(qū)分兩種溢流,非常關(guān)鍵。通常情況下,發(fā)現(xiàn)溢流關(guān)防噴器檢查,如果是地層呼吸效應(yīng)導(dǎo)致的溢流,讀取到的立壓和套壓幾乎為零,另外一種則有一定的立壓和套壓,需要組織壓井作業(yè)。

    圖5 A 井8.5 寸井段循環(huán)池鉆井液體系變化曲線

    地層呼吸回吐的地層流密度較低,監(jiān)測到的出口鉆井液最低密度小于于1.22g/cm3,井筒靜液柱壓力迅速降低無法平衡油氣層壓力,導(dǎo)致油氣層流體進(jìn)入井筒,井控風(fēng)險(xiǎn)增加。作業(yè)過程中不能對(duì)地層呼吸效應(yīng)習(xí)以為常從而忽視井控風(fēng)險(xiǎn)。鉆進(jìn)過程中要監(jiān)測好鉆井液出口密度和氣全量,特殊情況下加密監(jiān)測。根據(jù)返出鉆井液密度和返出時(shí)間計(jì)算井筒靜液柱壓力,提高入口鉆井液密度。

    決定起鉆下套管前,建議裸眼段倒劃眼起鉆減少地層流體侵入量,套管內(nèi)長起前泵入重漿塞等方式保持井筒靜液柱壓力過平衡地層壓力,最佳狀態(tài)漏速控制在5 方/小時(shí),起鉆過程中連續(xù)灌漿,做好監(jiān)測。

    3.6 固井技術(shù)措施

    選擇低密度1.5g/cm3及以下的水鉆井液密度,在水鉆井液稠化時(shí)間范圍內(nèi),通過降低固井排量,加入堵漏纖維等措施盡可能降低固井過程中井底循環(huán)當(dāng)量密度。固井期間監(jiān)測計(jì)量好水鉆井液泵入量和返出量,返算水鉆井液封固井段。及時(shí)檢測固井質(zhì)量,若沒有有效封固油氣層,則采取射孔擠水泥等補(bǔ)救措施[6-7]。

    4 結(jié)論及認(rèn)識(shí)

    4.1 確定是地層呼吸效應(yīng)導(dǎo)致井漏,不建議進(jìn)行堵漏作業(yè),因?yàn)椴粩嘟议_的新地層均可能發(fā)生漏失,堵漏作業(yè)導(dǎo)致鉆井循環(huán)系統(tǒng)及鉆具堵塞,堵漏效果甚微,得不償失。

    4.2 強(qiáng)行鉆進(jìn)所需鉆井液量極大,預(yù)留起鉆所需鉆井液(根據(jù)最小排量且無返出計(jì)算起鉆至套管鞋所需鉆井液量)。起鉆至套管鞋處靜止等待配漿,4~8 小時(shí)靜止時(shí)間,地層自然愈合,繼續(xù)鉆進(jìn)初期漏速會(huì)減小,隨著新地層的揭開漏速逐漸變大。

    4.3 作業(yè)過程中做好井控工作,在保證井壁穩(wěn)定的前提下逐步探索合理的鉆井液比重,減小漏速。比重越高,漏速越大,回吐更猛,比重下降更快,形成惡性循環(huán)。

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