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    1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)中塑殼斷路器的性能研究

    2022-03-29 05:17:28孫海濤韓志剛
    太陽(yáng)能 2022年3期
    關(guān)鍵詞:塑殼時(shí)間常數(shù)斷點(diǎn)

    孫海濤,韓志剛,劉 毅

    (施耐德電氣中國(guó)電力研發(fā)中心,上海 201203)

    0 引言

    光伏發(fā)電行業(yè)近年來(lái)得到了高速發(fā)展,光伏發(fā)電系統(tǒng)經(jīng)歷了從600 V直流電壓到1000 V直流電壓,再到1500 V直流電壓的發(fā)展。1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)通過(guò)提升直流電壓降低了光伏電站的初始投資成本,為我國(guó)光伏行業(yè)走向平價(jià)上網(wǎng)時(shí)代提供了最好的助力[1]。

    雖然成熟的1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)是光伏發(fā)電的降本利器,但由于1500 V是低壓直流配電系統(tǒng)中的最高電壓值,該高直流電壓值對(duì)光伏發(fā)電系統(tǒng)的安全運(yùn)行提出了新的挑戰(zhàn)。相較于1000 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng),1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)的直流電壓提高了0.5倍,因此其對(duì)光伏發(fā)電系統(tǒng)的安全要求更高。

    光伏發(fā)電系統(tǒng)作為低壓斷路器應(yīng)用的一個(gè)嶄新領(lǐng)域,其較高的直流電壓和復(fù)雜的戶外使用環(huán)境,對(duì)低壓斷路器的工作性能、絕緣耐壓水平及分?jǐn)嗄芰岢隽诵乱蟆H暨x用的低壓斷路器的技術(shù)指標(biāo)不能滿足光伏發(fā)電系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求,將會(huì)影響光伏發(fā)電系統(tǒng)的可靠運(yùn)行,嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)l(fā)火災(zāi)?;诖?,本文從絕緣性能和全電流范圍內(nèi)的分?jǐn)嗄芰@2個(gè)方面,分析了1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)的高直流電壓對(duì)塑殼斷路器的特殊要求,并對(duì)比了單斷點(diǎn)塑殼斷路器和雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的差異。

    1 1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)對(duì)絕緣性能的要求

    根據(jù)GB/T 35727—2017《中低壓直流配電電壓導(dǎo)則》中第3.6部分的要求,由于1500 V是低壓直流配電系統(tǒng)中的最高電壓值,相較于此前傳統(tǒng)的690 V交流配電系統(tǒng),其在爬電距離和介電測(cè)試方面均有更高的要求。在1500 V直流配電系統(tǒng)的典型應(yīng)用場(chǎng)景——光伏發(fā)電直流側(cè),IEC 60364-7-712: 2017《Low voltage electrical installations—— Part 7-712: Requirements for special installations or locations——Solar photovoltaic (PV)power supply systems》中推薦采用Ⅱ類設(shè)備,參照GB/T 17045—2020《電擊防護(hù)裝置和設(shè)備的通用部分》中的定義。

    由于IEC標(biāo)準(zhǔn)和UL標(biāo)準(zhǔn)對(duì)傳統(tǒng)的690 V交流配電系統(tǒng)與1500 V直流配電系統(tǒng)定義的爬電距離不同,因此對(duì)介電試驗(yàn)電壓的要求也不同,具體對(duì)比如表1所示。表中:新產(chǎn)品是指全新的、未使用過(guò)的產(chǎn)品;試驗(yàn)后產(chǎn)品是指根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)中的流程進(jìn)行試驗(yàn)后的產(chǎn)品。

    表1 不同配電系統(tǒng)在不同標(biāo)準(zhǔn)下的介電試驗(yàn)電壓對(duì)比Table 1 Comparison of dielectric test voltage of different power distribution system under different standards

    此外,長(zhǎng)期的直流恒定磁場(chǎng)對(duì)絕緣材料絕緣性能產(chǎn)生的影響尚處于研究階段。

    綜上可知,由于1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)為高直流電壓,因此在其采用的塑殼斷路器的設(shè)計(jì)中,不僅需要考慮新產(chǎn)品是否有足夠的爬電距離,還要考慮到產(chǎn)品若長(zhǎng)期使用被污染后的有效爬電距離,以避免塑殼斷路器絕緣材料老化后發(fā)生介電擊穿的情況;以及需要考慮長(zhǎng)期的直流恒定磁場(chǎng)對(duì)塑殼斷路器絕緣材料絕緣性能的影響。

    2 時(shí)間常數(shù)對(duì)分?jǐn)嗄芰Φ挠绊?/h2>

    由于在不同應(yīng)用領(lǐng)域中直流配電系統(tǒng)的電路電感能量不同,因此其時(shí)間常數(shù)也不同[2]。時(shí)間常數(shù)對(duì)短路保護(hù)的影響非常大,現(xiàn)有的光伏發(fā)電相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的時(shí)間常數(shù)為1 ms,但考慮到應(yīng)用中電纜實(shí)際的線路長(zhǎng)度和連接形式,時(shí)間常數(shù)通常要比1 ms大。

    以雙斷點(diǎn)4P 250A/1500Vdc 塑殼斷路器( 下文簡(jiǎn)稱為“雙斷點(diǎn)塑殼斷路器”)為研究對(duì)象,建立其短路分?jǐn)喾抡婺P?。為了?duì)比塑殼斷路器交流短路和直流短路時(shí)的結(jié)果,本仿真以其單極直流短路電流36 kA、系統(tǒng)額定工作電壓300 V(即36kA/300V),對(duì)應(yīng)的時(shí)間常數(shù)為15 ms作為假設(shè)條件。

    雙斷點(diǎn)塑殼斷路器交流短路電流和直流短路電流的對(duì)比結(jié)果如圖1所示。

    圖1 交流短路電流和直流短路電流的對(duì)比Fig. 1 Comparison of AC short circuit current and DC short circuit current

    從圖1可以看出,由于雙斷點(diǎn)塑殼斷路器短路時(shí)限流,其實(shí)際達(dá)到的短路電流值比預(yù)期值低很多。直流短路電流的上升速度遠(yuǎn)慢于交流短路電流的上升速度,且交流短路電流在3 ms時(shí)達(dá)到峰值,而直流短路電流在5.5 ms左右才達(dá)到峰值。

    雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的交流短路電弧電壓和直流短路電弧電壓的對(duì)比結(jié)果如圖2所示。

    圖2 交流短路電弧電壓和直流短路電弧電壓的對(duì)比Fig. 2 Comparison of AC short circuit arc voltage and DC short circuit arc voltage

    從圖2可以看出,相較于交流短路電弧電壓,直流短路電弧電壓的上升速度較為緩慢,且其燃弧時(shí)間也比交流短路的燃弧時(shí)間要長(zhǎng)。

    不同時(shí)間常數(shù)下直流短路的電流和電弧電壓對(duì)比如圖3所示。

    圖3 不同時(shí)間常數(shù)下直流短路的電流和電弧電壓的對(duì)比Fig. 3 Comparison of current and arc voltage of DC short circuit with different time constants

    從圖3可以看出,隨著時(shí)間常數(shù)從1 ms升高到5 ms,雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的分?jǐn)鄷r(shí)間越來(lái)越長(zhǎng),這意味著雙斷點(diǎn)塑殼斷路器越來(lái)越難切斷故障電流。

    在36kA/300V條件下,不同時(shí)間常數(shù)時(shí)雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的交流短路關(guān)鍵參數(shù)和直流短路關(guān)鍵參數(shù)的對(duì)比如圖4所示。

    從圖4可以看出,隨著時(shí)間常數(shù)的增大,直流短路的電弧能量顯著增大。

    圖4 在36kA/300V條件下,不同時(shí)間常數(shù)時(shí)交流短路和直流短路的關(guān)鍵參數(shù)對(duì)比Fig. 4 Comparison of key parameters of AC short circuit and DC short circuit under different time constants at 36kA/300V

    3 全電流范圍內(nèi)的分?jǐn)嗄芰?/h2>

    本文對(duì)全電流范圍內(nèi)的分?jǐn)噙M(jìn)行了定義,其主要包括以下4個(gè)部分:1)臨界負(fù)載電流;2)臨界過(guò)載電流;3)臨界分?jǐn)嚯娏鳎?)極限分?jǐn)嚯娏?。全電流范圍?nèi)的分?jǐn)嗍疽鈭D如圖5所示。圖中:In為塑殼斷路器的額定電流。

    圖5 全電流范圍內(nèi)的分?jǐn)嗍疽鈭DFig. 5 Schematic diagram of breaking within full current range

    不同的電流均有各自的特點(diǎn)和分?jǐn)嚯y點(diǎn),下面進(jìn)行詳細(xì)的分析。

    3.1 臨界負(fù)載電流

    臨界負(fù)載電流主要是指在光照不足時(shí)(比如清晨和傍晚)太陽(yáng)電池回路出現(xiàn)的微小電流。臨界負(fù)載電流的特點(diǎn)是電流微小(4~64 A),在不加永磁體的情況下,塑殼斷路器本身的氣吹和磁吹功能無(wú)法使電弧進(jìn)入滅弧室,而是需要通過(guò)增加動(dòng)觸頭開距來(lái)切斷電流。針對(duì)這一特點(diǎn),

    IEC 60947-2: 2016《Low-voltage switch gear and control gear——Part 2: Circuit-breakers》特別增加了附錄P 8.3.9的測(cè)試要求[3]。

    對(duì)比雙斷點(diǎn)塑殼斷路器和單斷點(diǎn)3P 250A/1500Vdc塑殼斷路器(下文簡(jiǎn)稱為“單斷點(diǎn)塑殼斷路器”)在臨界負(fù)載電流試驗(yàn)下的燃弧時(shí)間,對(duì)比結(jié)果如圖6所示。

    圖6 雙斷點(diǎn)塑殼斷路器和單斷點(diǎn)塑殼斷路器在臨界負(fù)載電流試驗(yàn)下的燃弧時(shí)間對(duì)比Fig. 6 Comparison of arcing time between double breakpoint molded case circuit breaker and single breakpoint molded case circuit breaker under critical load current test

    由于單斷點(diǎn)塑殼斷路器每一極只有1個(gè)斷口,所以需要通過(guò)增加產(chǎn)品高度來(lái)增大動(dòng)觸頭開距,從而才能達(dá)到與雙斷點(diǎn)塑殼斷路器相同的切斷臨界負(fù)載電流的能力。

    在達(dá)到相同臨界負(fù)載電流切斷效果的前提下,雙斷點(diǎn)塑殼斷路器與單斷點(diǎn)塑殼斷路器的尺寸及參數(shù)對(duì)比如表2所示。

    從表2可以看出,單斷點(diǎn)塑殼斷路器需要更高的產(chǎn)品高度。

    表2 在達(dá)到相同臨界負(fù)載電流切斷效果的前提下,雙斷點(diǎn)塑殼斷路器與單斷點(diǎn)塑殼斷路器的尺寸及參數(shù)對(duì)比Table 2 Comparison of dimensions and parameters of double breakpoint molded case circuit breaker and single breakpoint molded case circuit breaker under the premise of achieving the same critical load current cut-off effect

    3.2 臨界過(guò)載電流和臨界分?jǐn)嚯娏?/h3>

    臨界過(guò)載電流并不等同于臨界分?jǐn)嚯娏?。臨界分?jǐn)嚯娏魇侵竸?dòng)觸頭剛好發(fā)生抖動(dòng)時(shí)塑殼斷路器的電流,分?jǐn)嗟碾y點(diǎn)在于動(dòng)觸頭僅微微抖動(dòng)起弧,并未斥開,脫扣器也未打開機(jī)構(gòu),這時(shí)動(dòng)觸頭間發(fā)生熱量集聚,造成動(dòng)觸頭熔焊。臨界分?jǐn)嚯娏鞯闹狄话慵s為15In。

    臨界過(guò)載電流的值需要通過(guò)大量的試驗(yàn)才能確定。一般以1 kA為間隔進(jìn)行逐級(jí)試驗(yàn)(1 kA為1級(jí),最高不超過(guò)臨界分?jǐn)嚯娏?,尋找燃弧時(shí)間最長(zhǎng)時(shí)的電流。不同于臨界分?jǐn)嚯娏髟囼?yàn),臨界過(guò)載電流試驗(yàn)的失敗現(xiàn)象并不是造成動(dòng)觸頭熔焊,而是持續(xù)電弧燃燒,導(dǎo)致塑殼斷路器最終被燒毀。

    雙斷點(diǎn)塑殼斷路器和單斷點(diǎn)塑殼斷路器在臨界過(guò)載電流為2 kA時(shí)的分?jǐn)嗍静▽?duì)比圖如圖7所示。可以看出,單斷點(diǎn)塑殼斷路器在臨界過(guò)載電流為2 kA時(shí)出現(xiàn)了持續(xù)電弧燃燒的情況。

    圖7 雙斷點(diǎn)塑殼斷路器和單斷點(diǎn)塑殼斷路器在臨界過(guò)載電流為2 kA時(shí)的分?jǐn)嗍静▽?duì)比圖Fig. 7 Comparison diagram of breaking oscillogram of double breakpoint molded case circuit breaker and single breakpoint molded case circuit breaker when critical overload current is 2 kA

    通過(guò)大量試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),陰極電弧對(duì)臨界過(guò)載電流試驗(yàn)存在較大影響。

    電極的陰極和陽(yáng)極弧根有不同的轉(zhuǎn)移方式,陽(yáng)極弧根有跳躍通過(guò)阻擋物的能力,所以陽(yáng)極弧根遇到臺(tái)階或間隙時(shí),能一躍而下或一躍而過(guò);而陰極弧根的運(yùn)動(dòng)是連續(xù)的,其只能沿著阻擋物表面連續(xù)運(yùn)動(dòng)[4]。短路試驗(yàn)中,動(dòng)觸頭分別接觸陽(yáng)極和陰極時(shí)電弧的運(yùn)動(dòng)方式分別如圖8、圖9所示。圖中,t為電弧的運(yùn)動(dòng)時(shí)間,電弧產(chǎn)生時(shí)開始計(jì)時(shí),此時(shí)t=0。

    圖8 動(dòng)觸頭接觸陽(yáng)極時(shí)電弧的運(yùn)動(dòng)方式Fig. 8 Arc movement mode when moving contact contacts anode

    圖9 動(dòng)觸頭接觸陰極時(shí)電弧的運(yùn)動(dòng)方式Fig. 9 Arc movement mode when moving contact contacts cathode

    從圖8、圖9可以發(fā)現(xiàn),當(dāng)動(dòng)觸頭接觸陰極時(shí),電弧更長(zhǎng),可以充分進(jìn)入滅弧室,產(chǎn)生更高的電弧電壓;當(dāng)動(dòng)觸頭接觸陽(yáng)極時(shí),電弧很短,無(wú)法充分進(jìn)入滅弧室,電弧電壓很低,弧根在動(dòng)觸頭根部長(zhǎng)時(shí)間停留,無(wú)法跳躍到滅弧柵片最上面的引弧角。

    在各種接線方式下,雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的8個(gè)斷口中必定有4個(gè)是長(zhǎng)電弧、4個(gè)是短電弧,因此可以穩(wěn)定分?jǐn)嘈‰娏?。雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的動(dòng)觸頭接觸的極性示意圖如圖10所示。

    圖10 雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的動(dòng)觸頭接觸的極性示意圖Fig. 10 Schematic diagram of polarity of moving contact of double breakpoint molded case circuit breaker

    對(duì)于單斷點(diǎn)塑殼斷路器,其斷口必定出現(xiàn)2個(gè)長(zhǎng)電弧和1個(gè)短電弧,或者是1個(gè)長(zhǎng)電弧和2個(gè)短電弧。當(dāng)采用“左正右負(fù)”進(jìn)線方式時(shí),單斷點(diǎn)塑殼斷路器的動(dòng)觸頭接觸的極性示意圖如圖11所示;當(dāng)采用“左負(fù)右正”進(jìn)線方式時(shí),單斷點(diǎn)塑殼斷路器的動(dòng)觸頭接觸的極性示意圖如圖12所示。

    圖11 采用“左正右負(fù)”進(jìn)線方式時(shí),單斷點(diǎn)塑殼斷路器的動(dòng)觸頭接觸的極性示意圖Fig. 11 Schematic diagram of polarity of moving contact of single breakpoint molded case circuit breaker when“l(fā)eft positive and right negative”incoming line mode is adopted

    圖12 采用“左負(fù)右正”進(jìn)線方式時(shí),單斷點(diǎn)塑殼斷路器的動(dòng)觸頭接觸的極性示意圖Fig. 12 Schematic diagram of polarity of moving contact of single breakpoint molded case circuit breaker when “l(fā)eft negative and right positive”incoming line mode is adopted

    從圖11、圖12中可以看出,當(dāng)單斷點(diǎn)塑殼斷路器的接線方式正好導(dǎo)致其斷口出現(xiàn)1個(gè)長(zhǎng)電弧和2個(gè)短電弧時(shí),很容易導(dǎo)致斷路器分?jǐn)嗬щy。

    3.3 極限分?jǐn)嚯娏?/h3>

    極限分?jǐn)嚯娏魇侵笖嗦菲骺梢苑謹(jǐn)嗟淖畲蠊收想娏鳌?/p>

    單斷點(diǎn)塑殼斷路器和雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的極限分?jǐn)嚯娏髟囼?yàn)的分?jǐn)嗍静▓D對(duì)比如圖13所示。

    從圖13可以看出:

    圖13 單斷點(diǎn)塑殼斷路器和雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的極限分?jǐn)嚯娏髟囼?yàn)的分?jǐn)嗖ㄐ螌?duì)比Fig. 13 Comparison of breaking waveforms of limit breaking current test between single breakpoint molded case circuit breaker and double breakpoint molded case circuit breaker

    1)雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的短路電弧電壓更高,且短路電弧電壓上升更快;

    2)雙斷點(diǎn)塑殼斷路器對(duì)短路電流的限制效果更好;

    3)雙斷點(diǎn)塑殼斷路器較高的電弧電壓和良好的限流能力,使其每次的分?jǐn)鄷r(shí)間比單斷點(diǎn)塑殼斷路器的分?jǐn)鄷r(shí)間縮短了約25%,大幅降低了動(dòng)觸頭的損傷程度和塑殼斷路器內(nèi)部的污染程度,從而使其后續(xù)的操作性能、溫升、介電試驗(yàn)性能更佳。

    單斷點(diǎn)塑殼斷路器和雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的極限短路分?jǐn)嗟年P(guān)鍵參數(shù)對(duì)比如表3所示。表中:Icu為額定極限短路分?jǐn)嗄芰?電流值);Ics為額定運(yùn)行短路分?jǐn)嗄芰?電流值);Umax為最大電弧電壓;Ip為實(shí)際到達(dá)最大電流值;Tmb為電弧燃燒時(shí)間。

    表3 單斷點(diǎn)塑殼斷路器和雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的極限短路分?jǐn)嗟年P(guān)鍵參數(shù)對(duì)比Table 3 Comparison of key parameters of limit short circuit breaking between single breakpoint molded case circuit breaker and double breakpoint molded case circuit breaker

    4 結(jié)論

    為適應(yīng)1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng),本文結(jié)合理論標(biāo)準(zhǔn)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),從絕緣性能和全電流范圍內(nèi)的分?jǐn)嗄芰?個(gè)方面,對(duì)1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)的高直流電壓對(duì)塑殼斷路器的特殊要求進(jìn)行了研究。由于1500 V直流光伏發(fā)電系統(tǒng)對(duì)絕緣性能的更高要求,需要考慮塑殼斷路器在全電流范圍內(nèi)的分?jǐn)嘈阅?。本文還對(duì)單斷點(diǎn)塑殼斷路器和雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的差異進(jìn)行了對(duì)比,研究結(jié)果表明:雙斷點(diǎn)塑殼斷路器的高度較小,相較于單斷點(diǎn)塑殼斷路器,同體積下,其短路電弧電壓高,分?jǐn)嗄芰?qiáng);動(dòng)觸頭分別接觸正、負(fù)極,其應(yīng)對(duì)陰極短電弧的能力強(qiáng)。

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