高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻地震損傷性能與損傷模型研究

張智吉，張品樂(lè)，劉俊雄，賈 毅，何堯瓊，張 淦

(昆明理工大學(xué) 建筑工程學(xué)院，云南 昆明 650500)

短肢剪力墻結(jié)構(gòu)體系作為近十多年來(lái)的新興結(jié)構(gòu)體系，因其具有結(jié)構(gòu)布置靈活、建筑結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)等優(yōu)點(diǎn)，在我國(guó)許多地區(qū)得到廣泛的推廣及應(yīng)用.受限于短肢剪力墻的構(gòu)造特點(diǎn)，其抗震性能表現(xiàn)差強(qiáng)人意[1-4]，《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[5]中對(duì)其適用條件有嚴(yán)格的要求，如何提高短肢剪力墻的抗震性能有待繼續(xù)研究.近年來(lái)國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)展了一系列的探究[6]，曹萬(wàn)林等[7]、蘇益聲等[8]、張敏等[9]試驗(yàn)研究表明，對(duì)短肢剪力墻進(jìn)行帶暗支撐、帶型鋼、局部設(shè)縫等構(gòu)造措施能有效提高短肢剪力墻的抗震性能，并已形成較為全面的理論.但以上研究也存在施工難度不低，工程造價(jià)成本偏高等問(wèn)題.

結(jié)構(gòu)的抗震性能實(shí)質(zhì)就是結(jié)構(gòu)的損傷性能[10]，結(jié)構(gòu)地震損傷是一個(gè)隨著地震作用不斷累積的過(guò)程，各項(xiàng)力學(xué)性能隨之逐漸退化，最終結(jié)構(gòu)破壞、倒塌，掌握結(jié)構(gòu)地震損傷性能和破壞規(guī)律，明確其損傷程度是十分重要的.損傷指數(shù)便是能定量描述結(jié)構(gòu)地震性能的重要參數(shù)，建立適合的損傷模型可以較為確切的反應(yīng)損傷指數(shù)，采用地震損傷指標(biāo)對(duì)目標(biāo)性能進(jìn)行量化也已成為研究的趨勢(shì).依據(jù)結(jié)構(gòu)震后破壞模式可將其分為首次超越破壞和累積損傷破壞兩種形式，與之相對(duì)應(yīng)形成首次超越破壞準(zhǔn)則和能量、變形雙控準(zhǔn)則[11]，國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)此提出了多類(lèi)損傷模型，基于變形[12]、剛度[13]、能量[14]等基于單參數(shù)損傷模型都具有一定的局限性，考慮位移與滯回耗能的Park-Ang雙參數(shù)損傷模型[15]被廣泛認(rèn)可，但其仍然存在不足，王東升[16]、Kunnath[17]、陳宗平[18]、jiang[19]等在Park-Ang損傷模型基礎(chǔ)上提出了各類(lèi)修正的損傷模型.

高強(qiáng)材料作為現(xiàn)代化施工工藝與新理論結(jié)合的產(chǎn)物被廣泛推廣及運(yùn)用，高強(qiáng)鋼筋及高強(qiáng)混凝土具有強(qiáng)度高、經(jīng)濟(jì)效益明顯等優(yōu)點(diǎn)，將兩者結(jié)合而成的短肢剪力墻抗震性能還有待考究.研究高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻的抗震性能及損傷特性的需求應(yīng)運(yùn)而生.本文設(shè)計(jì)6個(gè)一字形高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻構(gòu)件進(jìn)行低周水平往復(fù)荷載試驗(yàn)，分析其試驗(yàn)過(guò)程中累積損傷及破壞現(xiàn)象，研究其抗震性能，結(jié)合相關(guān)剪力墻地震損傷模型[21-24]，建立了適用于高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻的累積損傷模型，為其結(jié)構(gòu)震后有效評(píng)估和修復(fù)加固提供依據(jù).

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)與制作

試驗(yàn)試件為6個(gè)縮尺比例為1∶2的一字形高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻，試件豎向高度為1 400 mm，截面厚度為100 mm并按高厚比為5∶1、6.5∶1和8∶1以此確定試件截面高度，試件參數(shù)見(jiàn)表1.試件SPW500-1、SPW650-1和SPW800-1端部箍筋間距為100 mm，其余試件端部箍筋間距加密為50 mm，具體配置見(jiàn)圖1.

表1 構(gòu)件參數(shù)表

圖1 試件尺寸及配筋圖

1.2 試件設(shè)計(jì)與制作

試件鋼筋均為HRB500E型高強(qiáng)鋼筋，縱筋、箍筋直徑分別為12 mm、6 mm，鋼筋材性見(jiàn)表2.試件混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C60，普通施工方式澆筑，室內(nèi)自然養(yǎng)護(hù).每個(gè)試件預(yù)留三組混凝土立方體標(biāo)準(zhǔn)試塊進(jìn)行材性試驗(yàn)，混凝土材性指標(biāo)見(jiàn)表3.

表2 鋼筋材性表

表3 混凝土材性表

1.3 試驗(yàn)裝置及加載制度

通過(guò)圖2所示加載裝置對(duì)6個(gè)試件按位移控制法進(jìn)行低周往復(fù)荷載試驗(yàn).首先由油壓千斤頂一次性對(duì)加載梁按設(shè)計(jì)軸壓比加載到預(yù)設(shè)值，為保證作用力一直保持豎直方向，使用了半球形鉸.之后再由水平作動(dòng)頭對(duì)墻體施加水平往復(fù)荷載，工況荷載位移增量2 mm，往復(fù)3次.當(dāng)發(fā)現(xiàn)試件破壞失去承載力或水平荷載減小至極限荷載的85%時(shí)，停止試驗(yàn).

圖2 試驗(yàn)加載裝置圖

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 試驗(yàn)破壞過(guò)程及形態(tài)

各試件最終破壞形態(tài)如圖3所示，依據(jù)其破壞過(guò)程及結(jié)果可將其分為彎曲破壞和彎剪破壞兩類(lèi)進(jìn)行損傷說(shuō)明.

圖3 試件破壞形態(tài)

(1)彎曲破壞

試驗(yàn)加載初期，混凝土未開(kāi)裂前試件處于彈性階段.伴隨著第一條水平裂縫在腹板端部出現(xiàn)，試件進(jìn)入開(kāi)裂階段.隨著荷載的增加，受拉縱筋開(kāi)始屈服，試件進(jìn)入屈服階段.之后原有腹板端部的水平裂縫向腹板內(nèi)部延伸，同時(shí)在周?chē)l(fā)現(xiàn)更多的細(xì)小水平裂縫及豎向裂縫，墻身也漸漸出現(xiàn)斜裂縫并不斷發(fā)展，混凝土端部受壓區(qū)開(kāi)始鼓起、剝落.最終多條水平裂縫匯集成一條主水平裂縫，縱筋斷裂，端部混凝土壓碎失效.

損傷特性：大剪跨比試件SPW500-1和SPW500-2(>2.15)彎曲破壞特征明顯，受壓區(qū)混凝土被壓潰，縱筋受拉屈服.試件破壞時(shí)墻體受壓側(cè)混凝土先被壓碎，并逐漸向內(nèi)部發(fā)展，該側(cè)縱筋也隨之被壓縮，箍筋為約束混凝土受力較大而變形；受拉側(cè)混凝土較早開(kāi)裂并退出工作，拉力主要由縱筋承擔(dān)，縱筋按從最外排開(kāi)始向內(nèi)發(fā)展規(guī)律被拉斷破壞，該側(cè)箍筋應(yīng)變小，說(shuō)明受剪作用很小.

(2)彎剪破壞

加載初期與彎曲破壞試件損傷相同，但在構(gòu)件進(jìn)入屈服階段，豎向裂縫產(chǎn)生后，端部會(huì)較早出現(xiàn)貫通的水平裂縫和極少混凝土剝落，隨著繼續(xù)加載，端部豎向裂縫延墻高發(fā)展明顯，多條新的貫通水平裂縫在端部出現(xiàn)，原有水平裂縫向墻體內(nèi)部延伸，端部混凝土出現(xiàn)明顯剝落且呈塊狀，墻身出現(xiàn)多條斜裂縫并交叉形成了X形的交叉斜裂縫，最終主裂縫附近混凝土壓潰剝落，形成靠近墻體底部的水平破壞帶，縱向鋼筋壓曲，主筋未斷裂，只有端部邊緣箍筋約束區(qū)殘留少量混凝土，墻體非約束區(qū)混凝土幾乎全部剝落.

損傷特性：較小剪跨比試件SPW650-1、SPW650-2、SPW800-1和SPW800-2(≤2.15)彎剪破壞特征明顯，拉壓破壞特性模糊，強(qiáng)度喪失快.試件破壞從兩端混凝土壓潰開(kāi)始，破壞區(qū)域迅速向內(nèi)部延伸，形成一條明顯的主水平破壞帶，表現(xiàn)為混凝土壓潰；縱筋沒(méi)有表現(xiàn)出拉斷或頸縮的明顯破壞現(xiàn)象，主要表現(xiàn)為水平錯(cuò)動(dòng)，應(yīng)變小，受彎成分少；箍筋產(chǎn)生明顯變形且大于受壓時(shí)的變形，受剪作用大.

2.2 滯回曲線

試驗(yàn)所測(cè)數(shù)據(jù)經(jīng)后期處理可得如圖4所示試件滯回曲線，通過(guò)觀察分析可得：

(1)試件在位移循環(huán)下，正負(fù)向初始剛度相同，因無(wú)翼緣作用，正負(fù)向剛度退化程度、承載力及變形能力無(wú)較大差異，雖然試件會(huì)因制作、加載產(chǎn)生誤差，但其誤差在可容許范圍內(nèi)，因此可得出較為規(guī)律且關(guān)于原點(diǎn)對(duì)稱的滯回曲線，相較于T形和L形可將正負(fù)向材料性能充分發(fā)揮，避免翼緣材性的浪費(fèi)；

(2)試件在開(kāi)裂前處于彈性工作階段，存在極少殘余應(yīng)變；開(kāi)裂至屈服階段殘余應(yīng)變略微增加，滯回曲線所包的面積小，剛度退化不明顯，耗能能力弱；試件進(jìn)入屈服階段后，殘余應(yīng)變顯著增大，滯回曲線愈發(fā)飽滿，剛度退化明顯；在達(dá)到極限荷載之后的加載過(guò)程中，承載力不斷下降，剛度逐漸喪失；

(3)試件破壞整體趨勢(shì)與普通一字形短肢剪力墻[4]相似，通過(guò)使用高強(qiáng)鋼筋其滯回曲線在屈服階段后的加載過(guò)程中都更為飽滿，殘余變形也更小，同時(shí)試件屈服后的承載力因高強(qiáng)材料整體協(xié)同發(fā)揮作用相較普通短肢剪力墻擁有更大的承載余力，因此高強(qiáng)材料短肢剪力墻的抗震性能比普通短肢剪力墻更好；

(4)對(duì)比試件SPW650-1和試件SPW650-2滯回曲線圖4(c)和圖4(d)，在相同軸壓比及高厚比條件下，采用對(duì)墻體端部箍筋適當(dāng)加密的構(gòu)造措施，滯回曲線包絡(luò)面積明顯增大，滯回環(huán)更為飽滿，耗能能力和延性等抗震性能都有顯著提高；

(5)對(duì)比試件SPW500-1和試件SPW800-1滯回曲線圖4(a)和圖4(e)，在相同軸壓比及配箍率條件下，隨著剪跨比的減小，試件承載力有顯著提高，但滯回曲線總體更靠近Y軸，展現(xiàn)出趨于脆性破壞的特征，延性變差，滯回環(huán)捏縮效應(yīng)更為明顯，此時(shí)要特別注意墻體兩端約束邊緣構(gòu)件的抗震設(shè)計(jì).

圖4 試件滯回曲線

2.3 承載力與位移延性

各試件的屈服荷載、峰值荷載、極限荷載及與荷載對(duì)應(yīng)的位移實(shí)測(cè)值見(jiàn)表4.表中屈服點(diǎn)采用能量等值法確定，即理想彈塑性體系所對(duì)應(yīng)的屈服位移為所求的屈服位移，如圖5所示；峰值荷載及位移取試件承受最大荷載時(shí)所對(duì)應(yīng)的荷載和位移；極限荷載及位移取試件達(dá)到最大荷載后隨位移增大而荷載下降至最大荷載85%左右時(shí)相對(duì)應(yīng)的荷載和位移.延性為極限位移與屈服位移之比.

表4 試驗(yàn)特征點(diǎn)參數(shù)

圖5 屈服位移確定方法

對(duì)比表中數(shù)據(jù)可知：

(1)為比較不同高厚比對(duì)試件的影響，選擇試件SPW500-1、SPW500-2分別對(duì)比試件SPW800-1、SPW650-2，峰值承載力分別提高了84%和56%，但延性降低了18%和1%.不難看出增大高厚比可提高試件承載力，但對(duì)其延性有不利影響，因此在構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)需綜合考慮經(jīng)濟(jì)性及試件延性，不能一味追求承載力的提升；

(2)對(duì)比試件SPW500-1和SPW500-2，軸壓比從0.1變?yōu)?.3，其峰值承載力提高了10%；試件SPW800-1和SPW800-2，軸壓比從0.1變?yōu)?.2，其峰值承載力提高了23%，因箍筋加密對(duì)承載力提高并不明顯，可見(jiàn)在軸壓比限制內(nèi)適當(dāng)增大軸壓比，可有效提高短肢剪力墻的承載能力；

(3)6個(gè)試件平均峰值承載力為266.7 kN，遠(yuǎn)高于普通一字形短肢剪力墻(175.7 kN[4])，承載力可提升52%，因此采用高強(qiáng)材料對(duì)其承載力提升明顯；但采用高強(qiáng)材料對(duì)其延性有不利影響，試件延性系數(shù)平均值為3，相較普通一字形短肢剪力墻(5.1[4])下降41%，因此需嚴(yán)格限制高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻軸壓比；

(4)試件SPW650-2相較SPW650-1采用端部箍筋加密的方法，使峰值承載力提高了4%，延性提高了22%，這是因?yàn)楣拷罴用芎螅瑢?duì)混凝土有更好的約束力，在大變形下也能保證混凝土參與工作，優(yōu)化了整個(gè)試件的變形能力，使延性有較大提高，但只在墻體端部范圍進(jìn)行加密，墻身面積占比較小，因此對(duì)承載力的提高較小，故可采用約束邊緣構(gòu)件的措施與高強(qiáng)材料互補(bǔ)提高墻體性能.

3 高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻損傷模型

3.1 試件損傷演化分析

通過(guò)研究高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻在低周往復(fù)荷載作用下的試驗(yàn)結(jié)果，結(jié)合構(gòu)件的滯回耗能進(jìn)行分析，以圖6試件SPW650-1為例可將構(gòu)件損傷過(guò)程分為以下幾個(gè)階段：

圖6 構(gòu)件SPW650-1各階段損傷狀態(tài)

(1)無(wú)損階段：高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻在開(kāi)裂之前主要處于彈性階段，構(gòu)件損傷主要集中在短肢剪力墻內(nèi)部，剛度和強(qiáng)度無(wú)明顯退化，此階段損傷較小，可忽略不計(jì)；

(2)輕度損傷階段：伴隨著構(gòu)件腹板端部產(chǎn)生第一條水平裂縫，標(biāo)志著墻體進(jìn)入此階段.隨著荷載增加，陸續(xù)產(chǎn)生新裂縫，構(gòu)件損傷逐漸增大，同時(shí)主筋應(yīng)力緩慢增加，但仍處于彈性階段.此階段損傷主要是因腹板端部混凝土開(kāi)裂及裂縫發(fā)展造成，剛度衰減不明顯，不影響結(jié)構(gòu)安全使用；

(3)中度損傷階段：此階段腹板受拉縱筋開(kāi)始屈服，原有腹板端部的水平裂縫繼續(xù)向腹板內(nèi)部延伸，同時(shí)在周?chē)略龆鄺l細(xì)小裂縫，伴隨循環(huán)位移的加載，腹板端部受壓區(qū)混凝土出現(xiàn)豎向裂縫，墻身出現(xiàn)斜裂縫.此階段損傷主要是因新老裂縫不斷發(fā)展，部分混凝土失效，試件剛度下降較快；

(4)重度損傷階段：墻體縱筋已經(jīng)屈服，端部豎向裂縫延墻高發(fā)展明顯，水平裂縫增多，端部混凝土出現(xiàn)明顯剝落且呈塊狀，墻身出現(xiàn)多條斜裂縫并交叉形成了X形交叉裂縫.此階段損傷主要是因大量斜裂縫發(fā)展和貫通，受壓區(qū)混凝土逐漸失效；

(5)破壞階段：端部受壓區(qū)混凝土出現(xiàn)外鼓開(kāi)始大量剝落，端部箍筋暴露，原有水平裂縫匯集成一條主水平裂縫并向腹板內(nèi)部發(fā)展，X裂縫向下延伸約占?jí)Ω呷种?，縱筋壓曲，此階段試件承載力快速喪失，無(wú)法繼續(xù)加載，墻體失去承載力.

3.2 高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻損傷指數(shù)量化

損傷指標(biāo)的選擇和性能目標(biāo)的量化是結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容之一，結(jié)構(gòu)損傷的量化應(yīng)較為合理的反應(yīng)震后損傷程度，現(xiàn)有的單參數(shù)或者雙參數(shù)損傷模型采用強(qiáng)度、剛度、變形、延性等來(lái)作為損傷參數(shù)反映結(jié)構(gòu)或者構(gòu)件非線性變形引起的破壞，也有學(xué)者將滯回曲線累積耗能，累積塑性變形作為參數(shù)來(lái)反映非線性循環(huán)引起的累積破壞.在此結(jié)合試驗(yàn)研究得到的大量數(shù)據(jù)，研究可真實(shí)反映構(gòu)件損傷狀態(tài)的損傷模型，其損傷模型與試驗(yàn)結(jié)果的吻合程度可以較好的反映該損傷模型的正確性.基于高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻破壞特征，結(jié)合試件的加載破壞過(guò)程，以美國(guó)ATC[25]給出的損傷狀態(tài)劃分以及相應(yīng)的損傷指數(shù)范圍為基礎(chǔ)，結(jié)合高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻的試驗(yàn)結(jié)果，表5給出了適合高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻的損傷狀態(tài)與相應(yīng)指數(shù)的量化值.

表5 損傷狀態(tài)及相應(yīng)損傷指數(shù)

3.3 既有地震損傷模型

損傷模型一般由位移、能量等參數(shù)組合而成，下文對(duì)幾種經(jīng)典損傷模型進(jìn)行介紹.

(1)Powell-Allahahadi損傷模型

Powell-Allahahadi所提出的是只考慮結(jié)構(gòu)塑性變形的損傷模型，未考慮滯回耗能的影響，評(píng)估表達(dá)式為

(1)

式中：D為試件損傷指數(shù)；δm為地震作用下構(gòu)件的最大變形；δu為單向荷載下構(gòu)件的極限變形；δy為構(gòu)件屈服位移；u為構(gòu)件位移延性系數(shù)；uu為構(gòu)件極限延性位移系數(shù).

(2)Gulkin-Sozen損傷模型

Gulkin-Sozen提出的是通過(guò)剛度的降低定義損傷模型，評(píng)估表達(dá)式為

(2)

式中：k0為構(gòu)件初始剛度；一般為開(kāi)裂點(diǎn)的剛度；km為構(gòu)件最大位移時(shí)的剛度.

(3)Park-Ang雙參數(shù)損傷模型

Park-Ang提出的是綜合考慮變形及累積滯回耗能的損傷模型，評(píng)估表達(dá)式為

(3)

依據(jù)表4損傷指數(shù)及所對(duì)應(yīng)損傷狀態(tài)的劃分，選用Powell-Allahahadi模型、Gulkin-Sozen模型和Park-Ang模型與試驗(yàn)損傷曲線進(jìn)行對(duì)比分析，如圖5所示.

從圖7中可以看出，Powell-Allahahadi延性損傷模型、Gulkin-Sozen剛度退化模型與試驗(yàn)損傷曲線符合度不高，且分別在屈服及開(kāi)裂后損傷指數(shù)開(kāi)始大于0，Park-Ang雙參數(shù)模型相較更為符合試驗(yàn)損傷值，但仍有一定的離散性.

圖7 損傷模型與試驗(yàn)損傷曲線對(duì)比

3.4 雙參數(shù)地震損傷模型的提出

在Park-Ang模型的基礎(chǔ)上，結(jié)合高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻抗震性能試驗(yàn)過(guò)程，提出變形與耗能相結(jié)合的雙參數(shù)地震損傷模型，其損傷變量表達(dá)式如下.

(4)

式中：Ei為第i個(gè)荷載循環(huán)下構(gòu)件的耗能增量；(1-β)和β為線性組合系數(shù)，β的影響因素包括軸壓比、體積配箍率等，文獻(xiàn)[26]建議表達(dá)式為

β=(-0.357+0.73λ+0.24n0+0.314ρ)×0.7βw

(5)

式中：λ為構(gòu)件的剪跨比，當(dāng)λ<1.7時(shí)取1.7；ρ為構(gòu)件縱筋的配筋率，小于0.75%時(shí)取0.75%；ρw為構(gòu)件的體積配箍率；β一般在0～0.85之間變化.依據(jù)式(5)計(jì)算方法β取值如表6即為所求.

表6 β計(jì)算值

3.5 雙參數(shù)地震損傷模型的驗(yàn)證

所提出的雙參數(shù)地震損傷模型與試驗(yàn)損傷曲線如圖8所示.從圖8(a)和圖8(b)可以看出，構(gòu)件SPW500-1損傷模型在試驗(yàn)加載初期與試驗(yàn)損傷值較為符合；中度損傷階段及破壞階段雖然損傷模型和試驗(yàn)損傷值的符合度不高，但仍能體現(xiàn)出構(gòu)件損傷積累、發(fā)展的過(guò)程.從圖8(c)可以看出，構(gòu)件SPW650-1在重度損傷之前，損傷模型和試驗(yàn)損傷值較為吻合，重度損傷階段損傷模型和試驗(yàn)損傷值有一定的離散性.從圖8(d)可以看出，雖然構(gòu)件SPW650-2在中度損傷階段損傷模型和試驗(yàn)損傷值吻合度不高，但兩條曲線走勢(shì)一致，仍能反應(yīng)出構(gòu)件損傷積累、發(fā)展至破壞的過(guò)程.從圖8(e)可以看出，構(gòu)件SPW800-1和SPW800-2從加載至重度損傷階段，損傷模型和試驗(yàn)損傷值都較為吻合，在破壞階段有一定偏差.從圖8(f)可以看出，構(gòu)件SPW800-2在加載至中度損傷階段前損傷模型和試驗(yàn)損傷值吻合較好；中度損傷階段損傷模型和試驗(yàn)損傷值的離散性較大，但仍可較好體現(xiàn)構(gòu)件試驗(yàn)損傷過(guò)程，破壞階段損傷模型和試驗(yàn)損傷值也有離散性，但偏差不大.

通過(guò)圖8對(duì)比可知，本文提出的高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻地震損傷模型，從加載初期直至構(gòu)件破壞，試驗(yàn)損傷值和損傷模型都有較高的吻合度，雖然試驗(yàn)損傷值和損傷模型在有些階段具有離散性，但偏差不大.結(jié)合構(gòu)件試驗(yàn)損傷全過(guò)程仍然能被較好的體現(xiàn)，可為基于損傷的震后研究提供參考.

圖8 損傷模型與試驗(yàn)損傷值對(duì)比

4 結(jié)論

(1)試件的破壞形式可分為彎曲破壞與彎剪破壞兩類(lèi)，軸壓比和剪跨比是影響其破壞特性的主要因素，隨著軸壓比的增大與剪跨比的減小試件承載力有明顯提升，但受剪特性愈發(fā)明顯，考慮延性影響應(yīng)對(duì)軸壓比限值嚴(yán)格控制.

(2)與普通短肢剪力墻相比，高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻承載力提升較大，雖然試件延性不足，但采用端部密配高強(qiáng)箍筋的構(gòu)造措施可以有效提高試件的整體性能，滿足抗震所需，對(duì)受剪占比大的試件作用更為明顯.

(3)基于高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻抗震性能試驗(yàn)，提出了與之對(duì)應(yīng)的雙參數(shù)地震損傷模型.通過(guò)與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，發(fā)現(xiàn)該模型能較好的體現(xiàn)試驗(yàn)構(gòu)件的累積損傷程度，計(jì)算簡(jiǎn)易，可為高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土短肢剪力墻震后損傷評(píng)估及修復(fù)提供參考和依據(jù).