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    鋼波紋管涵洞板厚優(yōu)化有限元分析

    2022-03-26 10:33:34劉百來滕文剛
    山東交通科技 2022年1期
    關(guān)鍵詞:管頂波谷波峰

    何 強(qiáng),劉百來,滕文剛

    (1.西安工業(yè)大學(xué),陜西 西安 710021;2.西安中交土木科技有限公司,陜西 西安 710075)

    引言

    金屬鋼波紋管的波紋結(jié)構(gòu)可使涵洞路面受力合理[1],解決不同惡劣環(huán)境下橋涵混凝土結(jié)構(gòu)的破壞等復(fù)雜問題[2],而且鋼波紋管涵綜合造價低于同類混凝土涵洞,既提高了適應(yīng)基礎(chǔ)變形的能力[3],又有利于綠色協(xié)調(diào)、經(jīng)濟(jì)環(huán)保。從結(jié)構(gòu)功能與本構(gòu)關(guān)系角度分析,鋼波紋管結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度來自于上覆土與結(jié)構(gòu)的土拱作用[4]。且軸向波紋具有特殊的受力特性,軸向和徑向能共同承擔(dān)載荷,使抗變形能力增強(qiáng)[5]。

    運(yùn)用有限元軟件對鋼波紋管涵洞的應(yīng)力變形進(jìn)行計算分析,通過建立模型分離單元,對單孔直徑6 m 的鋼波紋管涵洞在覆土作用下應(yīng)力和變形進(jìn)行計算[6],分析不同波峰波谷斷面,不同角度等效應(yīng)力,通過更換不同鋼波紋板片的板厚,對鋼波紋管結(jié)構(gòu)的應(yīng)力變形的影響,得出規(guī)律和結(jié)論。

    1 鋼波紋管模型建立與計算

    1.1 計算模型

    幾何模型是由鋼波紋管結(jié)構(gòu)主體和周圍土體兩部分共同組成,鋼波紋管為Q355 鋼,選用直徑6 m、波形380 mm×140 mm、壁厚10 mm 的鋼波紋圓管。管頂覆土分層回填,每層覆土高度為1 m,管頂覆土高度為10 m。

    1.1.1 定義單元類型

    鋼波紋管主體采用適用于結(jié)構(gòu)的薄殼單元shell63,管頂填土選用接近土體材料性質(zhì)的三維實體單元solid45。

    1.1.2 選擇材料屬性

    計算中涉及到鋼波紋管、填土兩種不同材料類型,各種材料力學(xué)參數(shù)根據(jù)實際工程案例,并參考《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG D60—2015)進(jìn)行選取,表1 為計算時所用材料參數(shù)。

    表1 模型材料參數(shù)

    1.1.3 網(wǎng)格劃分

    進(jìn)行土體和鋼波紋管網(wǎng)格的劃分是模型建立的重點,采用掃掠網(wǎng)格劃分方式對鋼波紋管主體和周圍土層進(jìn)行網(wǎng)格劃分。

    1.1.4 初始條件與邊界條件

    運(yùn)用有限元計算時,以自重應(yīng)力場為主。模型左、右邊界分別取水平X 軸正、負(fù)方向,下邊界取地基基礎(chǔ)作為底面,計算整個模型時,左右邊界施加水平位移約束,下邊界施加全約束。

    1.1.5 有限元鋼波紋管優(yōu)化模擬方案

    對覆土鋼波紋管優(yōu)化前后,管頂覆土均為10 m,而優(yōu)化前鋼波紋管壁厚10 mm,優(yōu)化后將水平位置(0°和180°)增加板厚3 mm 作為加強(qiáng),再分別對應(yīng)力變形進(jìn)行計算分析。

    按照管周不同角度模擬分析,分別提取波峰波谷斷面沿管周角度(0°、45°、90°、135°、180°、225°、270°和360°)的等效應(yīng)力,同時提取0°、90°、180°和270°的水平、豎向位移,見圖1,建立土體和鋼波紋管結(jié)構(gòu)的有限元計算模型見圖2、圖3。

    圖1 鋼波紋管管周角度(°)

    圖2 鋼波紋管劃分網(wǎng)格模型

    圖3 土-鋼結(jié)構(gòu)劃分網(wǎng)格模型

    1.2 計算結(jié)果分析

    通過有限元計算分析管頂覆土高度10 m 的鋼波紋管涵洞,將水平0°和180°板厚增加3 mm,作為加強(qiáng),可得鋼波紋管板厚優(yōu)化前后等效應(yīng)力和位移云圖。

    1.2.1 覆土作用下鋼波紋管優(yōu)化前后等效應(yīng)力

    由圖4、圖5 可以看出:上部管頂覆土下,鋼波紋管最大等效應(yīng)力在水平X 軸方向均未發(fā)生變化,而覆土作用下最大等效應(yīng)力的數(shù)值大小發(fā)生了變化,由152 MPa 減小到130 MPa,應(yīng)力變化較為明顯。

    圖4 鋼波紋管優(yōu)化前等效應(yīng)力云圖

    圖5 鋼波紋管優(yōu)化后等效應(yīng)力云圖

    1.2.2 覆土作用下鋼波紋管優(yōu)化前后位移

    優(yōu)化前后水平位移云圖見圖6、圖7??梢钥闯觯簝?yōu)化前后水平位移均沒有發(fā)生變化,兩張水平位移結(jié)果云圖相同。

    圖6 鋼波紋管優(yōu)化前的水平位移云圖

    圖7 鋼波紋管優(yōu)化后的水平位移云圖

    優(yōu)化前后豎直位移云圖見圖8、圖9。可以看出:最大豎向位移在管頂,相對豎向位移最大值均出現(xiàn)在管頂和管底,優(yōu)化前后變形量僅減小了0.9 mm,對豎向位移影響較小。

    圖8 鋼波紋管優(yōu)化前的豎向位移云圖

    圖9 鋼波紋管優(yōu)化后的豎向位移云圖

    2 鋼波紋管計算結(jié)果優(yōu)化分析

    2.1 鋼波紋管性能優(yōu)化概述

    在實際工程中提高鋼波紋板結(jié)構(gòu)性能的方式通常有兩種:一是提高鋼材的屈服強(qiáng)度;二是通過優(yōu)化結(jié)構(gòu)形式,減小其產(chǎn)生的應(yīng)力變形。采用優(yōu)化鋼波紋板板片結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行研究分析,通過調(diào)整鋼波紋管的板厚來減緩鋼波紋管的等效應(yīng)力,分散上部傳遞的均布荷載,從而減小鋼波紋管內(nèi)部應(yīng)力和變形。分析相同工況和截面波段下,優(yōu)化前后波峰、波谷處的應(yīng)力以及鋼波紋管的水平、豎向位移。

    2.2 優(yōu)化前后波峰和波谷不同角度應(yīng)力對比

    依據(jù)有限元計算結(jié)果,分別提取鋼波紋管波峰、波谷斷面沿管周角度(0°、45°、90°、135°、180°、225°、270°和360°)的等效應(yīng)力,得出優(yōu)化前后管周應(yīng)力變化規(guī)律。

    2.2.1 優(yōu)化前后波峰應(yīng)力的變化規(guī)律

    優(yōu)化前后波峰應(yīng)力的變化規(guī)律見圖10。分析得出:(1)波峰位置處,優(yōu)化前,應(yīng)力值隨著角度的變化具有周期性規(guī)律,分別在0°、180、和360°位置處出現(xiàn)較大應(yīng)力,最大應(yīng)力出現(xiàn)在180°附近為149.64 MPa;在90°和270°位置應(yīng)力值表現(xiàn)相對較小,90°位置出現(xiàn)最小應(yīng)力值為16.58 MPa,其余各角度的應(yīng)力值趨于穩(wěn)定。(2)優(yōu)化后,應(yīng)力值隨角度變化規(guī)律與優(yōu)化前相似,相比總體等效應(yīng)力值在減小,在0°、180、和360°位置出現(xiàn)較大應(yīng)力,最大仍在180°附近為127.94 MPa;在90°和270°位置應(yīng)力值比優(yōu)化前略有偏大,90°應(yīng)力值為21.74 MPa,其它各角度應(yīng)力值總體小于優(yōu)化前。(3)優(yōu)化前后,波峰位置處的最大應(yīng)力由149.64 MPa 減小到127.94 MPa,減小了21.7%,而最小應(yīng)力由16.58 MPa增加到21.74 MPa,增加了5.16%,其它各位置等效應(yīng)力均小于優(yōu)化前。說明在鋼波紋管水平0°和180°位置增加鋼波紋板片的厚度,總體上能使等效應(yīng)力明顯減小,減緩了鋼波紋管在覆土作用下的應(yīng)力值。

    圖10 波峰等效應(yīng)力變化規(guī)律

    2.2.2 優(yōu)化前后波谷應(yīng)力的變化規(guī)律

    優(yōu)化前后波谷應(yīng)力的變化規(guī)律見圖11。分析得出:(1)優(yōu)化前,與波峰不同的是,在0°和180°位置處,波谷應(yīng)力值較小,最小值在0°位置處為54.26 MPa;然而在270°位置,最大等效應(yīng)力值為112.39 MPa,在315°時,波谷處的應(yīng)力值大小與波峰處應(yīng)力值接近,整體來看,波谷隨角度變化趨勢與波峰不同,同一角度等效應(yīng)力值相差較大。(2)優(yōu)化后,波谷應(yīng)力變化規(guī)律與優(yōu)化前相似,但總體等效應(yīng)力值小于優(yōu)化前,最大等效應(yīng)力的位置仍出現(xiàn)在270°,數(shù)值大小為100.46 MPa;應(yīng)力在0°和180°位置較小,最小應(yīng)力值為41.15 MPa。各角度處應(yīng)力值隨角度變化規(guī)律:先增大→減小→增大→減小。(3)優(yōu)化前后的波谷等效應(yīng)力值均小于優(yōu)化前,等效應(yīng)力值出現(xiàn)的角度不變,最大等效應(yīng)力由112.39 MPa 減小到100.46 MPa,同比減小了11.93%,而最小應(yīng)力從54.26 MPa 減小到41.15 MPa,同比減小了13.11%,說明在鋼波紋管0°和180°位置增加鋼波紋板片的厚度,可以減小鋼波紋管在覆土作用下的應(yīng)力,提高鋼波紋管整體強(qiáng)度和剛度。

    圖11 波谷等效應(yīng)力變化規(guī)律

    2.3 優(yōu)化前后最大等效應(yīng)力對比

    依據(jù)有限元計算結(jié)果,提取鋼波紋管優(yōu)化前后的最大等效應(yīng)力與角度,見表2。

    表2 最大等效應(yīng)力對比

    由表2 可以看出:優(yōu)化前后最大等效應(yīng)力發(fā)生了較為明顯的變化,優(yōu)化后的最大等效應(yīng)力明顯減小,而最大等效應(yīng)力出現(xiàn)的角度變化在180°附近。因此,在水平0°和180°位置增加鋼波紋管板片的厚度可以顯著地減小最大等效應(yīng)力,緩解上部因土體荷載作用而引起的應(yīng)力集中。

    2.4 優(yōu)化前后鋼波紋管位移對比

    根據(jù)有限元計算結(jié)果,提取鋼波紋管優(yōu)化前后0°、90°、180°和270°的水平、豎向位移,見表3。

    表3 優(yōu)化前后鋼波紋管位移對比

    由表3 可得:優(yōu)化前后,水平相對位移沒有變化,而豎向位移優(yōu)化前后變化較小,由2.87 cm 減小至2.78 cm。總體來看,通過調(diào)整鋼波紋管在0°和180°位置的板片厚度,對水平位移沒有影響,對豎向位移影響較小,僅為0.9 mm。對比可得:管頂覆土10 m 下,相同角度優(yōu)化前后最大等效應(yīng)力發(fā)生了明顯變化,總體應(yīng)力值變??;而從水平、豎向位移來看,總體趨于穩(wěn)定,并無較大變化。因此,通過在0°和180°位置增加鋼波紋管板厚的方法,可以減小鋼波紋管不同角度的等效應(yīng)力,使整體更加安全穩(wěn)定。

    3 結(jié)語

    (1)同一波段的內(nèi)側(cè)波峰位置處,優(yōu)化前后,鋼波紋管的最大應(yīng)力均出現(xiàn)在管周0°、180°位置;波谷位置應(yīng)力分布與波峰不同,最大等效應(yīng)力在管底270°,其余角度等效應(yīng)力無較大的變化。(2)最大等效應(yīng)力出現(xiàn)在管周180°附近,優(yōu)化前后最大等效應(yīng)力差異明顯,數(shù)值減小約18 MPa。優(yōu)化后,水平位移未發(fā)生變化,豎向位移比優(yōu)化前增加0.9 mm,優(yōu)化前后對鋼波紋管的變形影響較小。(3)通過對比分析優(yōu)化前后鋼波紋管的最大等效應(yīng)力和水平、豎向位移變化情況,得出調(diào)整0°、180°的鋼波紋管板厚可以減小不同角度的等效應(yīng)力,提高鋼波紋管涵的強(qiáng)度和剛度,結(jié)構(gòu)更加穩(wěn)定、安全。

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