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    基于云計算的汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效分析

    2022-03-21 03:47:28尚雪蓮梁傳君
    環(huán)境技術(shù) 2022年1期
    關(guān)鍵詞:轉(zhuǎn)向節(jié)計算結(jié)果壽命

    尚雪蓮,梁傳君

    (新疆工程學(xué)院 信息工程學(xué)院,烏魯木齊 830023)

    引言

    近年來,我國汽車產(chǎn)業(yè)發(fā)展迅速,我國本土品牌也得到了長足的進步。隨著人們經(jīng)濟水平的提升,人們對汽車質(zhì)量的要求愈加嚴(yán)苛,如何提高汽車質(zhì)量的可靠性,成為汽車制造業(yè)面臨的嚴(yán)峻挑戰(zhàn)[1]。

    轉(zhuǎn)向節(jié)作為汽車重要的組成部分,是保障汽車平穩(wěn)安全行駛的重要組件之一[2]。汽車長時間行駛,會使汽車轉(zhuǎn)向節(jié)出現(xiàn)裂痕,嚴(yán)重時轉(zhuǎn)向節(jié)斷裂會造成嚴(yán)重的交通事故。因此,全面分析汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效因素,提升汽車行駛安全是汽車生產(chǎn)商當(dāng)前亟待解決的問題。

    王學(xué)梅[3]等人基于失效物理理論分析了功率器件疲勞失效機理。該方法通過對疲勞失效理論的介紹,經(jīng)由解析模型以及疲勞類型分析器件疲勞原理;基于分析結(jié)果還原器件疲勞失效全過程;最后從環(huán)境應(yīng)力、動態(tài)荷載情況以及可靠性三方面總結(jié)器件的疲勞失效因素,完成分析。該方法由于分析的疲勞原理存有欠缺,導(dǎo)致最終失效分析結(jié)果差。董國疆[4]等人針對轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞性能與減振器阻尼關(guān)系展開研究。其依據(jù)對轉(zhuǎn)向節(jié)的模態(tài)分析結(jié)果,建立柔性疲勞分析模型;并以此為基礎(chǔ),引入相關(guān)汽車參數(shù)構(gòu)建汽車的耦合動力學(xué)模型,依據(jù)虛擬迭代法對汽車的轉(zhuǎn)向節(jié)監(jiān)測點信號進行計算,獲取轉(zhuǎn)向荷載時間以及轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效時間,完成轉(zhuǎn)向節(jié)的失效分析。該方法在建立模型時存在問題,所以該分析方法分析出的失效原因與實際失效原因之間誤差較大。張鵬[5]等人設(shè)計了轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞壽命有限元分析和臺架試驗。該方法通過有限元分析法對汽車轉(zhuǎn)向節(jié)進行靜力分析;依據(jù)分析結(jié)果獲取轉(zhuǎn)向節(jié)材料屬性以及疲勞程度;最后通過耐久性測試,證明分析結(jié)果的正確性。該方法獲取的轉(zhuǎn)向節(jié)材料屬性及疲勞程度存有誤差,影響了轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞壽命分析結(jié)果。

    為解決上述轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效分析方法中存在的問題,本研究提出基于云計算的汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效分析方法。

    1 建立汽車轉(zhuǎn)向節(jié)有限元分析模型

    1.1 基于云計算提取汽車相關(guān)特征參數(shù)

    1.1.1 云計算原理

    云計算本質(zhì)上就是一種結(jié)合數(shù)據(jù)以及處理能力的密集計算模式[6]。云計算需要以層次堆棧形式進行表示,高層次建立在低層次頂端,自下而上提供服務(wù)接口。整體架構(gòu)如圖1所示。

    根據(jù)圖1可知,云計算整體分為基礎(chǔ)設(shè)施、平臺、軟件以及客戶端幾大部分。基礎(chǔ)設(shè)施層主要負責(zé)提供硬件、虛擬化服務(wù)器;平臺層負責(zé)數(shù)據(jù)分析、數(shù)據(jù)挖掘等任務(wù);軟件層負責(zé)提供各項WEB應(yīng)用;客戶端層主要負責(zé)建立瀏覽器以及APP服務(wù)。依據(jù)上述云計算架構(gòu)建立虛擬的云計算平臺,分析汽車的駕駛行為,提取汽車各項特征參數(shù)。

    圖1 云計算整體架構(gòu)圖

    1.1.2 提取汽車特征參數(shù)

    提取汽車特征參數(shù)是分析駕駛行為的重要部分。利用OBD采集法對汽車相關(guān)數(shù)據(jù)進行采集,樣本參數(shù)如下:①經(jīng)度、緯度;②汽車速度、加速度與負加速度;③速度方差;④轉(zhuǎn)速;⑤汽車平均油耗;⑥總?cè)加拖囊约袄锍虜?shù)。

    1.1.3 提取相關(guān)油耗特征

    使用皮爾遜相關(guān)系數(shù)計算汽車狀態(tài)與油耗的相關(guān)系數(shù),獲取汽車的油耗特征。設(shè)定汽車數(shù)據(jù)樣本數(shù)量為m,皮爾遜相關(guān)系數(shù)用α表示,數(shù)據(jù)樣本均值標(biāo)記、形式,標(biāo)準(zhǔn)差標(biāo)記CB、CD,汽車油耗數(shù)據(jù)的相關(guān)系數(shù)計算結(jié)果如下式所示:

    式中:

    常數(shù)標(biāo)記為i。

    依據(jù)上述計算結(jié)果制定相關(guān)系數(shù)等級,具體等級劃分情況如下:

    1)相關(guān)系數(shù)計算結(jié)果在[0.8,1]區(qū)間內(nèi),為極強相關(guān)等級;

    2)相關(guān)系數(shù)計算結(jié)果在[0.6,0.8]區(qū)間內(nèi),為強相關(guān)等級;

    3)相關(guān)系數(shù)計算結(jié)果在[0.4,0.6]區(qū)間內(nèi),為中等相關(guān)等級;

    4)相關(guān)系數(shù)計算結(jié)果在[0.2,0.4]區(qū)間內(nèi),為弱相關(guān)等級;

    5)相關(guān)系數(shù)計算結(jié)果在[0,0.2]區(qū)間內(nèi),為不相關(guān)等級。

    通過計算可知,汽車速度、正加速度以及速度方差等參數(shù)與汽車油耗之間存在強相關(guān)關(guān)系;正加速方差、負加速度方差與油耗存在中等相關(guān)。由此將汽車速度、正、負加速度、速度方差、正、負速度方差作為汽車的特征參數(shù),建立汽車轉(zhuǎn)向節(jié)有限元模型。

    1.2 構(gòu)建有限元模型

    本研究基于cATIA軟件結(jié)合3D掃描儀采集汽車轉(zhuǎn)向節(jié)點云數(shù)據(jù),建立逆向的三維集合有限元模型。

    1.2.1 劃分模型單元網(wǎng)格

    為盡可能地反映轉(zhuǎn)向節(jié)的結(jié)構(gòu)幾何特征,將四面體和五面體進行組合,設(shè)定網(wǎng)格平均尺度為1.2 mm。

    1.2.2 確定材料屬性

    汽車的轉(zhuǎn)向節(jié)材料屬性如表1所示。

    表1 汽車轉(zhuǎn)向節(jié)材料屬性

    2 汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效分析

    基于汽車的低載強化效應(yīng)對汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞損傷進行分析。

    2.1 汽車轉(zhuǎn)向節(jié)載荷譜時域分析

    使用低載荷強化效應(yīng)分析轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞強度時,需要將轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)變載荷變換成應(yīng)力載荷,從而進行相關(guān)因素分析[7]。轉(zhuǎn)向節(jié)工作器件所承受的循環(huán)應(yīng)力值小于轉(zhuǎn)向節(jié)的材料屈服極限值,轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效極限循環(huán)次數(shù)大約在105次左右[8]。由此可知汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效類型大多為高周期疲勞,基于上述分析結(jié)果以及上述采樣參數(shù),獲取汽車轉(zhuǎn)向節(jié)的等效應(yīng)力譜,結(jié)果如圖2所示。

    圖2 汽車轉(zhuǎn)向節(jié)等效應(yīng)力譜

    由于采集的汽車轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)變信號中含有大量的無用數(shù)據(jù)信息,所以需要對轉(zhuǎn)向節(jié)等效應(yīng)力譜進行加速編輯,從而獲取轉(zhuǎn)向節(jié)的等效應(yīng)力的功率譜密度曲線,結(jié)果如圖3 所示。

    圖3 轉(zhuǎn)向節(jié)的等效應(yīng)力的功率譜密度曲線

    2.2 汽車轉(zhuǎn)向節(jié)荷載分析

    雨流計數(shù)法是將轉(zhuǎn)向節(jié)峰谷實測荷載數(shù)據(jù)通過轉(zhuǎn)化以離散荷載循環(huán)形式[9]。從而有效記錄轉(zhuǎn)向節(jié)的荷載均值。首先基于上述獲取的汽車轉(zhuǎn)向節(jié)參數(shù)建立轉(zhuǎn)向節(jié)等效應(yīng)力加速譜,使用雨流計數(shù)法對轉(zhuǎn)向節(jié)材料應(yīng)力進行遲滯回環(huán),獲取轉(zhuǎn)向節(jié)等效應(yīng)力加速譜外推前后的雨流頻次-幅值曲線,如圖4所示。

    圖4 轉(zhuǎn)向節(jié)等效應(yīng)力加速譜外推前后幅值-頻次曲線圖

    由于汽車轉(zhuǎn)向節(jié)低載強化測試需要依據(jù)轉(zhuǎn)向節(jié)循環(huán)載荷加載獲取的,所以轉(zhuǎn)向節(jié)等效應(yīng)力比就是轉(zhuǎn)向節(jié)荷載循環(huán)時,最大應(yīng)力與最小應(yīng)力比。所以分析過程中,需要將等效應(yīng)力加速譜的平均應(yīng)力設(shè)定為0,通過coodman修正法對等效應(yīng)力加速譜進行修正處理,結(jié)果如下式所示:

    式中:

    Wb—轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力幅值;

    Wb0—等效0均值應(yīng)力;

    Wj—應(yīng)力平均值;

    Wqjx—強度極限。

    由于修正后等效0均值應(yīng)力密度較大,所以要使用幅值比系數(shù)方法對其進行等級劃分,從而精確地表述汽車轉(zhuǎn)向節(jié)的疲勞等級程度。設(shè)定轉(zhuǎn)向節(jié)等效應(yīng)力幅值比系數(shù)為R,基于等間隔法對轉(zhuǎn)向節(jié)強化區(qū)間[0.65,0.95]

    進行劃分;分別為 0.75α-1b以及 0.85α-1b兩類,應(yīng)力譜為10級。

    2.3 分析轉(zhuǎn)向節(jié)使用壽命

    設(shè)定汽車轉(zhuǎn)向節(jié)抗拉強度為αb,屈服極限設(shè)定成αq,伸長率不小于7 %,疲勞極限為αp,轉(zhuǎn)向節(jié)載荷系數(shù)設(shè)定DL,質(zhì)量系數(shù)標(biāo)記Ds,以此計算轉(zhuǎn)向節(jié)的疲勞極限值以及強度估計值,結(jié)果如下式所示:

    式中:

    Uf—轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞系數(shù);

    Dr—可靠水平系數(shù);

    De—轉(zhuǎn)向節(jié)尺度;

    WE—等效應(yīng)力等級[10]。

    基于上述計算結(jié)果,對轉(zhuǎn)向節(jié)低載荷數(shù)據(jù)進行擬合處理,獲取轉(zhuǎn)向節(jié)強化載荷系數(shù)W,循環(huán)載荷值m疲勞強度比R,并以此計算轉(zhuǎn)向節(jié)載荷與疲勞強度擬合值,結(jié)果如下式所示:

    式中:

    Rm—轉(zhuǎn)向節(jié)載荷與疲勞強度擬合值。

    依據(jù)該計算結(jié)果建立轉(zhuǎn)向節(jié)最佳強化載荷下的疲勞強度-強化載荷曲線,如圖5所示。

    依據(jù)圖5可知,轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力譜強化區(qū)間迭代次數(shù)不高于最佳強化次數(shù)。設(shè)定轉(zhuǎn)向節(jié)載荷強化迭代值為im,載荷等級為i,從而調(diào)整轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞強度關(guān)系,過程如下式所示:

    圖5 轉(zhuǎn)向節(jié)最佳強化載荷下的疲勞強度-強化載荷曲線

    式中:

    Ri—調(diào)整后的轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞強度關(guān)系;

    Rj—等級數(shù)量[11]。

    調(diào)整后的轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力譜分級情況如表2所示。

    依據(jù)表2數(shù)據(jù)計算獲取轉(zhuǎn)向節(jié)載荷強化的疲勞強度增比,具體結(jié)果如表3所示。

    表2 轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力譜分級狀況表

    表3 轉(zhuǎn)向節(jié)載荷強化結(jié)果

    2.4 分析S-N曲線

    S-N曲線是分析汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效原因的重要因素之一。設(shè)定轉(zhuǎn)向節(jié)材料的S-N曲線為0Q,載荷修正后的曲線參數(shù)標(biāo)記1Q,通過平移處理獲取轉(zhuǎn)向節(jié)低載荷力學(xué)模型,如圖6所示。

    分析圖6可知,轉(zhuǎn)向節(jié)低載荷強化過程需要在相同應(yīng)力以及相同循環(huán)次數(shù)下進行,計算的應(yīng)力幅值關(guān)系如下式所示:

    圖6 轉(zhuǎn)向節(jié)低載荷力學(xué)模型

    式中:

    α-1,0—轉(zhuǎn)向節(jié)原材料的疲勞極限系數(shù);

    α-1,1—低載荷強化極限;

    N0—同等應(yīng)力水平下轉(zhuǎn)向節(jié)原始疲勞壽命;

    N1—強化后壽命;

    Nn—壽命極限。

    2.5 疲勞損傷估計

    一般情況下,汽車轉(zhuǎn)向節(jié)材料需要經(jīng)過多個環(huán)節(jié)的載荷強化[12]。經(jīng)由上式獲取轉(zhuǎn)向節(jié)強化后的疲勞極限值α-1,u以及疲勞壽命Nu,結(jié)果如下式所示:

    式中:

    Rl—轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞極限增比;

    u、i—強化作用等級。

    將汽車轉(zhuǎn)向節(jié)S-N的曲線表達形式設(shè)定lgα=ClgN+F,依據(jù)相關(guān)損傷準(zhǔn)則對轉(zhuǎn)向節(jié)應(yīng)力譜中的各級載荷損傷[13]進行計算,過程如下式所示:

    式中:

    gi—轉(zhuǎn)向節(jié)損傷載荷量;

    mj—循環(huán)次數(shù);

    Nj—疲勞壽命。計算結(jié)果分別如表4、表5所示。

    表4 無低載強化影響的轉(zhuǎn)向節(jié)損傷量計算結(jié)果

    表5 低載荷強化影響下轉(zhuǎn)向節(jié)損傷量計算結(jié)果

    使用線性累積損傷理論[14]對表4、表5獲取結(jié)果進行計算,過程如下式所示:

    式中:

    P—計算的總損傷參數(shù)。

    通過計算結(jié)果可知,在無強化載荷影響下,應(yīng)力譜譜塊損傷大致在P0= 0.105左右,而受低載荷強化影響,能夠?qū)⑥D(zhuǎn)向節(jié)疲勞極限值提升10.5 %左右,所以該應(yīng)力譜譜塊疲勞極限值大致在P1= 0.072左右,降低了將近0.033。

    當(dāng)汽車轉(zhuǎn)向節(jié)發(fā)生疲勞失效時,轉(zhuǎn)向節(jié)累積疲勞損傷約等于0.7,依據(jù)獲取的載荷強化效應(yīng)應(yīng)力譜塊疲勞損傷量,計算汽車轉(zhuǎn)向節(jié)的疲勞壽命。依據(jù)計算結(jié)果可知,依據(jù)低載荷效應(yīng)進行汽車轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效分析時,能夠?qū)⑥D(zhuǎn)向節(jié)的疲勞失效壽命提高將近40 %。

    3 結(jié)束語

    依據(jù)上述分析可以得出如下結(jié)論:在對汽車轉(zhuǎn)向節(jié)進行失效分析時,需要利用低載荷效應(yīng)輔助分析;首先通過云計算平臺采集汽車相關(guān)數(shù)據(jù),建立轉(zhuǎn)向節(jié)有限元模型;以該模型為基礎(chǔ)進行轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞壽命分析;最后基于分析結(jié)果準(zhǔn)確預(yù)測轉(zhuǎn)向節(jié)疲勞失效壽命,從而為轉(zhuǎn)向節(jié)產(chǎn)品開發(fā)帶來極大便利。

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