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    鋁合金空心錠內(nèi)孔拉裂漏鋁原因及防止措施

    2022-02-13 03:54:26杜新宇
    輕合金加工技術(shù) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:芯子芯棒鑄錠

    杜新宇

    (南陽(yáng)理工學(xué)院,河南 南陽(yáng) 473000)

    鋁合金空心錠熱頂鑄造俗稱(chēng)埋芯子鑄造,是由DC鑄造發(fā)展而來(lái)的多模高效鑄造技術(shù)。由于結(jié)晶器高度小,冷卻速度快,鑄錠致密度提高,沿鑄錠截面的化學(xué)成分更為均勻;同水平供流提高了金屬內(nèi)部的純潔度,更好地改善了空心鑄錠的表面質(zhì)量。據(jù)分析,空心錠內(nèi)孔偏析層深度減小到0.4 mm,外表面偏析層深度減小到0.7 mm,鑄錠表面無(wú)明顯成層,不經(jīng)車(chē)皮、鏜孔等機(jī)械加工就可以滿足熱擠壓無(wú)縫管對(duì)鑄錠毛坯的技術(shù)要求。

    在一些鋁加工企業(yè),熱頂鑄造空心錠時(shí)會(huì)發(fā)生內(nèi)孔漏鋁事故,漏鋁嚴(yán)重時(shí)甚至引起十分危險(xiǎn)的鋁液爆炸事故。多數(shù)人認(rèn)為漏鋁是員工鑄造水平差、操作失誤造成的;個(gè)別企業(yè)懷疑熱頂鑄造空心錠冷卻強(qiáng)度和鑄造速度的提高使鑄錠表面與心部溫差加大,鑄錠裂紋傾向性提高而引起內(nèi)孔漏鋁。為避免漏鋁,必須找到真正原因。

    1 空心錠內(nèi)孔拉裂漏鋁的原因

    為查明原因,對(duì)空心錠漏鋁部位進(jìn)行縱向切片檢查,觀察其內(nèi)孔表面組織。一般情況下,鑄錠內(nèi)孔先出現(xiàn)拉痕、拉裂甚至拉口,然后出現(xiàn)漏鋁,在鑄錠長(zhǎng)度方向上漏鋁部位無(wú)規(guī)律。但是也發(fā)現(xiàn)有的鑄錠內(nèi)孔切片表面沒(méi)有拉痕、拉裂缺陷卻產(chǎn)生突發(fā)性漏鋁的現(xiàn)象。多家企業(yè)調(diào)研后發(fā)現(xiàn),空心錠澆鑄下降至800 mm~1 500 mm時(shí)出現(xiàn)突發(fā)性拉裂、漏鋁,造成返水,漏出鋁液充填了鑄錠內(nèi)孔而變?yōu)閷?shí)心廢品。

    1.1 內(nèi)孔出現(xiàn)拉痕、拉裂是造成漏鋁的主要原因

    液穴的形狀和深度影響空心錠的成形和應(yīng)力。有研究證明,空心錠液穴的底部位于壁厚中間與內(nèi)表面之間,鑄錠外徑與孔徑之比越大,液穴底部越接近內(nèi)表面[1],也就是說(shuō)空心錠內(nèi)表面凝殼要薄于外表面凝殼。

    熱頂鑄造空心錠的結(jié)晶器及芯子工作帶較短,連續(xù)鑄造時(shí),在接近鑄錠內(nèi)表面的凝固前沿,冷卻水引發(fā)鑄錠內(nèi)壁部位提前凝固,鑄錠中心結(jié)晶時(shí)收縮受到外層阻礙產(chǎn)生的拉應(yīng)力較大時(shí),會(huì)使組織產(chǎn)生放射狀裂紋,未結(jié)晶的中心熔體會(huì)填充裂紋間隙而形成細(xì)小的枝晶,此時(shí)塑性較差,如果冷卻水量過(guò)大,鑄錠內(nèi)孔更接近芯棒,使鑄錠內(nèi)孔與芯棒接觸面積加大。芯子錐度較小時(shí),芯子妨礙鑄錠熱收縮,鑄錠內(nèi)孔壁在芯子下部工作帶的摩擦作用下,會(huì)將內(nèi)孔較薄的凝殼拉裂而漏鋁[2]。

    在結(jié)晶器錐度α與芯棒錐度β相等的情況下(如圖1所示),芯棒與鑄錠的接觸區(qū)高度應(yīng)該比結(jié)晶器與鑄錠的接觸區(qū)高度大得多,這也是空心錠往往產(chǎn)生內(nèi)孔漏鋁的原因。

    圖1 空心鑄錠熱頂鑄造機(jī)構(gòu)Fig.1 Hot-top casting mechanism for hollow ingot

    1.2 內(nèi)孔沒(méi)有拉痕、拉裂而突發(fā)性漏鋁的主要原因

    鑄錠內(nèi)孔沒(méi)有拉痕拉裂而出現(xiàn)突發(fā)性漏鋁很可能與其他物理原因產(chǎn)生的外力有關(guān)。通過(guò)對(duì)數(shù)家企業(yè)考察,發(fā)現(xiàn)這種情況多出現(xiàn)在鑄井溢流排水的企業(yè),而強(qiáng)制排水的企業(yè)很少出現(xiàn),由此可見(jiàn)漏鋁是鑄管內(nèi)的氣體壓力造成的。鑄管內(nèi)的氣體由空氣和噴水受熱后產(chǎn)生的水蒸氣混合組成,管內(nèi)氣壓本身就大于大氣壓。

    熱頂鑄造鋁合金鑄管內(nèi)水冷強(qiáng)度低,所以鑄錠內(nèi)孔凝殼簿比較脆弱。如果鑄井采用溢流排水,隨著鑄錠的不斷下降,鑄管內(nèi)的氣體被鑄井的存水不斷壓縮,管內(nèi)氣壓逐步升高,當(dāng)壓力達(dá)到一定值時(shí),沖破內(nèi)孔脆弱的凝殼而發(fā)生突發(fā)性漏鋁。

    2 影響內(nèi)孔拉裂、漏鋁的因素

    2.1 鑄造工裝的影響

    空心錠熱頂鑄造需要一個(gè)形成鑄錠內(nèi)孔的芯棒,芯棒內(nèi)腔通入冷卻水,入水管和芯棒上部封套隔熱保溫材料[3]。鑄造過(guò)程中隨著內(nèi)孔壁的凝固形成,溫度下降,收縮率增大,需要芯棒的幾何形狀與鑄錠凝固過(guò)程中內(nèi)孔壁的收縮相適應(yīng)。芯棒錐度β如果過(guò)小(如圖1所示),鑄造過(guò)程中很容易出現(xiàn)“抱芯子”情況,導(dǎo)致鑄錠內(nèi)孔拉裂、拉口。

    2.2 鑄造(凝固)參數(shù)的影響

    決定液穴形狀和深度的鑄造溫度、鑄造速度和冷卻速度等鑄造參數(shù)對(duì)空心錠的應(yīng)力和成形有很大影響。

    2.2.1 冷卻強(qiáng)度

    空心錠比實(shí)心錠多了一個(gè)芯子水,使鑄錠內(nèi)外表面同時(shí)冷卻,因此更要注重冷卻強(qiáng)度和均勻性。應(yīng)控制芯子的冷卻強(qiáng)度相對(duì)小一些,否則會(huì)因?yàn)閮?nèi)孔冷卻強(qiáng)度過(guò)大,鑄錠內(nèi)孔壁提前凝固,造成鑄錠內(nèi)壁收縮量過(guò)大而抱芯子,鑄錠內(nèi)壁凝殼拉裂[4]。但芯子水冷卻強(qiáng)度也不能太小,否則可能會(huì)燒壞芯子,還可能造成鋁合金粘接在芯子表面而撕裂內(nèi)壁凝殼[5]。

    2.2.2 冷卻均勻性

    冷卻均勻是鑄錠結(jié)晶溫度場(chǎng)均勻分布、各部位收縮一致的先決條件,空心錠冷卻均勻的要求大大地高于同樣規(guī)格的實(shí)心錠的。冷卻不均時(shí),各部分收縮速度和收縮量不一致,弱冷部位將出現(xiàn)局部溫度較高、曲率半徑很小的液穴區(qū)段,液穴局部壁薄,抵抗拉應(yīng)力的能力變差,熱應(yīng)力增大而引起裂紋傾向性提高[6]。實(shí)踐證明,空心鑄錠裂紋、開(kāi)裂多分布在內(nèi)孔表面水冷強(qiáng)度較弱的地方。

    2.2.3 鑄造溫度

    空心錠多為合金化程度高、結(jié)晶溫度區(qū)間大、鑄造性能差的硬鋁和超硬鋁合金,為保證鑄造過(guò)程中熔體的良好流動(dòng)和補(bǔ)縮性能,減少氣孔、疏松、冷隔和裂紋缺陷的產(chǎn)生,有利于排除氣體和夾雜物,宜采用相對(duì)較高的鑄造溫度[5]。但在冷卻條件一定的前提下,鑄造溫度提高,液穴加深,空心鑄錠的鋁液注入處更容易形成尖形液穴,液穴壁變薄,鑄錠二次水冷使收縮應(yīng)力增大,產(chǎn)生熱裂紋的概率增大[6]。

    2.2.4 鑄造速度

    鑄造速度直接影響鑄錠的結(jié)晶速度、液穴深度和過(guò)渡帶的寬度。鑄造速度越快,液穴越深,空心錠壁厚中心的熔體凝固收縮時(shí)受周邊已凝固金屬阻礙,在鑄錠內(nèi)層形成的拉應(yīng)力就越大,鑄錠產(chǎn)生壁厚中心裂紋的傾向就會(huì)越大,當(dāng)拉應(yīng)力超過(guò)當(dāng)時(shí)溫度下金屬的強(qiáng)度時(shí),導(dǎo)致鑄錠壁厚中心產(chǎn)生裂紋。但鑄造速度過(guò)低,鑄錠表面易形成冷隔,增大了橫向裂紋的傾向,嚴(yán)重時(shí)引起冷裂。

    2.2.5 合金成分

    鑄錠凝固過(guò)程中的收縮量也與合金成分相關(guān),尤其是高合金化鋁合金,結(jié)晶溫度范圍寬,固-液區(qū)塑性低,加之合金中的強(qiáng)化相種類(lèi)較多,因此合金熔體流動(dòng)性差,降低合金的鑄造性能,易產(chǎn)生裂紋缺陷[5-6]。

    3 防止內(nèi)孔拉裂漏鋁的措施

    3.1 改進(jìn)鑄造工裝

    鑄造速度、冷卻水溫度等鑄造參數(shù)會(huì)引起沿鑄錠高度方向上凝固條件的改變。芯棒的幾何形狀采用錐形,錐度大小和鑄錠高度方向凝固率有關(guān),實(shí)際生產(chǎn)中難以準(zhǔn)確確定鑄錠內(nèi)孔收縮與鑄錠高度方向凝固率的對(duì)應(yīng)關(guān)系,所以錐度不能太小,否則容易被下降且不斷收縮的鑄錠內(nèi)孔摩擦粘附,造成內(nèi)孔壁撕裂而漏鋁。對(duì)于塑性差、裂紋敏感性強(qiáng)的合金,也可以將芯棒加成雙錐度,上部2°~6°、下部4°~10°,其目的是保證鑄錠上部?jī)?nèi)孔表面的凝固部分與芯棒接觸面最大,隨著收縮進(jìn)一步增強(qiáng)而消除鑄錠與芯棒的粘附與摩擦[1]。

    正確地選擇結(jié)晶器、芯棒高度。鑄錠規(guī)格大,要適當(dāng)增加芯棒高度。為保證空心錠內(nèi)表面質(zhì)量和均勻的壁厚,芯棒表面粗糙度Ra應(yīng)不低于0.8 μm,安裝前用細(xì)砂紙除銹,避免碰傷和劃痕;設(shè)計(jì)及安裝時(shí)要保證芯棒、芯子支架、熱頂熱帽及結(jié)晶底座的同心度,并確保芯棒安裝穩(wěn)定可靠[5-6]。

    另外,芯子石墨部分及保溫套之間配合要緊密,不能存在細(xì)小縫隙,否則極易夾鋁而導(dǎo)致先期凝固引起的拉裂。保證結(jié)晶器與熱帽之間過(guò)渡圓滑并留有配合縫隙,避免二者之間存在直角。

    3.2 調(diào)整冷卻強(qiáng)度

    一般情況下,冷卻水壓是反映鑄造冷卻水用量的標(biāo)志,芯子水壓應(yīng)在0.02 MPa左右,不要調(diào)得太高,調(diào)試時(shí)以冷卻水稍微有打手的感覺(jué)即可;通常也通過(guò)適當(dāng)降低芯子給水水位等工藝措施來(lái)降低鑄錠內(nèi)表面脫模前的線收縮值,從而降低產(chǎn)生熱裂紋的傾向[2]。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際,制定水壓與水溫對(duì)應(yīng)表,水溫較低時(shí)采用下限水壓,水溫較高時(shí)采用上限水壓。鑄造過(guò)程中,要觀察鑄錠凝固收縮線,控制其在離內(nèi)孔壁1/3壁厚處[4]。

    3.3 保證冷卻均勻

    設(shè)計(jì)出水孔角度、出水孔尺寸和間距均勻分布的鑄錠成形工具是保證冷卻均勻的關(guān)鍵,一般情況下,芯子噴水角設(shè)計(jì)為小于30°,結(jié)晶器噴水角設(shè)計(jì)為20°~25°之間,保證內(nèi)表面冷卻帶比外表面冷卻帶提高20 mm~50 mm[4];充分考慮結(jié)晶器的位置與冷卻水的匹配;避免芯桿安裝偏斜,鑄造前認(rèn)真檢查和清理芯子的冷卻水道,保證水流通暢[6]。

    3.4 選擇合適的鑄造溫度

    為了保證熔體沿鑄錠截面的流動(dòng)性,減少氣孔、疏松和夾渣缺陷增加過(guò)冷帶寬度,改善鑄錠的組織性能,熔體的溫度應(yīng)該比鑄造同樣直徑的實(shí)心錠的高5 ℃~10 ℃[1,6]。

    3.5 確定最佳鑄造速度

    由于熱頂鑄造的有效結(jié)晶區(qū)較窄,結(jié)晶速度快,可以通過(guò)提高鑄造速度來(lái)適應(yīng)熱頂鑄造比較窄的有效結(jié)晶區(qū)。但由于高合金化鋁合金的鑄造性差、裂紋傾向大,故不能選用過(guò)高的鑄造速度[6]。實(shí)際生產(chǎn)中,根據(jù)結(jié)晶器二次冷卻水的噴水角度和水溫,通過(guò)試驗(yàn)確定鑄造速度的最佳參數(shù)。

    3.6 控制合金成分

    在滿足使用性能的前提下,盡量提高合金抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度,降低裂紋敏感性。如Al-Zn-Mg-Cu系合金中Fe,Si屬雜質(zhì)元素,對(duì)合金的熱脆性有明顯的影響[6],增加合金的熱裂傾向[1]。隨著Si、Fe含量的增加,在晶界和枝晶界生成的低熔點(diǎn)共晶體增多,當(dāng)w(Si)>w(Fe)時(shí),可生成硬而脆的金屬間化合物如AlFeSi相和其他多元相,可降低合金的強(qiáng)度、韌性和伸長(zhǎng)率。合金的成分必須嚴(yán)格加以控制,生產(chǎn)中通??刂苭(Si)≤0.2%、w(Fe)≤0.45%,并使w(Fe)-w(Si)>0.05%[1,3]。為防止拉裂,其他合金元素的調(diào)整應(yīng)以提高合金塑性和抗拉強(qiáng)度為要。

    3.7 提高熔體質(zhì)量與操作水平

    為了獲得優(yōu)質(zhì)的高合金化空心鑄錠,還必須注意熔體質(zhì)量與操作工藝。保證熔體的清潔度,防止熔體過(guò)熱和爐內(nèi)停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng),徹底除氣除渣,進(jìn)行必要的變質(zhì)處理等。對(duì)硬鋁、超硬鋁合金,鑄造開(kāi)頭要采用鋪底工藝,放流均勻,控制液面平穩(wěn),及時(shí)清理浮渣,防止產(chǎn)生冷隔、夾渣等引起的鑄錠裂紋和開(kāi)裂[5-6]。

    3.8 降低鑄管內(nèi)氣壓

    鑄錠內(nèi)孔沒(méi)有拉痕、拉裂而突發(fā)性漏鋁的現(xiàn)象主要是鑄管內(nèi)氣體被井水壓縮造成的,因此一切降低鑄管內(nèi)氣體壓力的措施,均可消除內(nèi)孔出現(xiàn)突發(fā)性漏鋁的現(xiàn)象。將鑄井內(nèi)溢流排水改為強(qiáng)制排水,使鑄井內(nèi)存水越少越好,這樣對(duì)鑄管內(nèi)的氣體形成不了較大的壓力;對(duì)空心錠熱頂鑄造工具進(jìn)行改造,設(shè)計(jì)安裝排氣裝置(如圖2所示),消除因氣體被壓縮而產(chǎn)生的外力。排氣裝置對(duì)鑄井溢流排水、強(qiáng)制排水均可適用。經(jīng)多家企業(yè)試驗(yàn),這種排氣裝置可有效解決規(guī)律性突發(fā)性漏鋁的問(wèn)題。需要注意的是,排氣裝置排出的氣體包含水蒸氣和水,具有一定的溫度,所以出口連接的管道必須耐溫(最好采用紫銅管),避免燙壞。而且排氣管出口應(yīng)遠(yuǎn)離鑄錠液面,或?qū)⒊隹诎卜旁阼T井的上方無(wú)水處,使管道暢通,避免堵塞。

    圖2 加裝排氣裝置的結(jié)晶器Fig.2 Mold with an exhaust device

    4 結(jié) 論

    1)熱頂鑄造空心錠內(nèi)孔冷卻強(qiáng)度過(guò)大、芯子錐度偏小時(shí),鑄錠內(nèi)孔壁與芯子下部工作帶摩擦嚴(yán)重,會(huì)將內(nèi)孔較薄的凝殼拉裂造成漏鋁。芯子錐度不合理是造成內(nèi)孔漏鋁的重要原因之一,因此要確保芯棒、芯子支架、熱頂熱帽及結(jié)晶底座的同心度,芯棒表面要光滑,與熱帽連接處避免直角。合理控制鑄造溫度、鑄造速度、冷卻強(qiáng)度與均勻性、合金成分等可防止因內(nèi)孔凝殼拉裂造成的漏鋁。

    2)鑄井溢流排水時(shí),鑄管內(nèi)氣體被鑄井的存水不斷壓縮,管內(nèi)氣壓逐步升高,氣壓會(huì)沖破內(nèi)孔凝殼而突發(fā)性漏鋁。對(duì)空心錠熱頂鑄造工具進(jìn)行改造,設(shè)計(jì)安裝排氣裝置,消除因氣體被壓縮而產(chǎn)生的外力,是解決無(wú)論溢流或強(qiáng)制排水冷卻時(shí)突發(fā)性漏鋁的有效措施。

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