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    大型發(fā)酵罐內(nèi)流場模擬及局部改善

    2022-02-04 08:56:22于洪杰錢才富
    化工機械 2022年6期
    關(guān)鍵詞:含率發(fā)酵罐圓盤

    張 博 于洪杰 錢才富

    (北京化工大學機電工程學院)

    發(fā)酵罐是谷氨酸生產(chǎn)的關(guān)鍵設(shè)備,在谷氨酸發(fā)酵的過程中,通風必須適度,通風過大會導致菌體生長緩慢,過小則會導致產(chǎn)物由谷氨酸變?yōu)槿樗?,所以對發(fā)酵過程中氧氣含量在整體和局部的控制顯得尤為重要[1]。 發(fā)酵罐是典型的攪拌反應(yīng)設(shè)備,大型化是其發(fā)展趨勢[2],同時,提高攪拌反應(yīng)設(shè)備的攪拌性能一直是學者和工程技術(shù)人員的重點研究內(nèi)容之一。 張林進等采用計算流體力學技術(shù)對某鋼鐵廠煙氣脫硫吸收塔底部漿液池的側(cè)進式攪拌流場進行了數(shù)值模擬,研究了攪拌轉(zhuǎn)速、攪拌槳安裝角度等因素對三維流場的影響規(guī)律[3]。張慶文等采用CFD數(shù)值模擬對600 m3檸檬酸發(fā)酵罐攪拌系統(tǒng)設(shè)計方案進行了分析,結(jié)合檸檬酸發(fā)酵工藝,綜合考慮攪拌軸功率、流型、傳質(zhì)混合能力,提出兩種設(shè)計方案并進行數(shù)值模擬和傳質(zhì)混合能力分析,通過對比確定最優(yōu)方案[4]。洪厚勝等針對300 m3的L-賴氨酸發(fā)酵罐攪拌器不能滿足發(fā)酵工藝傳質(zhì)混合要求的實際情況,提出改造方案, 并采用CFD軟件對改造前后攪拌效果進行了數(shù)值模擬,結(jié)果顯示改造后的攪拌器強化了混合效果,改善了氣液傳質(zhì);改造后經(jīng)過46批發(fā)酵實驗,L-賴氨酸的糖酸轉(zhuǎn)化率相比改造前提高了2%,且產(chǎn)量更穩(wěn)定,最后提出了攪拌器繼續(xù)改造的方向[5]。

    筆者就某大型三攪拌槳發(fā)酵罐流場進行模擬和分析, 針對存在的局部氣含率較低的問題,對發(fā)酵罐結(jié)構(gòu)進行了改進。

    1 發(fā)酵罐有限元分析模型及操作條件

    1.1 發(fā)酵罐結(jié)構(gòu)

    發(fā)酵罐(圖1)主要由擋板、換熱盤管、環(huán)形氣體分布器、攪拌器及罐體等組成。 對結(jié)構(gòu)進行簡化后創(chuàng)建流體域,得到分析模型如圖2所示,坐標原點位于底部中心處, 攪拌器幾何模型如圖3所示。

    圖1 發(fā)酵罐幾何結(jié)構(gòu)

    圖2 流體域模型

    發(fā)酵罐主要結(jié)構(gòu)參數(shù)如下:

    發(fā)酵罐內(nèi)徑 7.8 m

    擋板個數(shù) 3個

    盤管組數(shù) 6組

    裝液高度 11.11 m

    氣體分布器圈數(shù) 5圈

    氣體分布器安裝高度 1.37 m

    底層槳安裝高度 1.82 m

    槳直徑 3.3 m

    斜葉槳槳葉角度 45°

    斜葉槳切面尺寸 12.5 mm×179 mm半圓管槳葉切面半徑 100 mm

    槳間距 3.8 m

    通氣孔數(shù)量 80個

    通氣孔直徑 10 mm

    1.2 操作條件

    流場模擬時所用物料及其性能參數(shù)見表1。操作條件為:通氣量0.022 6 kg/m3(表觀氣速0.7 m/s),攪拌轉(zhuǎn)速58.45 r/min。

    表1 物料及其性能參數(shù)

    2 CFD數(shù)值模型和模擬方法

    2.1 數(shù)值模擬方法

    Fluent是基于有限體積法計算的, 有限體積法是在計算區(qū)域劃分網(wǎng)格,使得每個網(wǎng)格周圍有一個互不重復的控制體積,將待求解的微分方程對每個控制體積積分得到離散方程。 有限體積法在網(wǎng)格比較粗的情況下也可以積分守恒。

    2.2 控制方程

    流體流動受物理守恒定律支配,每個守恒定律都有其守恒方式,盡管這些方程中因變量各不相同,但均反映了單位時間、單位體積內(nèi)物理量的守恒性質(zhì)。 如果用φ表示各通用變量,則各控制方程可以表示為以下通用形式:

    其展開式為:

    2.3 攪拌槳區(qū)域處理方法

    如何更好地模擬攪拌槳和周圍流體的相互作用是攪拌設(shè)備的流場模擬困難之一,筆者只考察穩(wěn)定流場,故選多重參考系法(MRF)來進行處理。 將計算域分成包圍槳葉的附近區(qū)域和攪拌槳之外的區(qū)域, 前者選用旋轉(zhuǎn)坐標系作為參考系,轉(zhuǎn)速與攪拌軸的轉(zhuǎn)速相同;而后者則使用靜止坐標系,通過交界面(網(wǎng)格進行共節(jié)點處理)上的絕對速度轉(zhuǎn)化來實現(xiàn)兩個區(qū)域的速度匹配。

    2.4 網(wǎng)格劃分及質(zhì)量檢查

    應(yīng)用ANSYS Fluent Meshing對發(fā)酵罐流體計算模型進行網(wǎng)格劃分, 各壁面處采用多面體網(wǎng)格,其余區(qū)域過渡為六面體網(wǎng)格,這是該軟件特有的基于“馬賽克”技術(shù)的Poly-Hexcore網(wǎng)格技術(shù),全局避免了四面體網(wǎng)格的使用,可以有效減少網(wǎng)格數(shù)量,同時可降低偽擴散帶來的影響。 為了使仿真結(jié)果更加精確,對攪拌槳和氣體分布器附近進行了網(wǎng)格加密處理[6],并對攪拌槳和攪拌軸壁面設(shè)置了膨脹層, 這樣可以得到更加準確的扭矩。 最終網(wǎng)格總數(shù)約914萬個,網(wǎng)格最小正交質(zhì)量大于0.2,最大扭曲率小于0.8,網(wǎng)格模型如圖4所示。

    圖4 發(fā)酵罐流體計算網(wǎng)格模型

    2.5 邊界條件和初始計算條件

    在Fluent中設(shè)置氣體分布器上進氣口為速度入口(Velocity inlet),入口速度設(shè)置為0.7 m/s;出氣口設(shè)置為Degassing脫氣邊界,只允許氣體從此溢出;應(yīng)用MRF法不必考慮攪拌軸和攪拌槳的壁面類型,故其余壁面均設(shè)置為Wall;攪拌區(qū)域(3個攪拌槳所在區(qū)域)轉(zhuǎn)速設(shè)置為58.45 r/min;罐內(nèi)溫度變化和壓力變化不大,不考慮這兩種因素對結(jié)果的影響,故不予設(shè)置。 選擇標準k-ε湍流模型[7]進行模擬,兩相流模型選擇Euler-Euler模型[8],設(shè)置氧氣為第2項, 直徑設(shè)置為1.5 mm, 氣液相間Drag模型采用grace模型,并且設(shè)置表面張力系數(shù)為0.073。 求 解 采 用Coupled 算 法, 勾 選Pseudo Transient選項,各項殘差收斂標準設(shè)為10-6,最后初始化流場進行穩(wěn)態(tài)求解。

    3 模擬結(jié)果及討論

    模擬穩(wěn)態(tài)流場時主要關(guān)注的是發(fā)酵罐內(nèi)的速度矢量場、速度場和氣液兩相分布[9~11]。

    3.1 發(fā)酵罐內(nèi)流場分布

    圖5a~c分別為上、中、下3層攪拌槳附近橫截面(z=7.44 m、z=5.62 m、z=1.82 m)的速度矢量圖,可以看出, 流體以攪拌槳轉(zhuǎn)動方向回轉(zhuǎn)流動,從而使得整個發(fā)酵罐內(nèi)流體在罐中心處充分混合,獲得了良好的物質(zhì)傳遞效果,利于菌種進行持續(xù)的生物化學反應(yīng)。 圖5d、e為相互垂直縱截面(x=0 m、y=0 m)速度矢量圖,可以看出,上面兩層攪拌槳產(chǎn)生軸向流使流體沿軸向向下運動,最下層攪拌槳產(chǎn)生徑向流使得流體徑向擴散,這樣中心流體速度方向向下, 下層流體向四周運動,罐壁附近流體向上運動,產(chǎn)生的流動迅速填充到離開的流體區(qū)域,離開的流體又立刻參與到下一個區(qū)域,從而整體形成一個流動循環(huán)。

    圖5 不同截面速度矢量圖

    圖6a~c分別為上、中、下3層攪拌槳附近橫截面的速度分布圖,可以看出,速度周期對稱分布,攪拌槳端的速度最大。 圖6d、e為相互垂直縱截面速度分布圖,可以看出,速度場對稱分布,攪拌槳下側(cè)的速度最大, 軸中間和下端位置處速度較小,流體每經(jīng)過一次攪拌槳,速度就被提高一次。

    圖6 不同截面速度分布圖

    3.2 發(fā)酵罐內(nèi)氣液兩相分布

    圖7a~c分別為上、中、下3層攪拌槳附近橫截面的氣體分布圖,可以看出,攪拌槳轉(zhuǎn)動過程中,槳的尾部產(chǎn)生了氣體分布率相對較高的現(xiàn)象,這種現(xiàn)象是產(chǎn)生了輕微的氣穴[12];同時圖7b中靠近軸的位置氣含率較高,這是由于氣體通過攪拌軸壁上浮導致的。 圖7d、e分別為相互垂直縱截面氣體分布圖,可以看出,氣體分布比較均勻,特別是攪拌槳之間的氣體分布,但是發(fā)酵罐底端區(qū)域的氣含率比較低,這是由于徑流攪拌槳產(chǎn)生的徑向流將氧氣帶到槳的四周導致的,并且由于浮力的作用,氧氣大多沿著各壁面向上運動;半圓管圓盤渦輪攪拌槳上方的氣含率比較低,這是因為圓盤阻礙了附近的軸向流動,使得含有氣體的發(fā)酵液不能流到這個區(qū)域內(nèi),為氣體“死區(qū)”;最上層攪拌槳附近的氣含率較低是整體的流動狀態(tài)決定的,可以通過一定的方法改善;盤管下端和氣體分布器附近的氣含率較高,這是由于氣體還未來得及在發(fā)酵液中擴散導致的,是比較正常的現(xiàn)象。

    圖7 不同截面氣體分布圖

    3.3 攪拌功率計算

    攪拌功率是評價和設(shè)計攪拌設(shè)備的重要指標之一[13],它不但反映能量消耗,還決定著所需電動機的選型以及攪拌軸的設(shè)計。 通過數(shù)值模擬求解得到的攪拌功率可由下式求出:

    近年,公司不斷擴大產(chǎn)能布局,先后在華北、華東、西北等區(qū)域擴建了生產(chǎn)基地,目前產(chǎn)能在國內(nèi)企業(yè)中位居前列。公司銷售服務(wù)網(wǎng)絡(luò)不斷完善,銷售布局涵蓋全國所有省市。公司受邀參與的全國性省市級專題學術(shù)講座近100場,為行業(yè)健康有序發(fā)展作出了積極貢獻?!吧鷳B(tài)格網(wǎng)結(jié)構(gòu)”工程技術(shù)及產(chǎn)品在全國近千項工程中應(yīng)用,取得了良好的社會效益和經(jīng)濟效益。

    式中 M——扭矩,N·m;

    N——攪拌轉(zhuǎn)速,r/min;

    P——功率,W;

    ω——角速度,rad/s。

    從Fluent中提取出扭矩M=118981.16 N·m,通過計算得到P=728.268 kW。

    4 結(jié)構(gòu)改進及討論

    氣含率分布是氣液攪拌反應(yīng)設(shè)備設(shè)計和優(yōu)化的重要指標,不僅可以反映體系內(nèi)氣液分散的狀況,還影響著氣液傳遞的速率,因此在工程實際上往往通過改進攪拌器結(jié)構(gòu)來改善氣含率分布。 本節(jié)針對原設(shè)計發(fā)酵罐流場中局部區(qū)域氣含率較低的問題進行結(jié)構(gòu)改進。

    4.1 改進底層槳結(jié)構(gòu)

    針對底層槳圓盤上方氣含率低的問題,采用底層槳圓盤開孔結(jié)構(gòu),如圖8所示。 通過計算得到改進后的氣體分布和流場分布如圖9所示。在底層槳附近沿軸向取路徑, 提取路徑上氣含率沿發(fā)酵液深度方向的數(shù)值變化,如圖10所示。結(jié)合改進前后的氣體分布可以看出, 圓盤開孔后圓盤上方的氣含率明顯提高,氣體“死區(qū)”消失。 圖11對比了結(jié)構(gòu)改進前后的速度矢量,可以看出, 底層槳圓盤的局部改進未對整體流型產(chǎn)生影響。

    圖8 底層槳改進結(jié)構(gòu)

    圖9 縱截面y=0 m氣體分布對比

    圖10 路徑上氣含率隨發(fā)酵液深度變化曲線

    圖11 改進前后縱截面y=0 m速度矢量分布對比

    4.2 改進上層槳尺寸

    最上層槳附近氣含率低是由于攪拌槳的存在,但攪拌槳是完成攪拌所必需的,不過可以改變攪拌槳的大小,從而改善攪拌效果。為此改變最上層槳的直徑,分析攪拌效果。 設(shè)Dtop為上層槳的直徑,T為發(fā)酵罐內(nèi)徑,分析Dtop/T=4.1÷7.8=0.526、Dtop/T=3.3÷7.8=0.423、Dtop/T=2.5÷7.8=0.321 這3 種情況下的氣體分布和速度矢量分布。如圖12所示,在上層槳附近取3條路徑,提取3條路徑上氣含率沿發(fā)酵液深度方向的數(shù)值變化,結(jié)果如圖13所示,結(jié)合圖12可以看出減小上層槳的直徑有助于提升附近的氣含率。 從圖14中可以看出,增大槳的直徑會增強附近的漩渦,從而減弱整體的循環(huán)流, 而減小槳的直徑則會增強中心流體的軸向流動, 這也使得底層攪拌槳周圍的流體更加快速地被軸向來的流體所補充。

    圖12 縱截面y=0 m氣體分布對比

    圖13 路徑上氣含率隨發(fā)酵液深度變化曲線

    圖14 縱截面y=0 m速度矢量分布對比

    4.3 底部設(shè)置擋板

    針對發(fā)酵罐底部氣含率低的問題, 在底部設(shè)置一定傾斜角度的擋板, 筆者設(shè)置擋板與下封頭表面夾角為45°,同時與封頭內(nèi)表面保留一定的間隙,以免形成較大的死區(qū),如圖15所示,通過改變底部流場,改善氧氣在底部的分布。 如圖16所示,在底部擋板處分別作橫截面A、B,提取兩個截面上氧氣的平均體積分數(shù),分別為0.001 30和0.000 91,結(jié)合改進前后的縱截面氣體分布(圖16)以及底部擋板處橫截面氣體分布(圖17)可以看出, 放置擋板后底部氣含率明顯提高。 圖18對比了改進前后的速度矢量,可以看出,放置擋板后底部流場發(fā)生了明顯的變化,產(chǎn)生了較為顯著的軸向流和漩渦,增強了湍動。

    圖15 擋板結(jié)構(gòu)和安裝位置

    圖16 縱截面y=0 m氣體分布對比

    圖17 橫截面A、B氣體分布對比

    圖18 縱截面y=0 m速度矢量分布對比

    4.4 功率對比

    原始方案及改進方案的攪拌功率對比見表2,可以看出,在底層槳的圓盤上開孔對攪拌功率幾乎沒有影響;減小上層槳的直徑可以降低攪拌功率,增大反之;在底部設(shè)置擋板對功率的影響也可忽略。

    表2 攪拌功率

    5 結(jié)論

    5.1 模擬得到了發(fā)酵罐內(nèi)流體流型、速度場和氣含率分布,揭示了各攪拌槳的作用以及其本身結(jié)構(gòu)對流場和氣含率分布的影響。

    5.2 原設(shè)計發(fā)酵罐內(nèi)流體循環(huán)流動和氧氣分布都比較均勻,但底層槳圓盤上側(cè)、上層槳附近和發(fā)酵罐底部存在氣含率低的問題。

    5.3 對發(fā)酵罐局部結(jié)構(gòu)進行了改進,發(fā)現(xiàn)在底層槳圓盤上開孔有利于消除圓盤上側(cè)的氣體 “死區(qū)”, 適當減小上層槳的直徑可以提高上層槳附近的氣含率,在底部設(shè)置一定傾斜角度的擋板可以提高發(fā)酵罐底部的氣含率。

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