300MW機(jī)組沖轉(zhuǎn)過程振動(dòng)故障分析及處理

曹 波 羅建科

（1.華能新疆吉木薩爾發(fā)電有限公司，新疆 吉木薩爾 831799；2.陜西君創(chuàng)智盈能源科技有限公司，陜西 西安 710000）

0 前言

某電廠汽輪機(jī)是上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的亞臨界、單軸、雙缸雙排汽且能一次中間再熱的直接空冷凝汽式汽輪機(jī)。汽輪機(jī)由1個(gè)高中壓合缸和1個(gè)雙流低壓缸組成，高壓缸為雙層缸，中壓缸為單層缸，低壓缸分為內(nèi)、外缸。汽輪機(jī)高壓缸第一級(jí)為調(diào)節(jié)級(jí)，葉片為反動(dòng)式葉片；中壓缸葉片為反動(dòng)式葉片；低壓缸采用雙流反動(dòng)式壓力級(jí)，蒸汽從低壓缸中部進(jìn)入，分別流向兩端排汽口，再進(jìn)入排汽裝置。汽輪發(fā)電機(jī)組由汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子剛性連接組成，高中壓缸為雙支撐，低壓缸為雙支撐，發(fā)電機(jī)和勵(lì)磁機(jī)共用3個(gè)支撐軸承，勵(lì)磁機(jī)為單支撐。高中壓缸轉(zhuǎn)子前后軸承為可傾瓦式，低壓缸轉(zhuǎn)子前后軸承亦采用可傾瓦式，其余各瓦均為橢圓式瓦。每個(gè)軸承頂部及兩側(cè)設(shè)置軸承、軸頸振動(dòng)測(cè)量裝置。該廠1號(hào)汽輪機(jī)自投產(chǎn)以來，1、2瓦振動(dòng)一直偏大。為更好地解決該機(jī)組的振動(dòng)問題，利用停機(jī)間隔進(jìn)行振動(dòng)監(jiān)測(cè)試驗(yàn)，搜集振動(dòng)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)特點(diǎn)，從而更好地解決振動(dòng)故障。

1 振動(dòng)監(jiān)測(cè)

設(shè)備在不同運(yùn)行階段和狀態(tài)下所表現(xiàn)出的某些振動(dòng)特征是診斷振動(dòng)故障原因、發(fā)現(xiàn)振動(dòng)問題的有效手段。該文的監(jiān)測(cè)利用電廠自帶的旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動(dòng)監(jiān)測(cè)管理系統(tǒng)，結(jié)合工作人員就地采集振動(dòng)數(shù)據(jù)，通過遠(yuǎn)程監(jiān)測(cè)與就地監(jiān)測(cè)相結(jié)合的方法，尋找振動(dòng)信號(hào)的基本特征，從而發(fā)現(xiàn)振動(dòng)故障的特征。

1.1 啟動(dòng)過程的監(jiān)測(cè)

1.1.1 低轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)情況

低轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)監(jiān)測(cè)是指汽機(jī)轉(zhuǎn)速低于500r/min時(shí)的振動(dòng)監(jiān)測(cè)。此時(shí)設(shè)備的轉(zhuǎn)速較小，振動(dòng)數(shù)據(jù)實(shí)質(zhì)上是表示軸系中心線偏離軸線的程度。1號(hào)軸承軸頸中心軌跡顯示有一定的偏移量，大致偏向1x振動(dòng)探頭位置，如圖1所示。測(cè)量低轉(zhuǎn)速下1x方向振動(dòng)可知，高壓缸轉(zhuǎn)軸偏心程度較小，在低轉(zhuǎn)速下保持在11μm~12μm，如圖2所示，該偏離程度小于允許振動(dòng)位移（125μm）的25%，偏心程度優(yōu)良，基本可以排除轉(zhuǎn)子偏心導(dǎo)致1瓦振動(dòng)的情況。

圖1 軸心軌跡變化情況

圖2 低轉(zhuǎn)速下振動(dòng)情況

1.1.2 臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的振動(dòng)情況

汽輪發(fā)電機(jī)組工作轉(zhuǎn)速在二階與三階臨界轉(zhuǎn)速之間。因此二階臨界轉(zhuǎn)速振動(dòng)值的大小對(duì)機(jī)組能否正常沖轉(zhuǎn)有直接影響。圖3為啟動(dòng)過程二階臨界轉(zhuǎn)速振動(dòng)位移變化情況。由圖3可知，當(dāng)轉(zhuǎn)速在1700r/min附近時(shí)，振動(dòng)明顯增加，1瓦軸振x向、y向均達(dá)到跳機(jī)值，相位發(fā)生了近180°的反轉(zhuǎn)，如圖4所示。振幅值顯示，機(jī)組在過臨界過程振動(dòng)異常，相位變化滿足過臨界時(shí)的振動(dòng)規(guī)律。

圖3 沖轉(zhuǎn)過程振動(dòng)情況

圖4 沖轉(zhuǎn)過程相位變化情況

1.2 定速后的監(jiān)測(cè)

有些故障在轉(zhuǎn)速穩(wěn)定后也可以反映出來，例如動(dòng)靜摩擦故障的特點(diǎn)是振動(dòng)不穩(wěn)定波動(dòng)。該廠2200r/min為暖機(jī)轉(zhuǎn)速，在暖機(jī)過程中發(fā)現(xiàn)，4瓦振動(dòng)有緩慢增加的趨勢(shì)，相位基本保持穩(wěn)定。暖機(jī)過程說明機(jī)組存在一定的摩擦問題，以4瓦振動(dòng)不斷增大的形式表現(xiàn)出來。

1.3 帶負(fù)荷監(jiān)測(cè)

負(fù)荷階段主要考察負(fù)荷變動(dòng)過程中機(jī)組振動(dòng)的平穩(wěn)程度，例如聯(lián)軸器傳遞扭矩不均勻、汽流激振等。

該機(jī)組不同負(fù)荷段的振動(dòng)情況見表1。穩(wěn)態(tài)工況下1號(hào)機(jī)組動(dòng)平衡試驗(yàn)前150MW和260MW穩(wěn)定工況下的振動(dòng)數(shù)據(jù)顯示，在負(fù)荷從150MW升至260MW的過程中，氣流激振力不斷增大，但1、2瓦軸振穩(wěn)定且變化較小，均在優(yōu)良范圍內(nèi)。如果聯(lián)軸器不對(duì)中產(chǎn)生不均勻的扭矩，就會(huì)產(chǎn)生一個(gè)較為明顯的2倍頻振動(dòng)，但振動(dòng)數(shù)據(jù)顯示振動(dòng)相位角穩(wěn)定，振動(dòng)頻譜分析以1倍頻為主，由此可以判斷聯(lián)軸器扭矩傳遞均勻。因此負(fù)荷變化對(duì)1、2瓦振動(dòng)的影響較小。

表1 1號(hào)機(jī)組動(dòng)平衡前振動(dòng)列表

1.4 停機(jī)過程監(jiān)測(cè)

啟動(dòng)過程為了通過臨界轉(zhuǎn)速一般要設(shè)置較高的升速率。這使振動(dòng)與轉(zhuǎn)速的關(guān)系曲線變化較快，振動(dòng)變化率較大，而停機(jī)惰走過程是自然降速，振動(dòng)與轉(zhuǎn)速曲線是連續(xù)的，更有利于分析機(jī)組的振動(dòng)問題。

該監(jiān)測(cè)停機(jī)過程振動(dòng)曲線如圖5所示。當(dāng)1瓦x、y向經(jīng)過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，振動(dòng)位移值約361μm。對(duì)比啟動(dòng)過程的臨界轉(zhuǎn)速振動(dòng)，由于停機(jī)時(shí)的臨界轉(zhuǎn)速振動(dòng)較大，對(duì)機(jī)組危害性更強(qiáng)，因此降低該振動(dòng)作為后期振動(dòng)處理的目標(biāo)。

圖5 停機(jī)過程振動(dòng)情況

2 機(jī)組動(dòng)平衡試驗(yàn)

2.1 啟停機(jī)過程振動(dòng)情況描述

通過振動(dòng)監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)，1瓦軸振動(dòng)變化情況有以下4個(gè)特點(diǎn)：1） 低轉(zhuǎn)速下振動(dòng)值較小，在10μm上下波動(dòng)，通過軸心軌跡及振動(dòng)變化趨勢(shì)可知，機(jī)組1號(hào)軸承處轉(zhuǎn)軸偏心正常，不是引起機(jī)組軸瓦振動(dòng)的原因。2） 在臨界轉(zhuǎn)速附近，1瓦軸振接近260μm，超過跳機(jī)保護(hù)值。由于振動(dòng)保護(hù)強(qiáng)制，因此在轉(zhuǎn)速超過1700r/min后振動(dòng)幅值開始快速下降。停機(jī)過程臨界轉(zhuǎn)速振動(dòng)幅值為361μm，遠(yuǎn)大于啟動(dòng)過程臨界轉(zhuǎn)速對(duì)應(yīng)的振動(dòng)幅值。3） 暖機(jī)過程中4瓦振動(dòng)緩慢增加，相位基本不發(fā)生變化。4） 在負(fù)荷工況下，對(duì)比150MW與260MW的振動(dòng)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，升負(fù)荷對(duì)機(jī)組軸瓦振動(dòng)的影響較小。

監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示，1瓦振動(dòng)水平均超過國(guó)標(biāo)規(guī)定的報(bào)警/停機(jī)區(qū)域[1]，即表2中區(qū)域界限值C/D對(duì)應(yīng)的額定轉(zhuǎn)速3000 r/min的振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)，振動(dòng)值落在該區(qū)域說明振動(dòng)劇烈，容易導(dǎo)致機(jī)組損壞，屬于嚴(yán)重的振動(dòng)故障。由于機(jī)組除了在臨界轉(zhuǎn)速下振動(dòng)超標(biāo)外，其余工況振動(dòng)均在正常范圍內(nèi)，相位穩(wěn)定，基本不發(fā)生變化，因此機(jī)組存在一定量的質(zhì)量不平衡，質(zhì)量不平衡產(chǎn)生的離心力在過臨界時(shí)被放大，從而會(huì)產(chǎn)生一個(gè)較大的臨界轉(zhuǎn)速振動(dòng)。

表2 軸相對(duì)振動(dòng)評(píng)價(jià)準(zhǔn)則

2.2 轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡

在旋轉(zhuǎn)設(shè)備的振動(dòng)中由質(zhì)量不平衡引起的振動(dòng)占多數(shù)[2]，究其原因基本可分為以下2點(diǎn)：1） 轉(zhuǎn)子彎曲。2） 轉(zhuǎn)子質(zhì)量分布不對(duì)稱。

2.2.1 轉(zhuǎn)子彎曲

造成轉(zhuǎn)子彎曲的原因如下：1） 在加工階段，汽機(jī)轉(zhuǎn)子熱處理不合格，其內(nèi)部存在殘余應(yīng)力，使轉(zhuǎn)子發(fā)生彎曲。2） 由于整個(gè)汽機(jī)軸系跨度較大，因此在自身質(zhì)量的作用下發(fā)生彎曲變形，使啟停過程產(chǎn)生較大的振動(dòng)。3） 停機(jī)后未及時(shí)投盤車或熱態(tài)下停盤車，使轉(zhuǎn)子因受熱不均而發(fā)生彎曲[3]。4） 軸套、葉輪以及聯(lián)軸器等部件因冷卻不均而產(chǎn)生熱彎曲。5） 當(dāng)轉(zhuǎn)子軸與汽封軸封摩擦?xí)r，轉(zhuǎn)子因局部溫度過高而產(chǎn)生彎曲。6） 由不對(duì)中問題導(dǎo)致軸彎曲。

2.2.2 轉(zhuǎn)子質(zhì)量分布不對(duì)稱

造成轉(zhuǎn)子質(zhì)量分布不對(duì)稱的原因如下：1） 轉(zhuǎn)子加工、裝配階段誤差，使轉(zhuǎn)子整體對(duì)稱性被破壞，質(zhì)量平衡也隨之被破壞。2） 轉(zhuǎn)子部件，例如葉片、葉輪、護(hù)環(huán)、線圈和墊塊在長(zhǎng)時(shí)間轉(zhuǎn)動(dòng)過程中松動(dòng)脫落。3） 當(dāng)設(shè)備維護(hù)時(shí)，所更換部件的質(zhì)量與原配有偏差。

振動(dòng)監(jiān)測(cè)顯示轉(zhuǎn)子偏心較小，不存在轉(zhuǎn)子彎曲，因此判斷質(zhì)量不平衡是由質(zhì)量分布不均造成的。

2.3 消振方案及結(jié)果

為了降低振幅，不影響機(jī)組的正常啟動(dòng)，在高中壓轉(zhuǎn)子過橋汽封平衡螺栓孔加配重，以降低振動(dòng)。振動(dòng)監(jiān)測(cè)過程發(fā)現(xiàn)，振動(dòng)主要集中在右上角45°方向（從機(jī)頭看），考慮振動(dòng)出現(xiàn)在過臨界期間，因此確定在高中壓轉(zhuǎn)子過橋汽封處的#4、#5和#7配重螺栓孔加重，計(jì)算后分別加重290g，3處共計(jì)870g，加重位置如圖6所示（從勵(lì)端看）。配重后的瓦振在穩(wěn)定工況及過臨界時(shí)的振動(dòng)明顯降低。穩(wěn)定工況下的振動(dòng)（表3）比平衡前（表1）的振動(dòng)低。過臨界過程中1、2瓦x向軸振最大分別為101.52μm、98.42μm左右，2瓦振動(dòng)落到B區(qū)域內(nèi)，設(shè)備振動(dòng)落到該區(qū)域意味設(shè)備可以長(zhǎng)時(shí)間不受限制的穩(wěn)定運(yùn)行。結(jié)果表明，該消振方案有效。

圖6 平衡塊加裝位置示意圖（從勵(lì)端看）

表3 1號(hào)機(jī)組動(dòng)平衡后振動(dòng)列表

3 啟動(dòng)過程動(dòng)靜碰磨

3.1 暖機(jī)過程振動(dòng)情況

2022年4月12日機(jī)組大修后啟動(dòng)，沖轉(zhuǎn)前檢查主、再熱蒸汽溫度壓力均滿足啟動(dòng)沖轉(zhuǎn)要求，汽缸膨脹情況及油溫見表4。

表4 汽缸膨脹情況

啟動(dòng)過程振動(dòng)監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)，開始沖轉(zhuǎn)后4瓦軸振保持穩(wěn)定，一直到09:25，4瓦振動(dòng)一直保持在優(yōu)良水平（過臨界時(shí)振動(dòng)約83 μm），見表5。在10:10達(dá)到2200 r/min后，開始暖機(jī)，4瓦x方向軸振從暖機(jī)初期開始不斷增大，最大振幅達(dá)到101 μm。

表5 暖機(jī)過程4x軸振動(dòng)情況

在2200r/min定速情況下，振動(dòng)緩慢增加，但是振動(dòng)相位基本不變，大約穩(wěn)定在100°。頻譜分析發(fā)現(xiàn)，振動(dòng)主要分布在1倍轉(zhuǎn)速頻率上，其余頻次振動(dòng)均保持在較低水平，可以忽略不計(jì)。由于相位穩(wěn)定，因此可以排除汽缸內(nèi)部件松動(dòng)脫落的情況，結(jié)合頻譜分析顯示，4瓦振動(dòng)存在質(zhì)量不平衡問題。運(yùn)行人員嘗試通過降低轉(zhuǎn)速來抑制振動(dòng)，但效果不佳，振動(dòng)仍然保持較高水平。

盤車狀態(tài)下轉(zhuǎn)子偏心穩(wěn)定，與原始偏心值的偏差較小。當(dāng)493 r/min時(shí)，軸瓦振動(dòng)水平基本保持在15μm左右，低轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)反應(yīng)轉(zhuǎn)軸撓度水平正常，轉(zhuǎn)子沒有永久性熱彎曲。暖機(jī)過程中產(chǎn)生振動(dòng)的原因如下：轉(zhuǎn)子在加熱過程中發(fā)生熱彎曲，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子質(zhì)量中心偏離，產(chǎn)生一個(gè)質(zhì)量不平衡振動(dòng)。此外，熱彎曲間接導(dǎo)致轉(zhuǎn)子葉片與汽封、隔板等靜止部件的碰磨，產(chǎn)生動(dòng)靜碰磨。

運(yùn)行期間汽輪機(jī)各抽汽管道及缸體疏水溫度在高壓缸開始進(jìn)汽后快速上漲，這證明各輸水管道無堵塞及汽機(jī)通流良好，無積水。排除因管道受力不均而導(dǎo)致缸體膨脹不暢的可能。

振動(dòng)監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)4瓦振動(dòng)波峰有削頂現(xiàn)象，符合摩擦產(chǎn)生振動(dòng)時(shí)的波峰。根據(jù)以上分析及4瓦軸振頻譜以基頻分量為主的特點(diǎn)，判定故障為缸體與轉(zhuǎn)子的動(dòng)靜碰磨。

3.2 轉(zhuǎn)子的動(dòng)靜碰磨

在軸封和隔板汽封上發(fā)生的碰磨使軸內(nèi)部局部溫度升高，轉(zhuǎn)子因受熱不均勻而引發(fā)局部變形彎曲。而葉片汽封距離轉(zhuǎn)子軸較遠(yuǎn)，溫度對(duì)轉(zhuǎn)軸的影響比以上2種汽封的較小，因此產(chǎn)生的振動(dòng)也較小。

此外，軸承內(nèi)各部件均可能與轉(zhuǎn)子發(fā)生摩擦，例如油擋接觸轉(zhuǎn)子發(fā)生摩擦等。摩擦振動(dòng)取決于摩擦接觸程度，接觸面大則振動(dòng)嚴(yán)重，而摩擦與安裝、運(yùn)行操作等因素有關(guān)[4]。

3.2.1 結(jié)構(gòu)原因

結(jié)構(gòu)原因主要為以下3點(diǎn)：1） 對(duì)體積較龐大的設(shè)備來說，大體積相對(duì)剛度較小，輕微擾動(dòng)力可能激起較大的振動(dòng)。2） 跨度較大的設(shè)備在自身重力的作用下會(huì)產(chǎn)生一定的位移，使原本較小的間隙更容易產(chǎn)生接觸。3） 設(shè)備本身質(zhì)量較小，自身重力不足以抑制振動(dòng)，當(dāng)有較小的外部?jī)?nèi)部擾動(dòng)（例如接觸）時(shí)，會(huì)以振動(dòng)的方式表現(xiàn)出來。

結(jié)構(gòu)原因造成的振動(dòng)一般在機(jī)組首次運(yùn)行過程中就會(huì)表現(xiàn)出來。在該啟動(dòng)過程中，雖然有一定的燃燒擾動(dòng)，但是振動(dòng)基本都落在1倍轉(zhuǎn)速頻率上，可以排除設(shè)備的自激振動(dòng)，現(xiàn)場(chǎng)手持測(cè)振儀的測(cè)振結(jié)果見表6，臺(tái)板及基礎(chǔ)振動(dòng)較小，排除了因臺(tái)板及基礎(chǔ)剛度不足而產(chǎn)生振動(dòng)的可能。

表6 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)振結(jié)果（單位：μm）

3.2.2 檢修原因

原因如下：1） 該廠為了提高蒸汽熱量的利用率，降低汽輪機(jī)內(nèi)部損失，在該檢修前進(jìn)行過通流改造，壓縮了蒸汽流通間隙，但是與該啟動(dòng)過程相比，歷次啟動(dòng)過程的4瓦振動(dòng)均在合格范圍內(nèi)，因此可排除因通流改造而導(dǎo)致振動(dòng)的可能。2） 大修后部件安裝未達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)，出現(xiàn)一定量的安裝誤差。由于該檢修進(jìn)行了低壓缸揭缸檢修，而葉片、隔板拆卸后重新回裝可能產(chǎn)生了一定的安裝誤差。4瓦是支撐低壓缸的軸承，因此安裝誤差導(dǎo)致的振動(dòng)會(huì)反應(yīng)在該軸承上。

通流改造后4瓦振動(dòng)比該次啟動(dòng)后的振動(dòng)較小，結(jié)合振動(dòng)出現(xiàn)在該檢修后的情況，因此安裝誤差造成動(dòng)靜碰磨，使4瓦振動(dòng)的可能性較大。

3.2.3 運(yùn)行原因

運(yùn)行原因主要為以下3點(diǎn)：1）暖機(jī)過程沒有達(dá)到運(yùn)行規(guī)程中規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)，轉(zhuǎn)子晃度沒有消除就開機(jī)了，汽缸跑偏或基礎(chǔ)不均勻沉陷。該廠運(yùn)行規(guī)程中規(guī)定暖機(jī)時(shí)間必須滿2h，為了能夠使缸體充分膨脹，建議下次啟動(dòng)過程延長(zhǎng)暖機(jī)時(shí)間。2） 燃燒過程擾動(dòng)較大，導(dǎo)致蒸汽溫度波動(dòng)劇烈，對(duì)轉(zhuǎn)子及隔板來說，所受熱應(yīng)力不斷發(fā)生變化，動(dòng)靜部件因溫度而產(chǎn)生不同程度的變形。調(diào)取DCS數(shù)據(jù)后發(fā)現(xiàn)，啟動(dòng)過程鍋爐側(cè)出現(xiàn)過2次斷煤，受此影響燃燒穩(wěn)定性較差，因此蒸汽品質(zhì)也隨之改變。3） 氣缸進(jìn)汽管道、排汽管道有水進(jìn)入，造成上下缸及轉(zhuǎn)子溫差較大發(fā)生缸體彎曲或轉(zhuǎn)子彎曲?，F(xiàn)場(chǎng)對(duì)低壓缸進(jìn)汽管進(jìn)行測(cè)溫發(fā)現(xiàn)，管壁溫度保持在合理范圍內(nèi)，沒有明顯溫度偏低的管段。汽缸表面保溫良好，無破損處[5]。

暖機(jī)過程中，4瓦振動(dòng)緩慢增加，頻譜顯示振動(dòng)分量以1倍頻為主，且變化較小。波形分析顯示，圖形有較明顯的削頂現(xiàn)象，滿足摩擦產(chǎn)生的振動(dòng)特性?？紤]運(yùn)行、檢修和結(jié)構(gòu)3個(gè)因素后，由安裝誤差產(chǎn)生動(dòng)靜碰磨引起振動(dòng)的可能性較大。

3.3 振動(dòng)消除

缸體動(dòng)靜碰磨會(huì)產(chǎn)生3種后果：1） 如果暖機(jī)時(shí)間足夠長(zhǎng)，缸體和轉(zhuǎn)子得到充分膨脹，動(dòng)靜間隙正常后振動(dòng)即可消失?；蛘邉?dòng)靜部件通過一段時(shí)間的碰磨后，磨出一定的間隙，振動(dòng)也會(huì)消除。以上動(dòng)靜碰磨在時(shí)間-振動(dòng)圖上表現(xiàn)為振動(dòng)值達(dá)到最大值后逐漸降低到較低水平，如圖7所示。2） 暖機(jī)過程中振動(dòng)一直存在，動(dòng)靜接觸部位不斷發(fā)生變化，時(shí)間-振動(dòng)圖上表現(xiàn)為振動(dòng)隨時(shí)間具有一定周期性變化，如圖8所示。3） 暖機(jī)過程中一直存在碰磨，動(dòng)靜之間一直接觸摩擦，時(shí)間-振動(dòng)圖上表現(xiàn)為振動(dòng)隨時(shí)間不斷增大，呈發(fā)散型，如圖9所示，這類振動(dòng)對(duì)機(jī)組有較大的損害。

圖7 第一類動(dòng)靜碰磨

圖8 第二類動(dòng)靜碰磨

圖9 第三類動(dòng)靜碰磨

為了排除第三類動(dòng)靜碰磨，采取以下措施：?jiǎn)?dòng)后保證爐側(cè)穩(wěn)定的給煤；用長(zhǎng)時(shí)間暖機(jī)的方法觀察其振動(dòng)情況，目的是使缸體充分膨脹，同時(shí)使接觸部位磨出間隙。隨著暖機(jī)時(shí)間的增加，4瓦軸振從開始的23μm增至120μm，暖機(jī)近2h后振動(dòng)達(dá)到最大，即125μm。穩(wěn)定一階段后開始降低，一直到并網(wǎng)，4瓦軸振保持在較低水平。

4 結(jié)語

由于某300MW機(jī)組存在質(zhì)量不平衡的問題，因此使機(jī)組在臨界轉(zhuǎn)速下振動(dòng)超標(biāo)，通過現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡，在高中壓缸過橋汽封平衡螺栓孔上分別加重290g，使該振動(dòng)保持在優(yōu)良水平；在暖機(jī)過程中，由于膨脹不均，4瓦存在第一類動(dòng)靜碰磨，因此導(dǎo)致4瓦軸振不斷增加，通過長(zhǎng)時(shí)間暖機(jī)的方法動(dòng)靜碰磨故障消除，使4瓦軸振恢復(fù)到較低水平。