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2022-01-26 07:37:06李志祥

煤化工訂閱 2021年6期 收藏

關(guān)鍵詞：煤漿水煤漿氣化爐

李志祥

（國能包頭煤化工有限責(zé)任公司，內(nèi)蒙古 包頭 014000）

水煤漿氣化是一種成熟、清潔、高效、環(huán)保的先進(jìn)煤氣化技術(shù)，目前國內(nèi)外水煤漿氣化技術(shù)發(fā)展的方向主要集中在提高煤漿濃度、滿足不同規(guī)模需求、提高運(yùn)行效率、提高全流程能量轉(zhuǎn)化效率等方面[1]。冷煤氣效率作為煤炭氣化工藝的主要性能指標(biāo)之一，研究其影響因素有利于煤化工行業(yè)的節(jié)能降耗。

不同的氣化工藝，其冷煤氣效率有所不同。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)[2-3]，典型的固定床、流化床、氣流床煤氣化工藝?yán)涿簹庑式橛?0%～90%，而水煤漿氣化工藝的冷煤氣效率僅在75%左右。

內(nèi)蒙古某煤化工企業(yè)180 萬t/a 煤制甲醇項(xiàng)目采用GE 水煤漿加壓氣化工藝制取粗煤氣，經(jīng)煤氣變換、低溫甲醇洗處理后，將合成氣送至甲醇合成塔進(jìn)行甲醇合成反應(yīng)。本文著重研究影響水煤漿氣化工藝?yán)涿簹庑实年P(guān)鍵因素，并提出了提高冷煤氣效率的可行性措施，現(xiàn)介紹如下。

1 水煤漿氣化工藝流程

水煤漿氣化工藝流程示意圖見圖1。

圖1 水煤漿氣化工藝流程示意圖

來自熱電中心卸儲(chǔ)煤裝置的原料煤，經(jīng)給料機(jī)稱重計(jì)量后與水、添加劑按一定比例混合，再經(jīng)中間進(jìn)料濕式溢流型磨煤機(jī)研磨后制成質(zhì)量濃度約61%的水煤漿。水煤漿經(jīng)低壓煤漿泵、高壓煤漿泵加壓輸送至氣化爐工藝燒嘴處，與來自空分裝置的O2（純度＞99.6%，另有體積分?jǐn)?shù)約0.4%的Ar）混合霧化。水煤漿氣化的反應(yīng)場(chǎng)所為氣化爐燃燒室，燃燒室內(nèi)生成的粗煤氣經(jīng)激冷水旋膜、文丘里洗滌器、洗滌塔洗滌降溫除塵后，在洗滌塔塔頂排出，送至變換系統(tǒng)調(diào)整H、C比來滿足合成甲醇的需要；反應(yīng)生成的熔融態(tài)灰渣經(jīng)過氣化爐內(nèi)激冷室水浴的激冷、降溫后，固化成不同比例的顆粒，經(jīng)鎖斗系統(tǒng)周期性地排至撈渣機(jī)內(nèi)，由渣車輸送至渣場(chǎng)；洗滌后的氣化爐排水、洗滌塔排水依靠與閃蒸系統(tǒng)5.5 MPa（G）左右的高壓差定量壓送至閃蒸系統(tǒng)，進(jìn)行濃縮、降溫、解析酸性氣、回收熱量等。

2 冷煤氣效率的概念

在煤化工生產(chǎn)中，冷煤氣效率和熱煤氣效率是衡量氣化爐氣化效率、反映反應(yīng)爐工作性能的重要指標(biāo)，工業(yè)上多采用冷煤氣效率來評(píng)價(jià)水煤漿氣化工藝。

在水煤漿氣化工藝中，原料煤經(jīng)過氣化反應(yīng)產(chǎn)生的化學(xué)能的主要用途分為3 部分：一是大部分的化學(xué)能轉(zhuǎn)移到了粗煤氣中；二是少量的化學(xué)能以未反應(yīng)碳的形式損失至氣化爐排渣（粗渣）和氣化爐排水中（細(xì)灰）；三是其余化學(xué)能轉(zhuǎn)化為熱能（向環(huán)境散熱損失一小部分），用于加熱氣體，確保氣化反應(yīng)所需溫度。

從能量轉(zhuǎn)化的角度出發(fā)，冷煤氣效率定義為氣化生成煤氣的化學(xué)能與氣化用煤的化學(xué)能之比，即不計(jì)煤氣顯熱和回收余熱的氣化效率，其中生成煤氣的化學(xué)能為煤氣的潛熱（不包括顯熱）。在冷煤氣效率計(jì)算中，煤氣、氣化用煤的化學(xué)能通常采用低位熱值（LHV），計(jì)算公式見式（1）～式（4）。

式中：ηc為冷煤氣效率，%；ECO、EH2、ECH4分別為粗煤氣中CO、H2、CH4的化學(xué)能，kJ；Qcoal為原料煤的收到基恒容低位發(fā)熱量，kJ/kg；mcoal為原料煤收到基的質(zhì)量，kg；Qco為CO 的低位熱值，12634 kJ/m3；QH2為H2的低位熱值，10800 kJ/m3；QCH4為CH4的低位熱值，35880 kJ/m3；V 為粗煤氣中的合成氣量，m3；φ（CO）、φ（H2）、φ（CH4）分別為合成氣中CO、H2、CH4的體積分?jǐn)?shù)，%。

3 冷煤氣效率的影響因素

從冷煤氣效率的計(jì)算公式[式（1）～式（4）]可以看出，冷煤氣效率的影響因素主要有原料煤、有效氣的低位熱值。對(duì)水煤漿氣化而言，影響這些低位熱值的因素既有原料，也有產(chǎn)品氣，以下著重從煤質(zhì)、運(yùn)行負(fù)荷、水煤漿濃度、操作條件、燒嘴運(yùn)行狀態(tài)、變換系統(tǒng)等方面來分析影響冷煤氣效率的因素。

頂置單噴嘴水煤漿氣化工藝的設(shè)計(jì)煤種和實(shí)際運(yùn)行工廠所用煤種有所差別，導(dǎo)致粗煤氣組成也有所變化。洗滌塔出口粗煤氣的主要指標(biāo)見表1。由表1可知，除去水蒸氣后，CO 所占比例最大，其次是H2和CO2，而爐溫的關(guān)鍵控制指標(biāo)CH4的體積分?jǐn)?shù)為10-6級(jí)。

表1 粗煤氣（干氣）的主要指標(biāo)

2019年1月—12月氣化爐的冷煤氣效率變化趨勢(shì)見圖2。從圖2 可以看出，不同時(shí)期氣化爐的冷煤氣效率有所不同，整體在75%附近。

圖2 2019年1月—12月氣化爐的冷煤氣效率變化趨勢(shì)圖

3.1 煤質(zhì)的影響

在水煤漿加壓氣化工藝中，影響氣化爐操作性能的因素有很多，其中煤質(zhì)的影響最為關(guān)鍵。煤質(zhì)的好壞直接決定了水煤漿的特性、氣化爐操作條件及經(jīng)濟(jì)性能，同時(shí)還影響著氣化爐和工藝燒嘴的結(jié)構(gòu)特性，最終決定著冷煤氣效率的高低。

（1）水煤漿氣化原料煤通常采用年輕的煙煤，考慮到煤炭形成的復(fù)雜性，不同時(shí)期的原料煤及同一時(shí)期不同煤層的原料煤，其工業(yè)分析及元素組成都有一定的差別。其中成漿性較好、固定碳含量高、灰分低、內(nèi)水含量低、全水含量少的煤種有利于有效氣的產(chǎn)出，其比煤耗相對(duì)較低、有效氣產(chǎn)量相對(duì)較高、冷煤氣效率相對(duì)較高，2021年1月—6月原料煤熱值及冷煤氣效率趨勢(shì)見圖3。從圖3 可以看出，水煤漿氣化的冷煤氣效率幾乎與原料煤的低位熱值呈正比，這也說明了在一定范圍內(nèi)，發(fā)熱量高的原料煤產(chǎn)生的化學(xué)能高，即有效氣組分含量高。

圖3 2021年1月—6月原料煤熱值及冷煤氣效率趨勢(shì)圖

（2）工業(yè)上常采用煤的收到基恒容低位發(fā)熱量為冷煤氣效率的計(jì)算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。彈筒發(fā)熱量是計(jì)算收到基恒容低位發(fā)熱量的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，其測(cè)量結(jié)果對(duì)收到基恒容低位發(fā)熱量的準(zhǔn)確度起決定性作用，所以彈筒發(fā)熱量的測(cè)定必須嚴(yán)格依據(jù)GB/T 213—2008《煤的發(fā)熱量測(cè)定方法》進(jìn)行。此外，煤樣分析中的氫含量、全水分、內(nèi)水含量的檢測(cè)結(jié)果也會(huì)影響收到基恒容低位發(fā)熱量的準(zhǔn)確度，其中又以全水分為主要影響因素。當(dāng)空氣干燥基高位發(fā)熱量在20 MJ/kg～28 MJ/kg 時(shí)，全水分每增加1%，收到基恒容低位發(fā)熱量降低220 kJ/kg～310 kJ/kg[4]。

（3）煤的哈氏可磨指數(shù)影響著煤漿的粒度分布，一定程度上影響工藝燒嘴的運(yùn)行周期及霧化效果，工藝上一般輔助調(diào)整中心氧比例來提高煤漿的霧化效果。

（4）對(duì)于煤氣化反應(yīng)，煤粒在氣化爐反應(yīng)室內(nèi)停留時(shí)間的長(zhǎng)短，很大程度上決定了粗煤氣中有效氣的含量及組分，停留時(shí)間主要與反應(yīng)器體積、撞擊類型、煤質(zhì)特性、進(jìn)料量等有關(guān)。對(duì)于一定負(fù)荷下的單噴嘴頂置式水煤漿氣化爐，原料煤的可燃燒性能、揮發(fā)分決定著煤粒在爐膛內(nèi)的停留時(shí)間，固定碳含量高、揮發(fā)分高、易燃，則停留時(shí)間相對(duì)延長(zhǎng)。有效氣的組分含量會(huì)有一定幅度的變化，工藝上通常采取改變氧煤比和中心氧比例的方法進(jìn)行調(diào)整。

3.2 煤漿濃度的影響

冷煤氣效率與煤漿濃度變化趨勢(shì)見圖4。由圖4可知，冷煤氣效率隨水煤漿濃度的増加而小幅度升高，且升高速率逐漸趨緩，在一定水煤漿質(zhì)量濃度范圍內(nèi)（58%～62%），冷煤氣效率由74%增加至79%。分析其原因，在相同的操作條件下，隨著水煤漿濃度的增大，粗煤氣中CO 含量增大、H2和CO2含量下降，煤氣的化學(xué)能增大，故冷煤氣效率增加。

圖4 冷煤氣效率與煤漿濃度變化趨勢(shì)圖

3.3 氣化工藝燒嘴的影響

通過對(duì)比不同氣化爐工藝燒嘴運(yùn)行前、中、后期的冷煤氣效率，發(fā)現(xiàn)處于燒嘴使用前、中期時(shí)的冷煤氣效率相對(duì)較高，而當(dāng)工藝燒嘴到達(dá)單個(gè)運(yùn)行周期后期時(shí)，其燒嘴頭部因熱輻射發(fā)生形變，此時(shí)雖然對(duì)中心氧比例作了一定程度的調(diào)整，但其霧化效果提升有限，氣化爐內(nèi)碳轉(zhuǎn)化率會(huì)出現(xiàn)降低的現(xiàn)象，導(dǎo)致粗煤氣組分中的有效氣含量下降，CO2含量偏高，粗渣、細(xì)渣殘?zhí)己恳渤尸F(xiàn)增大趨勢(shì)，因此會(huì)出現(xiàn)冷煤氣效率與工藝燒嘴使用時(shí)間成反比的現(xiàn)象。

3.4 氣化爐運(yùn)行負(fù)荷的影響

對(duì)于水煤漿氣化反應(yīng)，根據(jù)FLUENT 流場(chǎng)模擬結(jié)果[5]可知，在設(shè)計(jì)負(fù)荷內(nèi)，煤粒在氣化爐爐膛內(nèi)的平均停留時(shí)間為3 s～10 s。停留時(shí)間的長(zhǎng)短除了與原料煤的可燃燒性能、揮發(fā)分有關(guān)外，主要取決于氣化爐的運(yùn)行負(fù)荷，即投煤量的大小。

當(dāng)氣化爐運(yùn)行負(fù)荷偏低時(shí)，氣化、氧化反應(yīng)時(shí)間變長(zhǎng)，CO2含量增加，有效氣產(chǎn)率相對(duì)偏低；若為增加有效氣產(chǎn)率，有意降低氧煤比，則會(huì)造成碳轉(zhuǎn)化不完全，部分煤粒未完成氣化反應(yīng)就排出氣化爐燃燒室，導(dǎo)致碳轉(zhuǎn)化率和冷煤氣效率都略有降低。當(dāng)氣化爐超負(fù)荷（超100%）運(yùn)行時(shí)，煤粒在氣化爐爐膛內(nèi)的停留時(shí)間較短，單噴嘴頂置式水煤漿氣化爐中煤炭顆粒在管流區(qū)中的占比增加，煤漿與氧氣反應(yīng)的不完全程度加劇，碳轉(zhuǎn)化率不高，產(chǎn)氣率下降，導(dǎo)致冷煤氣效率下降。

對(duì)于單噴嘴頂置式水煤漿氣化工藝，根據(jù)實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，氣化爐負(fù)荷在65%～100%時(shí)，氣化爐各項(xiàng)運(yùn)行指標(biāo)較為穩(wěn)定。

3.5 工藝操作條件的影響

在氣化原料煤的煤質(zhì)特性滿足氣化爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的前提下，爐溫的控制及中心氧比例的大小直接影響粗煤氣中有效氣體的含量和組成。

（1）氣化爐操作溫度控制偏高，合成氣中的有效成分降低，CO2含量上升，比氧耗加??；爐溫控制偏低，容易造成氣化反應(yīng)不完全，氣化爐粗渣中殘?zhí)己吭黾?，有效氣量降低，另外爐溫控制偏低時(shí)，粗煤氣中的甲烷含量增加，會(huì)造成甲醇合成系統(tǒng)中惰性氣體含量增加，放空量增加，不利于整個(gè)系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行。

（2）對(duì)于特定的工藝燒嘴和氣化用煤，中心氧比例在氣化爐投料初期基本設(shè)定在一定值。隨著工藝燒嘴運(yùn)行時(shí)間的增加，依據(jù)氣化產(chǎn)品組分、氣化爐爐溫分布、氣化反應(yīng)后的粗渣樣（渣型、渣量、渣色、渣粒度分布及渣黏度等），并結(jié)合實(shí)際經(jīng)驗(yàn)來判斷氣化爐氧煤比及中心氧比例是否需要進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。通常在工藝燒嘴運(yùn)行周期的中后期，中心氧比例會(huì)逐步增加，增加幅度視工況調(diào)整，一般介于0.5%～2.0%。在氣化用煤的煤質(zhì)（尤其是灰分、灰熔融性溫度）發(fā)生較大變化時(shí)，需要及時(shí)調(diào)整氧煤比，依據(jù)氣化爐渣口壓差等相關(guān)參數(shù)來判斷是否需要調(diào)整中心氧比例。

4 提高冷煤氣效率的可行性措施

4.1 原料煤的監(jiān)控管理

原料煤的監(jiān)控管理主要包括加強(qiáng)原料煤的煤質(zhì)分析頻率及可視化監(jiān)督管理，用分析數(shù)據(jù)指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)。

（1）當(dāng)出現(xiàn)兩種及以上的煤種混配摻燒時(shí)，變更取樣分析模式，以入氣化車間的皮帶上煤（按一定比例混配好后的煤樣）為基準(zhǔn)進(jìn)行分析，替代原有的在原料煤入筒倉取樣點(diǎn)分析，這樣的分析數(shù)據(jù)更具有真實(shí)性和代表性，有助于及時(shí)調(diào)整氣化工段的氧煤比及相關(guān)工藝參數(shù)；（2）定期到原料煤礦考察相關(guān)煤層、煤質(zhì)情況，提前評(píng)估氣化用煤的煤質(zhì)變化，盡可能保證氣化用煤的灰熔融性溫度、灰組分、粒度、硬度、HGI、工業(yè)分析及元素組成在小范圍內(nèi)波動(dòng)；（3）及時(shí)有效跟蹤實(shí)驗(yàn)室信息管理系統(tǒng)內(nèi)的相關(guān)分析數(shù)據(jù)，將原料煤的分析數(shù)據(jù)與實(shí)際工藝控制參數(shù)結(jié)合，協(xié)同促進(jìn)生產(chǎn)，提質(zhì)增效。

4.2 水煤漿的品質(zhì)管控

水煤漿的品質(zhì)直接影響氣化爐的運(yùn)行效果，高濃度、低黏度、穩(wěn)定性好、流動(dòng)性好、粒度分布適宜的水煤漿有利于氣化反應(yīng)的充分進(jìn)行。

（1）在工藝操作條件變化不大的前提下，水煤漿的品質(zhì)很大程度上取決于氣化原料煤。煤的粒度分布決定了水煤漿的堆積效率及工藝燒嘴的運(yùn)行狀態(tài)。在粒度分布優(yōu)化上，要確保送至氣化工段原料煤的粒度適宜，卸儲(chǔ)煤工段細(xì)碎機(jī)錘頭運(yùn)行狀況良好、細(xì)碎機(jī)敲打間隙合適；及時(shí)對(duì)磨煤機(jī)內(nèi)的鋼棒級(jí)配進(jìn)行調(diào)整，盡量確保直徑為75 cm、65 cm、50 cm 的鋼棒的質(zhì)量比在3∶4∶3 附近；定期檢查磨煤機(jī)內(nèi)襯的磨損情況，根據(jù)需要更換磨煤機(jī)內(nèi)襯，并提高鋼棒的提升高度，保證水煤漿的粒度分布在合理區(qū)間內(nèi)。

（2）在煤漿制備工段，對(duì)外來水源進(jìn)行把控和調(diào)整。水煤漿制備系統(tǒng)還承擔(dān)著接收外來廢水（包括但不限于MTO 污水、烯烴分離廢堿液、罐區(qū)含油廢水、公用工程污泥水等）的任務(wù)，不但有利于環(huán)保，甚至還能創(chuàng)效，但也給水煤漿氣化車間帶來挑戰(zhàn)。接收外來水的水質(zhì)、水量及其對(duì)水煤漿制備的影響，都是需要摸索探究的問題。

4.3 工藝過程控制

水煤漿氣化屬于氣化原料較為復(fù)雜（包括原料煤、各種污水、廢水、添加劑等）、過程控制難度較大、工藝調(diào)整經(jīng)驗(yàn)性較強(qiáng)的一種工藝。雖然目前對(duì)該領(lǐng)域的氣化反應(yīng)機(jī)理研究不少，但考慮到氣化爐內(nèi)氣化反應(yīng)較多、機(jī)理錯(cuò)綜復(fù)雜，在實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)大幅度波動(dòng)時(shí)，工藝參數(shù)的調(diào)整（氧煤比、中心氧比例、氣化爐負(fù)荷、循環(huán)水量）很大程度上依賴于經(jīng)驗(yàn)水平，通常根據(jù)出口合成氣組分變化，氣化爐爐溫，現(xiàn)場(chǎng)渣型、渣樣、渣量及中控各種參數(shù)的變化進(jìn)行綜合判斷。可制定適用于裝置安全穩(wěn)定生產(chǎn)的工藝指標(biāo)上下限，通過指標(biāo)平穩(wěn)率來查看工況波動(dòng)狀況及檢驗(yàn)班組操作水平；把控磨煤機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)、鋼棒填充量及鋼棒級(jí)配，通過煤漿4 個(gè)關(guān)鍵分析指標(biāo)（濃度、黏度、pH、粒度分布），調(diào)整煤漿制備工藝參數(shù)；對(duì)于工藝燒嘴運(yùn)行前、中、后期的不同狀態(tài)，結(jié)合工藝參數(shù)變化，調(diào)整中心氧比例及氧煤比；當(dāng)工況出現(xiàn)波動(dòng)時(shí)，及時(shí)采取相關(guān)應(yīng)急處理措施，強(qiáng)化過程管理。

4.4 工藝優(yōu)化及技術(shù)改造

為提高工藝燒嘴運(yùn)行的穩(wěn)定性，保證氣化爐的長(zhǎng)周期運(yùn)行，對(duì)氣化裝置持續(xù)進(jìn)行工藝優(yōu)化和技術(shù)改造，使氣化爐和燒嘴的運(yùn)行周期都得到較大提高。某公司通過成立氣化工藝燒嘴使用壽命攻關(guān)小組，聯(lián)合國內(nèi)燒嘴制造和維修單位共同進(jìn)行研發(fā)和技術(shù)攻關(guān)，對(duì)其從材質(zhì)上進(jìn)行改善，在燒嘴頭部增加硬質(zhì)合金耐磨涂層或陶瓷保護(hù)蓋，并對(duì)燒嘴噴射角度進(jìn)行調(diào)整，工藝燒嘴平均使用壽命從之前的40 d 提高到79 d，提升率為97.5%。2020年3月，對(duì)氣化爐錐底磚結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行更改，將錐底斜面高鉻磚的磚型由5 種減少到4 種，灰縫由4 個(gè)減少到3 個(gè)，增大了單個(gè)磚型體積，有利于保持整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定，增加錐底向火面磚厚度（50 mm），錐底高度由1037 mm 增加至1087 mm，可延長(zhǎng)錐底向火面磚抗沖刷、侵蝕的時(shí)間，提高錐底壽命。改造后氣化爐運(yùn)行周期由原來的68 d 提高到154 d，提升率為126%。

4.5 標(biāo)準(zhǔn)化管理

（1）確保數(shù)據(jù)分析標(biāo)準(zhǔn)化。冷煤氣效率通常是計(jì)算出來的，其準(zhǔn)確度很大程度上取決于分析數(shù)據(jù)是否可靠。因此在測(cè)定煤樣、粗煤氣組分時(shí)，需注意檢查來樣的真實(shí)性和密封性，將人為操作因素影響降到最低，制樣操作要迅速，并嚴(yán)格按照國標(biāo)中的規(guī)定進(jìn)行。

（2）確保計(jì)量?jī)x表準(zhǔn)確。涉及到原料煤的計(jì)量，通常會(huì)采用煤稱重給料機(jī)稱量?jī)x或煤漿量結(jié)合煤漿濃度折算，涉及到粗煤氣量的計(jì)算通常會(huì)采用洗滌塔出口在線流量計(jì)計(jì)量，因此定期對(duì)計(jì)量器具依規(guī)校驗(yàn)，對(duì)于確保冷煤氣效率數(shù)值的真實(shí)性至關(guān)重要。

（3）操作過程的優(yōu)化控制管理。根據(jù)不同時(shí)期工藝燒嘴的運(yùn)行狀態(tài)，結(jié)合工藝參數(shù)變化，適時(shí)調(diào)整氧煤比及中心氧比例；嚴(yán)格根據(jù)工藝參數(shù)變化調(diào)整水系統(tǒng)，防止氣化爐渣口、下降管上升管環(huán)隙甚至合成氣出口堵塞，影響物料在氣化爐爐膛內(nèi)的停留時(shí)間，進(jìn)一步影響合成氣中有效氣組分比例；對(duì)氣化爐開停車作業(yè)流程標(biāo)準(zhǔn)化進(jìn)行制定，在保證安全的前提下，把控各個(gè)作業(yè)環(huán)節(jié)的銜接時(shí)間，盡可能降低氣化爐在半負(fù)荷狀態(tài)下的停留時(shí)間；對(duì)于擴(kuò)能改造的氣化爐及工藝燒嘴，依據(jù)模擬數(shù)據(jù)，結(jié)合煤質(zhì)分析及實(shí)際爐磚運(yùn)行情況，制定開車初期及運(yùn)行中后期各參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)，依據(jù)粗渣殘?zhí)紝?duì)比數(shù)據(jù)，優(yōu)化工藝操作。

5 結(jié)論

5.1 成漿性較好、固定碳含量高、熱值高的煤有利于冷煤氣效率的提高，冷煤氣效率隨煤漿濃度的增加而增加，隨工藝燒嘴運(yùn)行時(shí)間的增加而降低，在一定范圍內(nèi)，運(yùn)行負(fù)荷的變化對(duì)其影響不大，另外還受工藝操作條件的影響，研究冷煤氣效率的影響因素，可為實(shí)際生產(chǎn)過程中的選煤、配煤提供借鑒，對(duì)氣化爐工藝性能最大化、優(yōu)化水煤漿氣化操作具有指導(dǎo)意義；

5.2 通過對(duì)原料煤的監(jiān)控管理、水煤漿的品質(zhì)管控、工藝過程控制、工藝優(yōu)化及技術(shù)改造、標(biāo)準(zhǔn)化管理等措施，理論上可有效提高冷煤氣效率。

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