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    貴州某機(jī)場瀝青道面反“Z”型隆起成因分析

    2022-01-19 01:19:44江圣澤盛昀方學(xué)東
    交通科學(xué)與工程 2021年4期
    關(guān)鍵詞:滑行道道面面層

    江圣澤,盛昀,方學(xué)東

    (中國民用航空飛行學(xué)院,四川 廣漢 618307)

    貴州某機(jī)場跑道長2 600 m,寬45 m,兩側(cè)道肩寬度為1.5 m。該機(jī)場1958 年開始建設(shè),期間由于各種原因停建,于1970 年又重新開始建設(shè),至1972 年建成,占地1 397 畝,跑道長1 500m、寬40 m,為混凝土碎石結(jié)構(gòu)。經(jīng)過多年發(fā)展,機(jī)場目前飛行區(qū)等級為4C,距離市區(qū)約為22 km,航空服務(wù)范圍覆蓋黔、湘、渝等省市。為滿足旅客吞吐量逐年增長的需要,2012 年該機(jī)場將原跑道向北延長至2 600 m,新建1條長136.5 m、寬18 m 的垂直聯(lián)絡(luò)道。機(jī)場現(xiàn)有2條垂直聯(lián)絡(luò)道,均為水泥混凝土道面和瀝青道面拼接而成。2020年7月,對該機(jī)場道面進(jìn)行檢測,道面的整體情況良好,但是在B滑行道檢測過程中發(fā)現(xiàn)瀝青混凝土道面出現(xiàn)異常隆起,隆起部位發(fā)生在瀝青道面與水泥道面交接處的瀝青道面部分。道面隆起部位的結(jié)構(gòu)為底部30 cm級配碎石層+30 cm水泥混凝土層,混凝土層的上部依次加鋪了9 cm 的AC-20 瀝青混凝土層+6 cm 的SMA-16 瀝青混凝土層。為了進(jìn)一步保障機(jī)場的安全運(yùn)行,有必要對該病害出現(xiàn)的成因進(jìn)行探究。

    1 檢測布置

    1.1 探地雷達(dá)檢測

    在機(jī)場飛行區(qū)的檢測過程中,發(fā)現(xiàn)B滑行道瀝青道面中面向跑道方向的左側(cè)出現(xiàn)隆起病害,隆起變形沿瀝青道面層下方水泥混凝土板施工接縫分布。隆起高度約為3 cm,寬度約為5 cm,總體呈現(xiàn)反“Z”型,如圖1 所示。為檢查瀝青層下部是否具有脫空現(xiàn)象,使用探地雷達(dá)對該隆起部位進(jìn)行掃描。結(jié)合反“Z”型分布特點(diǎn),制定了5 條掃描測線,如圖2 所示。測線中,A-A′、B-B′、CC′和D-D′分別沿滑行道南、北方向分布,間隔約為5 m。E-E′是單獨(dú)的一條測線,沿東西方向分布。

    圖1 瀝青面層反“Z”型隆起Fig.1 Ⅰnverse Z type uplift of asphalt surface layer

    圖2 探地雷達(dá)檢測路線Fig.2 Detection route of the GPR

    檢測時,將雷達(dá)依次沿A-A′至D-D′推進(jìn),然后沿東西方向進(jìn)行E-E′測線的檢測。根據(jù)檢測結(jié)果,B-B′至D-D′測線的雷達(dá)顯示波段明顯存在異常,表明瀝青面層下存在脫空現(xiàn)象。

    1.2 鉆芯取樣試驗

    道路上的行車荷載是連續(xù)反復(fù)荷載[1],飛機(jī)對道面的作用也是主起落產(chǎn)生的循環(huán)荷載。結(jié)合B滑行道的各層結(jié)構(gòu)圖,現(xiàn)場避開飛機(jī)輪跡帶,布置2個鉆孔,使用100 mm 鉆頭對鼓起瀝青道面進(jìn)行鉆芯取樣,鉆至瀝青面層之下的混凝土層,停止鉆孔,取芯,目視觀察孔底狀況,發(fā)現(xiàn)鉆芯過程中有破碎現(xiàn)象。根據(jù)測量掉落試塊的大小,瀝青面層與混凝土層之間存在約1 cm 的空洞,取樣部位存在明顯脫空現(xiàn)象。

    對瀝青混合料組成進(jìn)行分析,上面層瀝青混合料的毛體積相對密度為2.443,理論最大相對密度為2.553,空隙率為4.3%。下面層瀝青混合料的毛體積相對密度為2.399,理論最大相對密度為2.523,空隙率為4.9%。

    SMA 材料技術(shù)要求空隙率范圍是3.0%~4.5%,AC 材料技術(shù)要求空隙率范圍是3.0%~5.0%,因此,現(xiàn)場取芯試樣的空隙率需滿足要求[2]。

    經(jīng)過離心抽提試驗分析,得出該機(jī)場瀝青道面上面層材料的瀝青含量為5.6%,下面層材料的瀝青含量為4.8%。根據(jù)《民用機(jī)場瀝青道面設(shè)計規(guī)范》(MH/T 5010—2017),SMA-16 的最佳瀝青用量范圍為5.4%~6.0%,AC-20 的最佳瀝青用量范圍為3.8%~4.8%,試驗結(jié)果滿足要求。

    瀝青混合料現(xiàn)場芯樣的抗剝落性,通過肯塔堡飛散試驗測定[3],檢測得到肯塔堡浸水飛散損失率為5.3%。從結(jié)果可知,機(jī)場瀝青道面的上面層材料抗剝落性良好,跑道使用至今仍低于設(shè)計時材料散失損失率要求的上限值,明顯符合運(yùn)行要求。此外,從浸水飛散試驗結(jié)果來看,水穩(wěn)定性初步判定為較好,損失率較低。

    經(jīng)過凍融劈裂試驗,得到劈裂強(qiáng)度,計算出上面層試件的凍融劈裂比(TSR)結(jié)果為88.2%,下面層實際的凍融劈裂比(TSR)結(jié)果為89.1%,滿足抗水損害性能的凍融劈裂試驗的殘留強(qiáng)度比值要求。結(jié)合肯塔堡浸水飛散試驗結(jié)果可知,瀝青道面上面層的水穩(wěn)定性較好,經(jīng)使用后仍滿足道面設(shè)計時的要求。

    通過抽提分離瀝青和旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)回收瀝青試驗方法,發(fā)現(xiàn)回收瀝青各項指標(biāo)的變化也屬于正常范圍,表明該機(jī)場瀝青道面的瀝青老化程度并不嚴(yán)重。

    2 有限元建模與仿真

    2.1 模型建立

    經(jīng)過試驗分析,瀝青混凝土層不存在嚴(yán)重問題,故對下部混凝土板進(jìn)行分析。參考實際結(jié)構(gòu),采用ANSYS 軟件建立三維有限元模型。模型瀝青混凝土部分上層為6 cm 厚SMA-16 的瀝青混凝土,下層為9 cm 厚AC-20 的改性瀝青混凝土?;炷敛糠譃? 塊長5 m、寬5 m 相互接觸的板塊,板厚為30 cm。根據(jù)劈裂試驗結(jié)果,得到道面材料的各項參數(shù),見表1。

    表1 各材料參數(shù)Table 1 Material parameters

    隆起部位靠近滑行道道肩,雨季降水會使得部分雨水從道肩一側(cè)的土面區(qū)下滲到道面板與瀝青層的結(jié)合部,對結(jié)構(gòu)造成侵蝕。夏季高溫會導(dǎo)致混凝土和瀝青層受熱膨脹。因此,對模型施加溫度荷載,觀察模型受熱膨脹后的變化。為了更好地模擬板單元的受熱狀態(tài),考慮到雨水侵蝕作用,結(jié)合規(guī)范要求,在原模型的基礎(chǔ)上將板縫兩側(cè)的混凝土板塊各劃分出一定寬度的“侵蝕”影響區(qū)域,如圖3 所示。游慶龍等人[4]在進(jìn)行適應(yīng)大飛機(jī)瀝青道面結(jié)構(gòu)有限元模型分析時,使用ABAQUS 軟件中的tie 連接,對不同層間連續(xù)條件進(jìn)行模擬。段小蘭[5]曾使用ANSYS 軟件模擬完全接觸狀態(tài)下路面產(chǎn)生的溫度應(yīng)力。為了讓本模型不同結(jié)構(gòu)層間的節(jié)點(diǎn)和單元彼此之間沒有相對位移,分別將各層進(jìn)行Bonded 連接。Bonded 連接用于模擬2個接觸面無相對滑動的情況,相當(dāng)于兩者完全結(jié)合在一起,是接觸類型中較為常見的一類情況[6]。

    圖3 有限元模型Fig.3 Finite element model

    網(wǎng)格質(zhì)量的好壞對模型計算精度具有很大影響[7],所以應(yīng)考慮計算精度和效率的情況下對模型進(jìn)行劃分。本模型網(wǎng)格播種尺寸為100 mm,全模型劃分后,共149 834 個節(jié)點(diǎn),25 000 個單元,如圖4所示。

    圖4 網(wǎng)格單元劃分Fig.4 Grid elememt division

    該機(jī)場選址位于西南山區(qū),年平均氣溫為13.5~17.6 ℃,夏季最高氣溫約為45℃,最低氣溫為-5 ℃,結(jié)合道面材料和實際外界環(huán)境氣溫對模型施加溫度荷載。

    邊界條件是否施加,應(yīng)根據(jù)具體工程應(yīng)用的需要。有無邊界約束的有限元模型均有各自使用范圍,應(yīng)根據(jù)需要酌情選擇[8]。根據(jù)機(jī)場道面實際情況,采用Winkler 地基模型模擬對道面結(jié)構(gòu)的作用[9],模型上部為自由邊界,周邊約束板體的水平位移。

    2.2 計算結(jié)果分析

    經(jīng)過計算,模型整體位移變形,如圖5 所示。從結(jié)果數(shù)據(jù)來看,模型中間部位的變形最大,最大數(shù)值為31.811 mm,寬度約為10 cm。然后逐漸向兩側(cè)遞減。對比現(xiàn)場情況,在溫度荷載作用下,瀝青層與混凝土板結(jié)合部產(chǎn)生熱膨脹,上部隆起高度約為3 cm,底部板縫處豎向變形約為1.2 cm,理論計算值與現(xiàn)場實測值相差不大。

    圖5 模型整體變形Fig.5 Deformation of the model

    觀察整體在不同時間段內(nèi)的變形過程,可得高溫作用下受雨水侵蝕的板塊受熱發(fā)生膨脹,此時板體處于四周不自由狀態(tài),這種膨脹使2塊相鄰板相互擠壓導(dǎo)致應(yīng)力集中,從而產(chǎn)生豎向拱漲變形,加之隆起部位靠近滑行道道肩,雨水經(jīng)土面區(qū)下滲后,對混凝土道面板結(jié)構(gòu)層產(chǎn)生侵蝕作用,降低了混凝土的抗變形能力,使接縫兩側(cè)板體的豎向位移加劇,并導(dǎo)致上部瀝青結(jié)構(gòu)層被頂起。

    高溫導(dǎo)致豎向變形,同時也會對級配碎石層產(chǎn)生影響,鉆芯取樣發(fā)現(xiàn)級配碎石層與混凝土板間出現(xiàn)的空洞也是板塊出現(xiàn)熱膨脹變形導(dǎo)致。

    模擬結(jié)果表明:溫度荷載使瀝青面層出現(xiàn)隆起部位處的最大拉應(yīng)變?yōu)?.000 3,小于結(jié)構(gòu)設(shè)計強(qiáng)度,故瀝青結(jié)構(gòu)層在變形狀態(tài)下未發(fā)生裂縫損壞,符合現(xiàn)場探查的實際道面情況。

    3 結(jié)論

    通過瀝青材料試驗和三維有限元模型仿真,分析了貴州某機(jī)場B滑行道瀝青面層異常隆起的病害形成原因,得到結(jié)論為:

    1)通過室內(nèi)試驗,瀝青上面層材料空隙率為4.3%,下面層材料空隙率為4.9%。浸水飛散試驗顯示水穩(wěn)定性和抗剝落性較好。瀝青上面層粗集料較標(biāo)準(zhǔn)推薦范圍偏多,細(xì)集料則偏少,并且各檔細(xì)集料顆粒含量皆小于標(biāo)準(zhǔn)推薦范圍,導(dǎo)致瀝青道面出現(xiàn)松散。瀝青下面層礦料組成符合推薦級配范圍。上、下面層瀝青用量均滿足設(shè)計規(guī)范要求。從各項試驗結(jié)果來看,B滑行道瀝青混凝土表面出現(xiàn)了一定松散和老化,產(chǎn)生了變形,但老化程度較輕,表層結(jié)構(gòu)并未發(fā)生破壞。

    2)隆起病害區(qū)在飛機(jī)滑行的后部主輪輪跡線以外,不會產(chǎn)生水平推擠作用,再根據(jù)鉆孔底部混凝土破碎情況可知,因為水泥混凝土層的施工接縫處理措施不當(dāng),在運(yùn)營期,降雨從土面區(qū)沿施工縫滲入造成混凝土侵蝕破壞。由于受影響區(qū)域沿水泥混凝土板塊的施工縫分布,加之夏季高溫膨脹導(dǎo)致混凝土板塊在受熱過程中相互擠壓,能量封閉在板體內(nèi)無法釋放,因此呈現(xiàn)規(guī)則的反“Z”型豎向隆起。

    3)隆起部位雖處于輪跡帶外,由于病害特殊,B滑行道瀝青道面中向跑道方向的左側(cè)反“Z”型隆起病害應(yīng)引起重視。為進(jìn)一步保障航班安全,建議委托相關(guān)單位進(jìn)行開挖修補(bǔ),將瀝青道面銑刨后,查看下方混凝土層情況,必要時應(yīng)將破碎部分進(jìn)行切割修補(bǔ),重鋪該區(qū)域道面。

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