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    高能管系中管段長(zhǎng)度比與最大熱應(yīng)力的關(guān)系

    2021-12-31 07:48:06賀亞太李余德武智愚郝瑞強(qiáng)辛長(zhǎng)春張志明
    力學(xué)與實(shí)踐 2021年6期
    關(guān)鍵詞:管管管系屈服應(yīng)力

    賀亞太 李余德,1) 武智愚 錢 公 郝瑞強(qiáng) 辛長(zhǎng)春 張志明

    *(上海交通大學(xué)船舶海洋與建筑工程學(xué)院,上海 200240)

    ?(大唐國(guó)際發(fā)電股份有限公司,北京 100033)

    **(中國(guó)特種設(shè)備檢測(cè)研究院,北京 100029)

    ??(中鋁山西新材料有限公司,山西河津 043300)

    ***(山西國(guó)峰煤電有限責(zé)任公司,山西汾陽 032200)

    ???(上海電氣風(fēng)電集團(tuán)股份有限公司,上海 200233)

    高溫管道作為高溫高壓介質(zhì)的輸送工具,是火力發(fā)電、核電、化工及有色金屬等行業(yè)不可或缺的關(guān)鍵部件。隨著工業(yè)的發(fā)展和對(duì)熱效率的追求,機(jī)組容量越來越大,運(yùn)行參數(shù)越來越高[1-2],管道的運(yùn)行工況越來越嚴(yán)酷,對(duì)所用材料的要求也越來苛刻[3]。為此,與高溫高壓管道相關(guān)的研究也更加深入。

    隨著工業(yè)的發(fā)展,機(jī)組運(yùn)行的溫度和壓強(qiáng)日益增高,管道運(yùn)行的安全性顯得尤為重要。管道是否能夠安全運(yùn)行是由設(shè)計(jì)、制造和運(yùn)行維護(hù)共同決定的,因此首先需要設(shè)計(jì)理論的完善。設(shè)計(jì)的依據(jù)實(shí)際上是對(duì)管系應(yīng)力分布的充分了解。早在100 多年前,文獻(xiàn)[4-7] 中就研究過管道關(guān)鍵部位的應(yīng)力分布,比如對(duì)于彎管在內(nèi)壓作用下的應(yīng)力分布。經(jīng)過100 多年的探索,仍然很難研究清楚。這些研究獲得了計(jì)及彎管的柔度因子,即所謂的Karman–Hovgaard 因子:k= 1.65/h,其中h=tR/r2,與彎管的壁厚t,半徑r和彎管中心線的曲率半徑R有關(guān)。這些研究未完全搞清楚彎管的應(yīng)力分布,因?yàn)閺澒艿膶?shí)際應(yīng)力分布受到來自管道系統(tǒng)載荷的影響,它隨著管系的不同而變化,因此實(shí)際上不可能在理論上完全進(jìn)行求解。

    對(duì)于傳輸高溫介質(zhì)的管道,穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)工作環(huán)境比較單一,因此實(shí)際上更主要的是關(guān)注管道材質(zhì)的老化與損傷:蠕變過程。研究發(fā)現(xiàn)直管的蠕變僅產(chǎn)生在環(huán)向,長(zhǎng)度方向不發(fā)生蠕變。彎管的蠕變首先以截面的復(fù)圓的形式發(fā)生[8],直管的蠕變通過研究已經(jīng)可以很好地進(jìn)行預(yù)測(cè)[9]。

    設(shè)計(jì)方面,采用材料力學(xué)的基本原理將管道視為無限長(zhǎng)的空心圓筒體,取三個(gè)主應(yīng)力中最大的環(huán)向應(yīng)力作為設(shè)計(jì)壁厚的依據(jù)。實(shí)際上,設(shè)計(jì)受到運(yùn)行參數(shù)的制約。按照運(yùn)行溫度選擇材料,由于運(yùn)行溫度和壓力決定了介質(zhì)的密度,進(jìn)而根據(jù)允許的流動(dòng)速度選擇管道的內(nèi)徑,最終結(jié)合材料的強(qiáng)度指標(biāo)給出許用壁厚[10]。從這個(gè)過程來看,管道的環(huán)向應(yīng)力只因設(shè)計(jì)參數(shù)而定,不受管系的熱應(yīng)力影響。換句話說,管道設(shè)計(jì)優(yōu)劣的衡量標(biāo)準(zhǔn)之一是設(shè)計(jì)人員是否將管道的軸向熱應(yīng)力均勻設(shè)計(jì)。前面已經(jīng)指出,許多力學(xué)家進(jìn)行過管道一些關(guān)鍵部件的應(yīng)力分析,但這些幾乎均是考慮一個(gè)彎管的局部分析[4-5]。隨著工業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展,管道尺寸也在增加,彎管的數(shù)量不可避免地隨之增加。對(duì)于整條管系的分析則以柔度分析為主[10-13]。

    實(shí)際上根據(jù)設(shè)計(jì)人員的設(shè)計(jì)過程和應(yīng)力分量的決定因素,可以知道,環(huán)向應(yīng)力由運(yùn)行參數(shù)決定,而且通常情況下(在軸向應(yīng)力附加應(yīng)力小于等于環(huán)向應(yīng)力的1/2 時(shí)) 環(huán)向應(yīng)力使管道發(fā)生蠕變損傷;由于管道是軸對(duì)稱的,且可以自由膨脹,環(huán)向應(yīng)力在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行過程中不受溫度的影響;管道作為薄壁管件對(duì)待,徑向應(yīng)力也主要由設(shè)計(jì)參數(shù)而定,所以起停溫度變化主要影響管道的軸向應(yīng)力。管道自身與保溫材料和內(nèi)部介質(zhì)的重力由管道的支吊架系統(tǒng)承擔(dān)。所以為了簡(jiǎn)化問題,本文突出管段長(zhǎng)度和熱應(yīng)力的關(guān)系,不計(jì)重力的影響,也不考慮支吊系統(tǒng)的約束。通過審核不同設(shè)計(jì)院的50 多個(gè)電廠的管系圖紙和支吊架檢驗(yàn)調(diào)整工作發(fā)現(xiàn):出現(xiàn)嚴(yán)重支吊架損壞的情況往往伴隨著兩相鄰管段的長(zhǎng)度懸殊很大的現(xiàn)象。特別是對(duì)一些存在顯著安全隱患的管道進(jìn)行改進(jìn)之后[13],筆者認(rèn)為探索管段長(zhǎng)度和位置排布對(duì)管系應(yīng)力的影響在管道設(shè)計(jì)中具有重要的意義。

    本文采用國(guó)際通用的簡(jiǎn)化模型方法,即將管道模型簡(jiǎn)化為空心圓管,提出相鄰管段長(zhǎng)度比的概念,采用柔度法計(jì)算管系熱應(yīng)力,用Matlab 軟件計(jì)算處理,主要分析Hovgaard 管系、空間四管管系、空間五管管系乃至空間多管管系中管系相鄰管段長(zhǎng)度比和最大熱應(yīng)力的關(guān)系,并以此來探索空間管系結(jié)構(gòu)允許的最短管段長(zhǎng)度和最大管段長(zhǎng)度比,得出一些對(duì)實(shí)際的管道設(shè)計(jì)有價(jià)值的參數(shù)。

    1 模型

    1.1 幾何模型

    本文研究平面L 型管系元素、Hovgaard 雙彎管以及空間n管管系元素,模型如圖1 所示。

    圖1 管系元素模型

    對(duì)于更多管段的空間n管管系,其管段排布規(guī)則為在Hovgaard 管系的基礎(chǔ)上,依次沿著管段L1,L2,L3的方向增加管段。

    管道鋼材料看做理想彈性且各向同性,將管道簡(jiǎn)化為空心圓桿。

    1.2 力學(xué)條件

    不考慮管系自重,且管系不受外載荷作用。將溫度變化引起的熱變形看作為等效載荷,兩端固定,中間沒有任何約束,用柔度法求解。

    2 求解過程

    2.1 L 型管系元素

    L 型管系元素模型如圖2,管系端點(diǎn)1 和2 為固定端約束。在固定端約束下,定義端點(diǎn)2 的位移D(分別為在X和Y方向的位移和繞Z的轉(zhuǎn)動(dòng)) 為

    釋放圖2 中“2” 處的固定端約束,得到放松結(jié)構(gòu)圖3(a),將固定端約束解除后代之以復(fù)原力,得到相當(dāng)系統(tǒng)圖3(b)。

    此時(shí),L 型管系元素圖2 的兩端固定的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)閳D3(b) 中一端固定,另一端受未知約束力作用的結(jié)構(gòu)。復(fù)原力R為

    圖2 L 型管系元素

    圖3 放松結(jié)構(gòu)和相當(dāng)系統(tǒng)

    式中R1,R2,R3分別為端點(diǎn)2 處沿著X,Y方向的復(fù)原力和沿著Z方向的復(fù)原彎矩。

    管系溫度變化引起的熱應(yīng)變等效為外載荷。放松結(jié)構(gòu)圖3(a) 在等效載荷下產(chǎn)生變形(2→2′) (圖4(a)),在復(fù)原力作用下產(chǎn)生變形(2→2′′)(圖4(b))。

    圖4 結(jié)構(gòu)變形

    考慮到放松結(jié)構(gòu)圖3(a) 受等效熱載荷時(shí),端點(diǎn)2 為自由端,結(jié)合熱效應(yīng),放松結(jié)構(gòu)端點(diǎn)2 處受熱變形為Dp,定義

    式中,Dp1,Dp2,Dp3為端點(diǎn)2 沿著X,Y方向的位移以及繞Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)分量。放松結(jié)構(gòu)在復(fù)原力作用下端點(diǎn)2 變形至2′′,端點(diǎn)2 受復(fù)原力變形為DR,定義

    式中,DR1,DR2,DR3為端點(diǎn)2 沿著X,Y方向的位移以及沿著Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)。

    由協(xié)調(diào)條件可知

    為求DR,定義柔度矩陣

    式中,柔度矩陣的元素Fij定義為:復(fù)原力Rj= 1作用在圖3(a)的放松結(jié)構(gòu)時(shí),在端點(diǎn)2 處相應(yīng)于Ri方向產(chǎn)生的位移(轉(zhuǎn)角),例如F21(圖5)。那么,復(fù)原力Rj作用在圖3(a) 的放松結(jié)構(gòu)時(shí),在端點(diǎn)2 處相應(yīng)于Ri方向產(chǎn)生的位移為Fij ·Rj。

    圖5 柔度矩陣元素F21 物理意義圖示

    根據(jù)以上分析,F(xiàn)11,F(xiàn)12,F(xiàn)13分別為復(fù)原力R1= 1,R2= 1,R3= 1 在端點(diǎn)2 處相應(yīng)于R1方向產(chǎn)生的位移。根據(jù)式(7),復(fù)原力R1,R2,R3作用在圖3(a) 的放松結(jié)構(gòu)時(shí),在端點(diǎn)2 處相應(yīng)于R1方向產(chǎn)生的合位移為

    矩陣形式表達(dá)為

    將式(10) 變形,有

    式中,Dp已經(jīng)通過式(3) 求得,所以只要求出管系的柔度矩陣,就能求得管端2 處的復(fù)原力R,再由平衡方程即可求得管系全場(chǎng)的力、力矩和應(yīng)力。

    柔度矩陣由單位載荷法求解。將R1=1 看作在管系結(jié)構(gòu)上作用于端點(diǎn)2 處的外載荷,根據(jù)單位載荷法,若要求結(jié)構(gòu)在端點(diǎn)2 處沿著R2方向的位移F21,可在端點(diǎn)2 處假想一個(gè)沿著R2方向的單位載荷R2=1,由式(12) 求得

    式中,ML表示結(jié)構(gòu)外載荷(求解F21時(shí)即R1= 1)在結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生的彎矩,MU表示在結(jié)構(gòu)待求位移點(diǎn)處作用的單位載荷(求解F21時(shí)即R2= 1) 在結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生的彎矩。MRi=1表示Ri=1 作用于端點(diǎn)2 處在管系上產(chǎn)生的彎矩。根據(jù)式(12),運(yùn)用圖乘法,求解F21,得

    將式(14) 的柔度矩陣代入式(11),可以求得管系端點(diǎn)2 處的復(fù)原力R,將R代入圖6,即復(fù)原力R在管系上引起彎矩。

    圖6 MRi=1 彎矩圖

    結(jié)合圖7,運(yùn)用疊加原理,可得平面兩管L1,L2上的彎矩為

    圖7 MRi 彎矩圖

    式中,參數(shù)s表征管段上不同位置,s從0 變化至1即管段位置從一端變化至另一端。通過式(15) 可以求得管段L1,L2上的各點(diǎn)的彎矩,而σ=M/W=Mr/I,如此便可求得桿系任一點(diǎn)上的熱應(yīng)力。

    2.2 Hovgaard 雙彎管管系元素

    Hovgaard 雙彎管模型如圖 1(d),與 L 型管系元素遵循同樣的坐標(biāo)系規(guī)則,其求解過程與 L型管系元素幾乎一致,而與平面管系元素不同的是,Hovgaard 雙彎管是空間管系,需要考慮扭矩。

    求解Hovgaard 雙彎管復(fù)原力的方程為

    其中

    根據(jù)式(16) 求得復(fù)原力后,可以得出雙彎管各管段的彎矩為(得出彎矩后,可以根據(jù)公式σ=M/W=Mr/I,求出各管段上各點(diǎn)的熱應(yīng)力)

    2.3 空間四管管系元素

    空間四管管系元素模型如圖1(c),與L 型管系元素遵循同樣的坐標(biāo)系規(guī)則,其求解過程與Hovgaard雙彎管模型一致。求解復(fù)原力的方程為

    式中

    其中

    根據(jù)式(20) 求得復(fù)原力后,可以得出雙彎管各管段的彎矩如下(得出彎矩后,可以根據(jù)公式σ=M/W=Mr/I,求出各管段上各點(diǎn)的熱應(yīng)力)

    空間五管管系的求解可依據(jù)同樣的過程計(jì)算得出。

    3 結(jié)果

    研究旨在探究Hovgaard 雙彎管管系元素、空間四管管系元素以及空間五管管系元素中,管系的管段排布對(duì)管系最大熱應(yīng)力的影響。

    為了更加方便地表征管系各管段的排布,引入?yún)?shù)RLi和RL

    其中n為管系管段數(shù),RLi表示相鄰管段Li與Li+1長(zhǎng)度的比值。在分析過程中為了方便比較,我們?cè)O(shè)定RLi不小于1,即總是大的值比小的值。RL為RLi中的最大值,代表管系相鄰管段長(zhǎng)度的最大差異。將RL稱為管系相鄰管段長(zhǎng)度比,作為表征管系管段長(zhǎng)度分布均勻性的參數(shù),RL越接近1, 管系各管段長(zhǎng)度分布越均勻。

    其中σLi為管段Li上各點(diǎn)的熱應(yīng)力值,σi為管段Li上的最大熱應(yīng)力值,σlmax表示某種排布方式下管系上的最大熱應(yīng)力,作為表征管系最大熱應(yīng)力的參數(shù),σgmax表示管段長(zhǎng)度比相同的所有排布方式中最大的熱應(yīng)力,表征管系在此管段長(zhǎng)度比RL下可能出現(xiàn)的最大熱應(yīng)力值。

    結(jié)合管系材料的參數(shù)和允許的應(yīng)力范圍(許用應(yīng)力、屈服應(yīng)力等),可以得出管系允許的最短管長(zhǎng),同時(shí),在最短管長(zhǎng)度確定的前提下,可以得出管系允許的最大相鄰管段長(zhǎng)度比。

    以流程圖展示研究過程如圖8 所示,其中,Li′表示管系管段的變化梯度,由長(zhǎng)度La變化到長(zhǎng)度Lb,變化梯度為ΔL,Li表示由Li′縮放而來的實(shí)際研究過程中各管段的長(zhǎng)度。

    圖8

    根據(jù)圖 8,在 Matlab 中進(jìn)行循環(huán)計(jì)算,得出結(jié)果后即可分析RL與σlmax,σgmax之間的關(guān)系。

    3.1 管系相鄰管段長(zhǎng)度比對(duì)最大熱應(yīng)力的影響

    將管系中最短的管段記為L(zhǎng)min,討論空間管系各管段的排布對(duì)管系最大熱應(yīng)力大小的影響。經(jīng)過Matlab 計(jì)算,得出圖9 的變化趨勢(shì)。圖中橫坐標(biāo)為管系相鄰管段長(zhǎng)度比RL,縱坐標(biāo)為同管段長(zhǎng)度比相同的各種排布方式中管系的最大熱應(yīng)力σgmax=αΔTER/Lmin。

    圖9 管系相鄰管段長(zhǎng)度比與最大熱應(yīng)力的關(guān)系

    由圖9 可以看出,若管系最短管段長(zhǎng)度是一個(gè)確定值,管系管段長(zhǎng)度比越大,同長(zhǎng)度比下各種排布方式中最大的熱應(yīng)力也會(huì)越大,且近似呈線性關(guān)系,且當(dāng)管系的相鄰管段長(zhǎng)度比RL趨近1 時(shí),管系的最大熱應(yīng)力最小。

    3.2 管系允許的最短管長(zhǎng)

    由圖9 可以看出,管系在同管段長(zhǎng)度比RL下可能出現(xiàn)的最大熱應(yīng)力σgmax與管系的最短管長(zhǎng)有關(guān)。當(dāng)管系最短管長(zhǎng)確定時(shí),即RL趨近1 時(shí),管系最大熱應(yīng)力最小。所以,選取管系管段等長(zhǎng)排布即RL= 1 時(shí)的情況,來求解管系允許的最短管長(zhǎng),即若管系的最短管長(zhǎng)超過此長(zhǎng)度,那么即使管系以最佳的方式排布管段(即RL= 1) 也不能使管系的最大熱應(yīng)力滿足許用應(yīng)力/屈服應(yīng)力的條件。

    以 A335P91 鋼材為例, 管道外徑D=333.05 mm,管壁厚t= 30 mm,彈性模量E=154.7 GPa,膨脹系數(shù)α=13.009×10-6K-1,管道的工作溫度由20°C 變化到546°C,工作溫度下的許用應(yīng)力[σ]=95.82 MPa,材料屈服應(yīng)力σs=205 MPa。

    經(jīng)過Matlab 計(jì)算,得出圖10 的變化趨勢(shì)。圖中橫坐標(biāo)為空間管系管段等長(zhǎng)排布時(shí)管段的長(zhǎng)度,縱坐標(biāo)為相應(yīng)情況下的最大熱應(yīng)力σgmax(RL= 1 時(shí)只有一種管系排布方式,此時(shí),σlmax=σgmax)。圖中點(diǎn)的橫坐標(biāo)為管系最大熱應(yīng)力等于管系材料(A335P91鋼材) 的許用應(yīng)力/屈服應(yīng)力時(shí)的管系管段長(zhǎng)度,縱坐標(biāo)為許用應(yīng)力/屈服應(yīng)力。

    圖10 管系等長(zhǎng)排布時(shí)管段長(zhǎng)度與最大熱應(yīng)力的關(guān)系

    若繼續(xù)增加管系管段數(shù)目,以等長(zhǎng)排布管系的管段數(shù)目n為橫坐標(biāo),以在許用應(yīng)力/屈服應(yīng)力范圍下等長(zhǎng)排布管系所允許的最小管段長(zhǎng)度Lmin為縱坐標(biāo),不同的曲線分別表示許用應(yīng)力/屈服應(yīng)力的條件,經(jīng)過Matlab 計(jì)算,得出圖11 的變化趨勢(shì)。

    圖11 等長(zhǎng)排布管系管段數(shù)目對(duì)其最小允許管長(zhǎng)的影響

    表1 列出了圖10 和圖11 的部分?jǐn)?shù)據(jù)。

    表1 管系等長(zhǎng)排布時(shí)允許的最小管段長(zhǎng)度

    表1 中n表示管系管段數(shù),Lmin([σ]) 為許用應(yīng)力范圍內(nèi)允許的管系最小管段長(zhǎng)度,Lmin(σs) 為屈服應(yīng)力范圍內(nèi)允許的管系最小管段長(zhǎng)度。由此,若已知管系的管道參數(shù)以及材料工作溫度下的許用應(yīng)力[σ]或材料屈服應(yīng)力σs,即可根據(jù)上述過程大致界定管系所允許的最短管長(zhǎng),一旦管系中有管段長(zhǎng)度短于Lmin,那么不論管系如何排布管段,均不能使管系的最大熱應(yīng)力滿足許用應(yīng)力/屈服應(yīng)力的條件。

    由表1 和圖10 可以看出,等長(zhǎng)排布管系允許的管段最短長(zhǎng)度隨著管段數(shù)目的增加雖然有起伏,但總體趨勢(shì)是變短的,且其有一個(gè)趨近值,在許用應(yīng)力的范圍內(nèi),最短管長(zhǎng)度趨近于4 m 左右,在屈服應(yīng)力的范圍內(nèi),最短管長(zhǎng)度趨近于2 m 左右。

    3.3 管系最短管長(zhǎng)度確定時(shí)允許的最大管段長(zhǎng)度比

    根據(jù)3.2 節(jié)的分析,以許用應(yīng)力為條件的管系允許的最短管段長(zhǎng)度大致為4 m。分別以屈服強(qiáng)度σs= 205 MPa,流變強(qiáng)度σf= 305 MPa,抗拉強(qiáng)度σb=405 MPa 作為條件探討管系允許的最大管段長(zhǎng)度比。

    若確定管系的最短管段長(zhǎng)度為4 m,結(jié)合圖8,可以得出在屈服應(yīng)力、流變應(yīng)力、抗壓應(yīng)力范圍下管系所允許的最大管段長(zhǎng)度比。仍以A335P91 鋼材為例,經(jīng)過Matlab 計(jì)算,得出圖11 的變化趨勢(shì)。圖中橫坐標(biāo)為空間管系相鄰管段最大長(zhǎng)度比RL,縱坐標(biāo)為同管段長(zhǎng)度比下各種排布方式中最大的熱應(yīng)力σgmax,圖中點(diǎn)的橫坐標(biāo)為σgmax最接近管系材料(A335P91 鋼材) 的屈服應(yīng)力、流變應(yīng)力、抗壓應(yīng)力時(shí)的管系管段長(zhǎng)度比。

    由圖12 可以得出管系最短管段長(zhǎng)度為L(zhǎng)min=4 m 時(shí),在熱應(yīng)力不超過屈服應(yīng)力、流變應(yīng)力、抗拉應(yīng)力的條件下,所允許的最大相鄰管段長(zhǎng)度比如表2。

    表2 中n表示管系管段數(shù),RLmax(σs) 為屈服應(yīng)力范圍內(nèi)允許的最小管段長(zhǎng)度,RLmax(σf) 為流變應(yīng)力范圍內(nèi)允許的最小管段長(zhǎng)度,RLmax(σb) 為抗拉應(yīng)力范圍內(nèi)允許的最小管段長(zhǎng)度。由此,若管系的最短管段長(zhǎng)度確定,且已知管系的管道參數(shù)以及材料的屈服應(yīng)力σs、 流變應(yīng)力σf或抗拉應(yīng)力σb,即可根據(jù)上述過程大致界定管系所允許的最大管段長(zhǎng)度比,若管系管段長(zhǎng)度比不大于RLmax(σs)(RLmax(σf),RLmax(σb)),那么無論管系如何排布管段,管系最大熱應(yīng)力都能滿足屈服應(yīng)力(流變應(yīng)力、抗拉應(yīng)力) 的條件。一旦管系管段長(zhǎng)度比大于RLmax(σs)(RLmax(σf),RLmax(σb)),那么在各種管系排布管段的方式中,將可能出現(xiàn)最大熱應(yīng)力超過屈服應(yīng)力(流變應(yīng)力、抗拉應(yīng)力) 的請(qǐng)況,且管系管段長(zhǎng)度比RL越大,這種可能性也越大。

    若確定管系最短管長(zhǎng)為4 m,并依次探究在屈服強(qiáng)度、流變強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的條件下,管系最短管長(zhǎng)確定的條件下允許的最大管段長(zhǎng)度比RL與管系管段數(shù)目n的關(guān)系(圖13,表3)。

    圖13 各強(qiáng)度條件下允許最大管段長(zhǎng)度比與管段數(shù)目的關(guān)系

    表3 各應(yīng)力范圍下允許的最大管段長(zhǎng)度比

    由圖13 和表3 可以得出,管系最短管長(zhǎng)確定時(shí),當(dāng)管系的管段數(shù)目在一個(gè)合理的范圍內(nèi)時(shí),管系允許的最大管段長(zhǎng)度比較大,意味著管系有更多滿足強(qiáng)度條件的管段排布方式。隨著管系數(shù)目的增多,管系允許的最大管段長(zhǎng)度比的整體趨勢(shì)是減小的,原因可能是,當(dāng)管系管段數(shù)目過多時(shí),雖然相鄰管段的長(zhǎng)度差不大,但各個(gè)管段的差異會(huì)累加,最后使得整個(gè)管系結(jié)構(gòu)在X,Y,Z三個(gè)方向的長(zhǎng)度差異較大,導(dǎo)致管系的最大熱應(yīng)力較大。由圖14 和表3 可以看出,雖然隨著管系數(shù)目的增多,管系允許最短管段長(zhǎng)度逐漸減小且有個(gè)趨近值:以屈服應(yīng)力σs=205 MPa 為條件時(shí),最大管段長(zhǎng)度比趨近于1.5。以流變應(yīng)力σf=305 MPa 為條件時(shí),最大管段長(zhǎng)度比趨近于5。以抗拉應(yīng)力σb=405 MPa 為條件時(shí),最大管段長(zhǎng)度比趨近于8.5。

    3.4 結(jié)論

    結(jié)合Hovgaard 雙彎管、空間四管管系以及空間五管管系元素的分析,在管道鋼材料理想彈性且各向同性,管系兩端固支,不計(jì)自重,且管系各管段可看作梁模型(即L/r不太小)的前提下,對(duì)空間管系元素有如下結(jié)論。

    (1)管系相鄰管段長(zhǎng)度比越大,各種排布方式中的最大熱應(yīng)力也越大。

    (2)以目前廣泛使用的P91 管道為例,得出管系所允許的最小管段長(zhǎng)度為4 m。

    (3)在管系最小管段長(zhǎng)度4 m 的前提下,進(jìn)一步得出管系分別對(duì)應(yīng)于屈服應(yīng)力、流變應(yīng)力和抗拉強(qiáng)度所允許的最大管段長(zhǎng)度比。

    (4)管系允許的最短管長(zhǎng)隨著管段數(shù)目的增加總體是變短的趨勢(shì),且其有一個(gè)趨近值。

    (5)在管系最小管段長(zhǎng)度確定的前提下,管系允許的最大管段長(zhǎng)度比隨著管段數(shù)目的增加總體趨勢(shì)是變小的,且其有一個(gè)趨近值。

    (6)對(duì)于實(shí)際廣泛應(yīng)用的再熱熱段蒸汽管道(A3-35P91 鋼材為例,管道外徑d= 335.05 mm,管壁厚t= 30 mm,彈性模量E= 154.7 GPa,膨脹系數(shù)α= 13.009× 10-6K-1,管道的工作溫度由20°C 變化到546°C,工作溫度下的許用應(yīng)力[σ] = 95.82 MPa,材料屈服應(yīng)力σs= 205 MPa,抗拉強(qiáng)度σb=405 MPa。),我們建議,在高溫管系設(shè)計(jì)中,相鄰管段的長(zhǎng)度比不能大于8,應(yīng)盡量控制在5 以內(nèi),理想狀態(tài)是不超過3。

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