氰乙基三氯硅烷衍生物改性玻璃纖維增強(qiáng)PA6的應(yīng)用及性能表征

劉玉庫，宋英全，李洪寶，劉允飛

（江西宏柏新材料股份有限公司，樂平 333300）

0 前言

在玻璃纖維的生產(chǎn)和應(yīng)用過程中，浸潤劑的使用可有效改變玻璃纖維的表面狀態(tài)，既可以滿足玻璃纖維原絲對(duì)于加工性能的要求，同時(shí)在復(fù)合材料中還可以促進(jìn)玻璃纖維增強(qiáng)體與聚合物基體之間的結(jié)合，對(duì)復(fù)合材料的最終性能具有決定性的作用［1］。偶聯(lián)劑是玻璃纖維浸潤劑的重要組分，雖然在浸潤劑中質(zhì)量占比很少，但其能夠增進(jìn)無機(jī)物質(zhì)與有機(jī)物質(zhì)之間粘合性能，對(duì)于聚合物復(fù)合材料的性能起著重要的作用［2］。硅烷偶聯(lián)劑是一種較為重要且種類豐富的偶聯(lián)劑，在玻璃纖維復(fù)合材料行業(yè)應(yīng)用十分廣泛［3］。

玻璃纖維增強(qiáng)尼龍材料與純尼龍相比，具有更高的耐熱性、機(jī)械強(qiáng)度、剛性、耐疲勞強(qiáng)度和耐蠕變性［4，5］。玻璃纖維是一種表面含有大量強(qiáng)極性的硅羥基的圓柱形無機(jī)物，與熱塑性樹脂直接混合相容性較差，如果在外力的作用下簡單地進(jìn)行物理混合，則復(fù)合效果較差，容易出現(xiàn)兩相界面脫黏、玻纖撥出現(xiàn)象嚴(yán)重、基體斷裂等情況，因而達(dá)不到理想的增強(qiáng)效果［6］。而通過硅烷偶聯(lián)劑，在PA6樹脂與玻纖復(fù)合界面搭建一座“分子橋”，從而提高了有機(jī)基體與無機(jī)基體之間的黏合強(qiáng)度，促進(jìn)應(yīng)力在二者之間的傳遞，進(jìn)而有效地改善復(fù)合材料的綜合性能［7］。

本文使用氰乙基三氯硅烷為初始反應(yīng)物，通過其與乙酸酐反應(yīng)合成一種含有氰基的新型硅烷偶聯(lián)劑——氰乙基三乙酰氧基硅烷（N1-A）對(duì)玻纖進(jìn)行改性處理，并將其用于PA6樹脂增強(qiáng)改性，通過復(fù)合材料的力學(xué)性能表征及材料微觀形貌分析，研究了硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)復(fù)合材料綜合力學(xué)性能及微觀形貌的影響，并將其與氨基硅烷KH550改性玻纖及市售玻纖進(jìn)行應(yīng)用對(duì)比。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要原料

玻璃纖維（T439）：無堿短切纖維，泰山玻璃纖維有限公司；

玻璃纖維（560A）：無堿短切纖維，巨石集團(tuán)有限公司；

尼龍6（PA6）：牌號(hào)1013B，石家莊莊緣；

氰乙基三氯硅烷：化學(xué)純，江西宏柏新材料股份有限公司；

KH550：化學(xué)純，江西宏柏新材料股份有限公司；

乙酸酐：分析純，南京化學(xué)試劑股份有限公司；

乙醇：分析純，天津市富宇精細(xì)化工有限公司；

去離子水：實(shí)驗(yàn)室自制。

1.2 儀器和設(shè)備

真空干燥箱：DZ-2BCII型，天津市泰斯特儀器有限公司；

電子天平：型號(hào)YP1002A，上海浦春計(jì)量儀器有限公司；

雙螺桿擠出機(jī)：型號(hào)SHJ20，L/D=40∶1，南京聚力化工機(jī)械有限公司；

掃描電子顯微鏡：型號(hào)BrukerTENSOR27，德國蔡斯公司；

注射成型機(jī)：型號(hào)MA1600，寧波海天塑機(jī)集團(tuán)有限公司；

萬能試驗(yàn)機(jī)：型號(hào)Z010，德國Zwick。

1.3 氰乙基三乙酰氧基硅烷的制備

在帶有加熱、攪拌、蒸餾裝置的反應(yīng)釜中分別加入氰乙基三氯硅烷和過量的乙酸酐,開啟攪拌裝置并升溫至70 ℃，在常壓下攪拌反應(yīng) 5～7 h，反應(yīng)過程中乙酰氯采用邊反應(yīng)邊采出的方式將乙酰氯蒸出，然后減壓蒸餾出殘余的乙酰氯，再逐步升溫減壓蒸餾出未反應(yīng)的乙酸酐，最后減壓蒸餾得到氰乙基三乙酰氧基硅烷（N1-A）。

1.4 玻璃纖維的表面處理

實(shí)驗(yàn)改性所用玻璃纖維為市售玻纖T439經(jīng)過400 ℃高溫處理2 h所得，以此除去附著于玻纖表面的成束助劑，處理過程中玻纖先由白色變?yōu)榭Х壬?，最后再變?yōu)榘咨橛泻谏珶熿F產(chǎn)生。高溫處理后的玻璃纖維成束性較差，很容易松散成團(tuán)。

將去離子水和硅烷偶聯(lián)劑N1-A按照一定比例配制成質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0、0.25%、0.50%、1.00%、1.50%的硅烷處理液。在5 L三口瓶中加入2 000 g硅烷處理液，開啟機(jī)械攪拌，速度為200 r/min，在60 ℃下開始硅烷的水解反應(yīng)，水解過程中會(huì)有乙酸生成，生成的乙酸可作為水解反應(yīng)的催化劑，從而進(jìn)一步促進(jìn)硅烷水解形成硅醇，持續(xù)反應(yīng)2 h后加入500 g高溫處理后的玻纖，升溫至80 ℃浸泡3 h后，濾除硅烷處理液，并將玻纖用乙醇洗滌2~3次，去除表面殘留的處理液，將玻纖放入真空干燥烘箱內(nèi)80 ℃烘干，裝入密封袋內(nèi)，待用。

氨基硅烷KH550處理玻纖對(duì)照實(shí)驗(yàn)操作工藝與上述步驟相同。

1.5 PA6/GF20復(fù)合材料的制備

PA6樹脂使用前置于真空烘箱內(nèi)105 ℃干燥24 h，并進(jìn)行密封保存。將PA6樹脂與處理過的玻纖混合均勻，玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%。將混合后的物料加入雙螺桿擠出機(jī)的主喂料區(qū)，擠出溫度為230~240 ℃，主機(jī)轉(zhuǎn)速為160 r/min，喂料速度為50 r/min，經(jīng)切粒機(jī)造粒后進(jìn)行真空烘干處理。由于部分處理后的玻纖有成團(tuán)現(xiàn)象，為使物料混合均勻，實(shí)驗(yàn)采用二次擠出方式減少性能誤差。

經(jīng)二次擠出后樣品進(jìn)行真空烘干處理，按照相應(yīng)測試標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行制件，注塑溫度設(shè)置為240 ℃，模具溫度為60 ℃。

1.6 性能測試

拉伸強(qiáng)度按照ISO 527-2:2012《塑料—拉伸性能的測試 第2部分：模塑和擠塑塑料的試驗(yàn)條件》中1A型的試樣尺寸和試驗(yàn)條件進(jìn)行測試，測試速度為50 mm/min；

彎曲性能按照ISO 178:2010《塑料—彎曲性能的測定》進(jìn)行測試，速度為2 mm/min；

采用熱分析儀對(duì)GF進(jìn)行熱失重分析，升溫速率為10 ℃ /min ；

采用掃描電子顯微鏡對(duì)復(fù)合材料的斷面微觀形貌進(jìn)行觀察。

2 結(jié)果與分析

2.1 玻璃纖維表面處理后的熱重分析

為了表征不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的硅烷偶聯(lián)劑N1-A對(duì)玻纖表面處理的效果，實(shí)驗(yàn)對(duì)不同硅烷偶聯(lián)劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)下處理過的玻纖進(jìn)行了熱重分析測試，測試結(jié)果見圖1。

由圖1可以看出，曲線1為未經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑處理的玻纖樣品，其幾乎未發(fā)生失重，而其他經(jīng)過不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)硅烷偶聯(lián)劑處理液處理的玻纖樣品均發(fā)生了不同程度的失重現(xiàn)象。其中質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.25%、1.00%、1.50%的硅烷偶聯(lián)劑處理后的玻纖樣品的失重率均為1%以內(nèi)，且失重率隨著質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加而增大。而處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)，處理后的玻纖樣品的失重率最大，接近3%。

圖1 玻璃纖維表面處理后的熱重分析圖

隨著硅烷偶聯(lián)劑處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，部分硅烷形成硅醇后會(huì)發(fā)生不同程度的縮聚現(xiàn)象，從而損失部分Si-OH，失去與玻纖表面的反應(yīng)活性，處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大，這種現(xiàn)象越明顯。由圖1中的熱重分析曲線可以看出，在硅烷偶聯(lián)劑處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)，玻纖樣品的失重率最高，說明在此質(zhì)量分?jǐn)?shù)下硅烷偶聯(lián)劑與玻纖表面的反應(yīng)最充分，反應(yīng)活性最高，為最佳使用質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

2.2 硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)PA6/GF復(fù)合材料力學(xué)性能的影響

硅烷偶聯(lián)劑是一種單體硅化合物，其中一端的可水解基團(tuán)（N1-A水解基團(tuán)為乙酰氧基）首先水解形成硅醇，初生態(tài)的硅醇羥基十分活潑，很容易與玻纖表面上的羥基反應(yīng)，與玻纖表面形成牢固的化學(xué)結(jié)合；而另一端的氰基可與樹脂發(fā)生反應(yīng)，從而將無機(jī)玻纖與有機(jī)樹脂有效復(fù)合。同時(shí)，玻纖經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑處理后表面變得粗糙，更牢的結(jié)合于復(fù)合材料中。因此可以有效提高PA6/GF復(fù)合材料的綜合力學(xué)性能［8］。

實(shí)驗(yàn)考察了不同N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)PA6/GF復(fù)合材料力學(xué)性能的影響，各組樣品中玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)均為20%，結(jié)果見表1所示。

表1 不同N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)處理液改性玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料力學(xué)性能

由圖2可以看出經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的玻纖樣品制備的PA6/GF復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度均要高于未處理的玻纖樣品制備的PA6/GF復(fù)合材料。其中當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)，復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度最高，達(dá)到82.3 MPa，提高了20.67%；當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過0.50%時(shí)，復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度略有下降，但仍高于未經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的復(fù)合材料樣品。由此可見，硅烷偶聯(lián)劑N1-A對(duì)PA6/GF復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度具有明顯的改善作用，但并不是質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高越顯著。

圖2 硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)PA6/GF復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度的影響

圖3為硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)PA6/GF復(fù)合材料彎曲強(qiáng)度和彎曲模量的影響，如圖3所示，復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度先隨著N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加而提高，當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)，復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度達(dá)到最大值為120.7 MPa，提高了15.72%；當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)繼續(xù)增加，復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度逐漸降低，當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.50%時(shí)，復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度甚至低于未經(jīng)處理的玻纖樣品制備的PA6/GF復(fù)合材料。另外，隨著硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，復(fù)合材料的彎曲模量呈現(xiàn)與彎曲強(qiáng)度相似的變化趨勢，同樣是在N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)，彎曲模量達(dá)到最大值為3 907 MPa，提高了15.56%；當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)繼續(xù)增加，復(fù)合材料的彎曲模量逐漸降低，當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.50%時(shí)，復(fù)合材料的彎曲模量同樣開始低于未經(jīng)處理的玻纖樣品制備的PA6/GF復(fù)合材料。由此可見，適當(dāng)?shù)墓柰榕悸?lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)PA6/GF復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度及彎曲模量具有明顯的改善作用，但質(zhì)量分?jǐn)?shù)并非越高越好。

圖3 硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)PA6/GF復(fù)合材料彎曲強(qiáng)度和彎曲模量的影響

隨著硅烷偶聯(lián)劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，玻纖和硅烷偶聯(lián)劑反應(yīng)的越多，在PA6/GF復(fù)合材料中玻纖附著越牢固，但是其質(zhì)量分?jǐn)?shù)有一定的飽和度，如果質(zhì)量分?jǐn)?shù)過高，則會(huì)引起硅烷偶聯(lián)劑的縮聚反應(yīng)，降低反應(yīng)活性，因此硅烷偶聯(lián)劑處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)并不是越高越有利。

綜上所述，硅烷偶聯(lián)劑N1-A的最佳質(zhì)量分?jǐn)?shù)應(yīng)為0.50%，此時(shí)對(duì)PA6/GF復(fù)合材料的力學(xué)性能具有最佳的改善效果。

2.3 硅烷偶聯(lián)劑N1-A改性玻纖與KH550改性玻纖及市售玻纖的應(yīng)用性能對(duì)比

根據(jù)硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理后玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料力學(xué)測試結(jié)果，實(shí)驗(yàn)選取最佳處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.50%條件下制備的PA6/GF復(fù)合材料分別與相同條件下使用氨基硅烷KH550改性處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料及市售玻纖560A制備的PA6/GF復(fù)合材料進(jìn)行應(yīng)用性能對(duì)比，其中氨基硅烷KH550處理液的質(zhì)量分?jǐn)?shù)也是0.50%，復(fù)合材料中玻纖的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%，復(fù)合材料力學(xué)性能測試結(jié)果如表2所示。眾所周知，硅烷偶聯(lián)劑既含有親玻璃纖維的無機(jī)基團(tuán)，又含有親樹脂基體的有機(jī)基團(tuán)，玻纖增強(qiáng)尼龍專用的硅烷偶聯(lián)劑有機(jī)官能團(tuán)以氨基和環(huán)氧基兩類為主，典型的硅烷偶聯(lián)劑則以KH550和KH560應(yīng)用最為廣泛。實(shí)驗(yàn)對(duì)比采用的牌號(hào)為560A的市售玻纖，其浸漬劑中硅烷偶聯(lián)劑成分則為KH560，專門適用于增強(qiáng)PA66、PA6。

由表2中3組樣品的力學(xué)性能數(shù)據(jù)可以看出，經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度、彎曲模量及簡支梁缺口沖擊強(qiáng)度等綜合力學(xué)性能均要高于經(jīng)過KH550處理的玻纖及市售560A玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料。特別是與同等條件下以KH550為改性液制備的PA6/GF復(fù)合材料對(duì)比，硅烷偶聯(lián)劑N1-A為改性液制備的復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和彎曲模量具有明顯的性能優(yōu)勢。

表2 不同處理?xiàng)l件下玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料的力學(xué)性能

分析可知，硅烷偶聯(lián)劑N1-A的有機(jī)官能團(tuán)為氰乙基（-CH2CH2CN），N1-A在水解過程中有乙酸生成，使得RCN在酸性條件下同時(shí)發(fā)生酸催化反應(yīng)，進(jìn)而生成酰胺基團(tuán)（）和羧酸基團(tuán)（），其催化反應(yīng)機(jī)理如圖4所示。而PA6樹脂基體中則以酰胺基鏈段為主，改性玻纖表面上具有相似結(jié)構(gòu)的酰胺基團(tuán)可與PA6基體形成氫鍵作用，同時(shí)改性玻纖表面上具有羧酸基團(tuán)的部分可與PA6樹脂基體中的酰胺基發(fā)生反應(yīng)，形成化學(xué)鍵連接，從而形成更好界面粘接強(qiáng)度，具有更加優(yōu)異的增強(qiáng)效果［9］。

圖4 RCN酸催化反應(yīng)機(jī)理

2.4 PA6/GF復(fù)合材料斷面微觀形貌分析

根據(jù)PA6/GF復(fù)合材料力學(xué)性能的測試對(duì)比結(jié)果，實(shí)驗(yàn)選取硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%和1.00%的2個(gè)樣品進(jìn)行PA6/GF復(fù)合材料的斷面進(jìn)行微觀形貌觀察，見圖5。

圖5中可以明顯看出的圓柱形物質(zhì)為玻纖，黑色圓孔則為材料斷裂時(shí)玻纖被拔出留下的孔洞。相比之下圖5a中復(fù)合材料斷裂過程中所留下的孔洞更少，玻纖在基體界面斷裂的數(shù)目更多，且玻纖分布更加均勻，由此可以分析出在材料斷裂過程中圖5a中玻纖承擔(dān)的力更多，對(duì)基材的力學(xué)改善作用更加明顯。玻纖改性復(fù)合材料的基本原理為：當(dāng)PA6/GF復(fù)合材料受到外力沖擊時(shí)，外力可由樹脂基體表面?zhèn)鬟f到內(nèi)部，使內(nèi)部的玻纖分擔(dān)受力，部分玻纖受力撥出，留下一些孔洞，另一部分玻纖嵌入至PA6基體中，與PA6基體緊密粘結(jié)。因此玻纖在斷面處斷裂越多，被撥出越少，則說明玻纖承載的力越強(qiáng)，改性后的PA6/GF復(fù)合材料的性能越好［10-12］。由圖5中復(fù)合材料的斷面微觀形貌分析，可以更加明確地說明了在同等條件下經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料性能更好的原因。

圖5 PA6/GF復(fù)合材料的斷面微觀形貌分析（1）

為了更加直觀地觀察玻纖經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理后對(duì)PA6/GF復(fù)合材料的影響，實(shí)驗(yàn)對(duì)是否經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的兩組PA6/GF復(fù)合材料樣品進(jìn)行了斷面微觀形貌觀察分析，見圖6所示。

圖6a為未經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的PA6/GF復(fù)合材料斷面的SEM照片，可以明顯看出撥出的玻纖表面非常光滑，無樹脂基體粘附殘留；圖6b則為經(jīng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%的硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的PA6/GF復(fù)合材料斷面微觀形態(tài)，其玻纖表面比較粗糙，可以觀察到樹脂粘附在斷面撥出的玻纖上，且在斷面處被拉斷的玻纖數(shù)目更多，這是由于硅烷偶聯(lián)劑與玻纖表面發(fā)生反應(yīng)，更易附著在PA6基體上［13，14］。從界面改性機(jī)理分析：玻纖表面經(jīng)N1-A處理后與PA6樹脂相容性良好，使得二者之間能夠形成有效的化學(xué)鍵連接，對(duì)玻纖在基體樹脂中的分散和浸漬產(chǎn)生了促進(jìn)作用［15-17］。由此說明圖6b中經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理過的玻纖與PA6基體的粘接能力更強(qiáng)，界面強(qiáng)度更高，因此對(duì)PA6/GF復(fù)合材料的性能改善更明顯。

圖6 PA6/GF復(fù)合材料的斷面微觀形貌分析（2）

3 結(jié)論

（1）硅烷偶聯(lián)劑N1-A可以與玻璃纖維發(fā)生反應(yīng)，反應(yīng)程度受硅烷偶聯(lián)劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響，熱重分析結(jié)果顯示最佳質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%。

（2）同等條件下，經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料的拉伸性能優(yōu)于未經(jīng)處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料，隨著硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，PA6/GF復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢，當(dāng)N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)，復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度最高，與未經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料相比，拉伸強(qiáng)度提高了20.67%。

（3）隨著硅烷偶聯(lián)劑N1-A質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理后的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量均呈現(xiàn)先增加后降低的變化趨勢，在硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%時(shí)為最佳，與未經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料相比，彎曲強(qiáng)度提高了15.72%，彎曲模量提高了15.56%。

（4）經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的玻纖制備的復(fù)合材料比經(jīng)KH550處理的玻纖及市售玻纖560A制備的PA6/GF復(fù)合材料具有更好的綜合力學(xué)性能。

（5）通過SEM照片對(duì)復(fù)合材料的斷面微觀相貌分析得出，與未經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑處理的玻纖制備的PA6/GF復(fù)合材料相比，經(jīng)過硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理過的玻纖與PA6基體的粘接能力更強(qiáng)，界面強(qiáng)度更高，因此對(duì)PA6/GF復(fù)合材料的性能改善更明顯。

綜上所述，經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑N1-A處理的玻纖對(duì)PA6/GF復(fù)合材料的性能具有明顯的改善作用，處理液的最佳質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.50%。