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    水下隧道開(kāi)挖面三維滲流場(chǎng)解析及涌水量預(yù)測(cè)分析

    2021-12-28 13:03:34張頂立熊磊晉
    關(guān)鍵詞:等勢(shì)面涌水量水頭

    張 雨 ,張頂立 ,徐 曈 ,熊磊晉

    (北京交通大學(xué)城市地下工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 北京 100044)

    我國(guó)的水下隧道工程建設(shè)雖然起步晚于挪威、日本等國(guó)家,但隨著城市快速建設(shè)和各類經(jīng)濟(jì)產(chǎn)業(yè)蓬勃發(fā)展,對(duì)交通數(shù)量和各類交通形式的需求增加,國(guó)內(nèi)水下隧道建設(shè)及研究亦進(jìn)入快速發(fā)展時(shí)期. 水下隧道處于被無(wú)限水源包裹的特有環(huán)境,施工掘進(jìn)時(shí)隧道水環(huán)境的穩(wěn)定是保證施工安全的關(guān)鍵,而涌水量和作用在隧道結(jié)構(gòu)的水壓力的合理確定是水下隧道設(shè)計(jì)施工的核心問(wèn)題.

    目前,有關(guān)水下隧道滲流場(chǎng)理論解析的研究主要分為隧道橫斷面方向的研究和開(kāi)挖面方面三維縱向研究. El Tani 等[1]總結(jié)了水下隧道涌水量的常用公式,比較了Goodman、Karlstud、Rat、Lombardi 等的方法[2-3]. 王建宇[4]根據(jù)豎井理論研究了隧道孔壓分布和滲流量的解析解. 王秀英等[5]建立了高水位下隧道滲流量及襯砌外水壓力簡(jiǎn)化模型,給出了解析解. 宋浩然[6]推導(dǎo)了淺埋條件下水下隧道滲流場(chǎng)解析解并進(jìn)行了驗(yàn)證. 應(yīng)宏偉等[7]采用鏡像方法解決水下隧道滲流問(wèn)題,為水下隧道水壓力涌水量預(yù)測(cè)及防排水參數(shù)設(shè)計(jì)提供依據(jù).

    上述研究均是以隧道橫截面為研究對(duì)象,流體流線處于隧道橫斷面所在平面內(nèi),滲流等勢(shì)面與隧道外輪廓面平行,水下隧道橫斷面內(nèi)的二維滲流場(chǎng)解析解在文獻(xiàn)[8]中已給出. 而掌子面前方地層水壓力及滲水量值是水下隧道工程重要參數(shù),是掌子面支護(hù)力設(shè)計(jì)、超前堵水加固設(shè)計(jì)的重要指標(biāo),三維滲流場(chǎng)的理論研究成果較少. 劉維[9]建立了未開(kāi)挖區(qū)地層滲流垂直于開(kāi)挖面的滲流模型,給出了對(duì)應(yīng)的開(kāi)挖面前方滲流場(chǎng)解析解. 曹利強(qiáng)等[10]在文獻(xiàn)[9]的基礎(chǔ)上,考慮覆土層及下臥層的分層性,推導(dǎo)了穿越層中水頭分布函數(shù).

    三維滲流場(chǎng)的研究由于其空間滲流場(chǎng)分布復(fù)雜且無(wú)法用復(fù)變函數(shù)進(jìn)行解析變換,故水下隧道開(kāi)挖面前方地層空間內(nèi)三維滲流場(chǎng)的研究一直以來(lái)很難有合理的模型方法. 已有的研究都采用理想化的滲流,均為垂直于開(kāi)挖面的滲流,在除去開(kāi)挖面正前方的其他地層位置不發(fā)生滲流作用[9-10]. 現(xiàn)有研究假定開(kāi)挖面前方地層內(nèi)僅發(fā)生水平并指向隧道開(kāi)挖面方向的滲流,將開(kāi)挖面前的三維滲流問(wèn)題轉(zhuǎn)化為了二維水平向滲流問(wèn)題,這與實(shí)際滲流場(chǎng)有較大差異,影響水壓力的解析及開(kāi)挖面穩(wěn)定性分析. 本文建立了開(kāi)挖面前方滲流等勢(shì)面為空間曲面的水下隧道三維滲流模型,推導(dǎo)了以開(kāi)挖面所在平面為分界線的全部未開(kāi)挖區(qū)半地層空間的滲流解析解,能夠?qū)Φ貙娱_(kāi)挖面正前方土體以外的空間內(nèi)滲流水壓力分布進(jìn)行分析,并能預(yù)測(cè)開(kāi)挖面滲水量,可為三維滲流場(chǎng)分析及開(kāi)挖面滲水量計(jì)算提供參考. 通過(guò)數(shù)值仿真解及其他既有理論解對(duì)比,驗(yàn)證了本文解析解的有效性. 且在此基礎(chǔ)上,對(duì)開(kāi)挖面前方超前注漿加固參數(shù)進(jìn)行了分析,給出了合理超前注漿范圍及對(duì)應(yīng)的水壓力解析解.

    1 水下隧道滲流場(chǎng)計(jì)算模型

    圓形水下隧道三維計(jì)算模型如圖1 所示. 圖中:AB為拱頂線;hw為海水深度;h為地面與隧道中心線之間的距離;r1為隧道開(kāi)挖半徑. 作如下基本假定:

    圖1 水下隧道三維模型Fig. 1 Three-dimensional model of underwater tunnel

    1) 土體、圍巖均為各向同性均勻連續(xù)介質(zhì),土體和水不可壓縮;

    2) 穩(wěn)定滲流狀態(tài),等水頭邊界下滲流方向?yàn)閺较驖B流,發(fā)生滲流和排水過(guò)程中均不影響邊界處水頭值hw(海底邊界水頭值等于海水深度值)與隧道內(nèi)邊界處的總水頭h1;

    3) 由于滲流邊界條件固定,所以可認(rèn)為開(kāi)挖面后方滲流場(chǎng)為二維平面滲流場(chǎng),滲流平面垂直于隧道軸線方向,與隧道橫斷面共面. 隧道開(kāi)挖面前方(未開(kāi)挖區(qū))地層內(nèi)滲流場(chǎng)為三維滲流場(chǎng).

    2 水下隧道三維滲流場(chǎng)解析

    2.1 隧道圍巖x-y 平面滲流場(chǎng)解析

    根據(jù)流體源匯理論,通過(guò)復(fù)變函數(shù)法,變換式為

    式中:w(ζ)與f(z)為z平面與ζ平面間相互映射的函數(shù);A為保形映射的中間變量[11],如式(2)所示.

    將z平面(z=x+iy)含水層區(qū)域保形映射為ζ平面(ζ=ξ+iη=ρeiε)內(nèi)徑為α(如式(3)所示)、外徑為1 的圓環(huán),如圖2 所示.

    圖2 含水層保角映射Fig. 2 Conformal mapping in aquifer region

    求得水下隧道含水層的二維平面滲流場(chǎng)及涌水量的解析解[12]為

    式中:Qr為圍巖區(qū)的滲流量;kr為圍巖滲透系數(shù);γw為水的重度;Hr(x,y)與pr(x,y)分別為圍巖區(qū)內(nèi)任意位置的水頭與水壓力函數(shù).

    2.2 開(kāi)挖面前方x-y-z 空間滲流場(chǎng)解析

    由于復(fù)變函數(shù)是二維解析函數(shù),因此不能用來(lái)解三維問(wèn)題. 本文假設(shè)隧道覆土厚度足夠大的深埋隧道,隧道直徑相對(duì)于覆土厚度足夠小,建立該條件下的三維滲流場(chǎng)模型,得出三維滲流場(chǎng)解析解. 并對(duì)比相關(guān)數(shù)值結(jié)果驗(yàn)證本文解析解的有效性. 三維滲流場(chǎng)如圖3 所示. 參考不完整井滲流分析方法[13],隧道直徑相對(duì)于覆土厚度很小時(shí),由于水力梯度的作用,滲流呈軸對(duì)稱性,同時(shí)結(jié)合不完整井滲流模型[14-15],將模型簡(jiǎn)化為滲流等勢(shì)面,即距隧道中心線半徑為r(式(5))的空間半球面.

    圖3 三維滲流場(chǎng)模型Fig. 3 Three-dimensional seepage field model

    開(kāi)挖面所在平面為滲流等勢(shì)面底面,隧道開(kāi)挖邊界線所在的滲流等勢(shì)面水頭值為h1,取距隧道中心線h處為遠(yuǎn)場(chǎng)水頭,其所在滲流等勢(shì)面總水頭值大小等于海水深度值hw,開(kāi)挖面前方等勢(shì)面為以開(kāi)挖面中心為圓心的一組同心半球面,建立開(kāi)挖面前方地層滲流模型如圖4 所示. 通過(guò)該模型,將開(kāi)挖面前方地層的任意三維不規(guī)則等勢(shì)面滲流轉(zhuǎn)化成球?qū)ΨQ滲流,開(kāi)挖面前方整個(gè)地層空間內(nèi)流體向開(kāi)挖臨空面進(jìn)行滲流.

    滲流作用下流體的連續(xù)性方程為

    式中:u、v、w分別為對(duì)應(yīng)x、y、z坐標(biāo)方向的速度分量.

    當(dāng)滿足球面滲流條件時(shí),變換為L(zhǎng)aplace 方程形式后可得極坐標(biāo)下流體的三維滲流連續(xù)性方程為

    對(duì)式(7)分離變量并積分可得

    當(dāng)z= 0 時(shí),p(x,y,z)為開(kāi)挖面所在平面非臨空面內(nèi)地層滲流場(chǎng).

    當(dāng)0<r≤r1時(shí),水頭等勢(shì)面的底面為開(kāi)挖面臨空面,水頭等勢(shì)面的水頭值可由臨空面處總水頭給出,且由于水力梯度的存在,外環(huán)水頭值大于內(nèi)環(huán)水頭值,所以,當(dāng)用開(kāi)挖面上半部分的總水頭表示開(kāi)挖面前方等勢(shì)面水頭值時(shí)滿足球面滲流條件,用臨空面處總水頭表示的前方地層等勢(shì)面處水頭函數(shù)為

    式中:Hout為等勢(shì)面在開(kāi)挖臨空面上的水頭值;pout(x,y,z)為開(kāi)挖臨空面外輪廓線處壓力水頭值,取為0.

    開(kāi)挖面上任意點(diǎn)總水頭值僅與位置水頭有關(guān),位置水頭值等于該位置縱向坐標(biāo)值,即y=rsinθ?h,θ為開(kāi)挖面前方地層坐標(biāo)與開(kāi)挖面中心點(diǎn)連線在xOz平面上投影的夾角,開(kāi)挖面前方地層等勢(shì)面上總水頭滿足式(16)所示關(guān)系.

    聯(lián)立式(15)、(16)可得開(kāi)挖面前方0<r<r1范圍內(nèi)孔隙水壓力分布函數(shù)為

    根據(jù)Bear[16]通過(guò)圓形等勢(shì)面滲流量計(jì)算方法,未開(kāi)挖區(qū)內(nèi)流體向隧道開(kāi)挖面方向的滲流流量Q如式(18)所示,可以通過(guò)選取任意球形等勢(shì)面進(jìn)行積分,求得

    式中:D為滲流計(jì)算區(qū);vr為開(kāi)挖面前方半徑為r的等勢(shì)面處流體向掌子面的徑向滲流速度,根據(jù)達(dá)西定律表示如式(19)所示.

    2.3 開(kāi)挖面超前注漿x-y-z 空間滲流場(chǎng)解析

    為保障水下隧道安全快速施工,大量采用全斷面帷幕注漿工藝,超前注漿部孔方法如圖5 所示,超前注漿三維滲流模型如圖6. 圖5、6 中:hg為注漿圈外邊緣總水頭值;rg為注漿圈外半徑.

    圖6 超前注漿三維滲流模型Fig. 6 3D seepage model of advanced grouting

    根據(jù)式(11)可得,考慮注漿圈的圍巖中rg≤r<h水頭分布函數(shù)及注漿圈中r1≤r<rg范圍內(nèi)水頭分布函數(shù)分別為

    由式(18)、(19)可得通過(guò)圍巖和注漿圈的涌水量Qr和Qg分別為

    式中:kg為注漿圈滲透系數(shù).

    由流體的連續(xù)性原理可知通過(guò)圍巖滲水量應(yīng)與通過(guò)注漿圈滲水量相同,由式(23)得

    當(dāng)rg=r1時(shí),式(25)退化為未進(jìn)行超前注漿情況下的開(kāi)挖面涌水量值. 將式(21)、(22)代入式(14)、式(17)可得水壓力分布函數(shù)為

    當(dāng)rg=r1時(shí),式(26)退化為未進(jìn)行超前注漿情況下的開(kāi)挖面前方半地層空間內(nèi)的水壓力分布函數(shù).

    3 工程算例及解析解的驗(yàn)證

    選取廈門翔安海底隧道F4 風(fēng)化槽區(qū)段工程作為算例,相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1,應(yīng)用本文方法對(duì)開(kāi)挖面前方水壓力分布及滲水量值進(jìn)行分析,并采用FLAC 3D數(shù)值軟件對(duì)該工程案例進(jìn)行模擬分析,巖體的滲透系數(shù)為5 × 10?6m/s,為了消除邊界效應(yīng)對(duì)滲流的影響,模型范圍為:0 ≤x≤ 8r1,?12r1≤y≤ 0 ,?8r1≤z≤ 8r1. 具體模擬過(guò)程為:1) 對(duì)水壓力場(chǎng)進(jìn)行初始化;2) 固定x= 8r1,y= ±8r1,z= ?12r1邊界平面,y=0 處的孔隙水壓力值,將x= 0 平面設(shè)為不透水邊界;3) 不考慮水下隧道分部開(kāi)挖對(duì)滲流場(chǎng)的影響,一步開(kāi)挖至z= 0 處,將開(kāi)挖面設(shè)為排水邊界,其他開(kāi)挖邊界設(shè)為不透水邊界;4) 迭代計(jì)算至滲流場(chǎng)穩(wěn)定,對(duì)比驗(yàn)證本文解的正確性.

    表1 廈門翔安海底隧道注漿參數(shù)Tab. 1 Grouting parameters of Xiang’an under ocean tunnel in Xiamen

    在不考慮超前注漿時(shí),開(kāi)挖面前方5 m 處水壓力xOy平面內(nèi)分布的本文解與數(shù)值解如圖7 所示,在靠近開(kāi)挖面范圍內(nèi)水壓力值解析解與數(shù)值解誤差為5%以內(nèi),在距離開(kāi)挖面更遠(yuǎn)的范圍內(nèi),誤差逐漸減小,水壓分布表明,掌子面前方滲流整體呈現(xiàn)三維漏斗,靠近開(kāi)挖面區(qū)域呈現(xiàn)橢圓分布,表明了流體從地層前方半無(wú)限空間向開(kāi)挖面的匯集過(guò)程.

    圖7 開(kāi)挖面前方5 m 水壓力解析解與數(shù)值解對(duì)比Fig. 7 Comparison of analytical and numerical solutions of water pressure at 5 m in front of excavation face

    文獻(xiàn)[17-18]指出掌子面突涌水起始點(diǎn)為開(kāi)挖面拱腰至拱頂范圍處,所以進(jìn)一步驗(yàn)證本文解的正確性,本文選取開(kāi)挖面前方50 m 范圍內(nèi)拱頂AB線上孔隙水壓力進(jìn)行分析.

    解析解與數(shù)值解對(duì)比如圖8 所示,由圖可知:開(kāi)挖面附近20 m 范圍內(nèi)孔隙水壓力誤差為5%以內(nèi);開(kāi)挖面20 m 遠(yuǎn)距離處,開(kāi)挖所引起的水壓力分布變化影響趨勢(shì)明顯減弱,水力梯度在距離開(kāi)挖面45 m處趨近于0,這與文獻(xiàn)[10]得出的水壓梯度影響范圍為隧道3 倍洞室直徑區(qū)域的結(jié)果相近.

    圖8 開(kāi)挖面前50 m AB 線水壓力解析與數(shù)值解對(duì)比Fig. 8 Comparison of analytical and numerical solutions of AB line water pressure within 50 m in front of excavation face

    4 三維滲流場(chǎng)超前注漿參數(shù)分析

    在水下隧道施工過(guò)程中,為了減小隧道開(kāi)挖面承受的前方地層空間的水壓力,削弱由于滲流造成的對(duì)開(kāi)挖面穩(wěn)定的影響,防止塌方突水事故,超前注漿工法對(duì)水下隧道開(kāi)挖面進(jìn)行堵水加固被廣泛采用[19].在以往的水下隧道超前注漿施工過(guò)程中,超前注漿參數(shù)的確定多基于現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn),缺乏理論基礎(chǔ),本文應(yīng)用當(dāng)量注漿三維滲流模型,從解析的角度對(duì)超前注漿參數(shù)的進(jìn)行分析.

    4.1 超前注漿圈厚度對(duì)掌子面前方水壓力影響

    應(yīng)用本文解析方法對(duì)水下隧道注漿厚度對(duì)水壓力影響進(jìn)行分析,選取距離開(kāi)挖面1 倍洞室直徑距離的前方地層點(diǎn)C處,點(diǎn)C與超前注漿相對(duì)位置關(guān)系如圖9 所示.

    圖9 前方1 倍洞直徑點(diǎn)C 與注漿區(qū)位置Fig. 9 Locations of point C distanced one time of tunnel diameter and grouting area

    點(diǎn)C水壓力隨注漿厚度變化關(guān)系如圖10 所示,在未注漿時(shí),由于滲流作用,點(diǎn)C水力梯度較大而孔隙水壓力較低. 隨著超前注漿厚度(rg?r1)變大,降低了滲流過(guò)程中的水力梯度,使點(diǎn)C處孔隙水壓力升高. 當(dāng)注漿范圍超過(guò)點(diǎn)C后,即該點(diǎn)處于超前注漿圈層范圍內(nèi),水壓力隨著注漿厚度的增加而減小,堵水加固效果愈加顯著. 當(dāng)超前注漿圈層達(dá)到2 倍隧道洞室直徑范圍后,曲線斜率逐漸減緩,表明水力梯度變化減弱,更大的注漿范圍不能帶來(lái)明顯的降壓堵水效果,因此對(duì)開(kāi)挖面前方2 倍洞室直徑范圍內(nèi)進(jìn)行超前注漿,基本為最佳超前注漿界限范圍.

    圖10 前方1 倍洞直徑點(diǎn)C 處水壓力與注漿厚度關(guān)系Fig. 10 Relationship between water pressure at point C distanced one time of tunnel diameter and grouting thickness

    4.2 超前注漿相對(duì)滲透系數(shù)對(duì)水壓力影響

    應(yīng)用本文解析方法對(duì)水下隧道超前注漿滲透系數(shù)對(duì)水壓力影響進(jìn)行分析,選取上一節(jié)中考慮的最佳超前注漿距離,即距開(kāi)挖面2 倍洞室直徑距離的前方地層點(diǎn)D處進(jìn)行分析,如圖11 所示.

    圖11 前方2 倍洞直徑點(diǎn)D 與注漿區(qū)位置Fig. 11 Locations of point D distanced two times of tunnel diameter and grouting area

    水壓力隨注漿相對(duì)滲透系數(shù)變化如圖12 所示.由圖可知:隨著注漿相對(duì)滲透系數(shù)的增加,即隨著注漿材料的滲透系數(shù)逐漸變低,開(kāi)挖面前方地層點(diǎn)D處的孔隙水壓力逐漸升高,代表著堵水加固效果越發(fā)明顯;當(dāng)圍巖與注漿圈相對(duì)滲透系數(shù)達(dá)到20時(shí),水力梯度逐漸降低而后趨近平緩. 所以在超前注漿過(guò)程中,超前注漿材料的選取為kr/kg值約為20 即可充分保證超前地層加固堵水的效果,還可充分優(yōu)化工程經(jīng)濟(jì).

    圖12 點(diǎn)D 水壓力隨相對(duì)滲透系數(shù)變化情況Fig. 12 Change of water pressure at point D with relative permeability coefficient

    4.3 超前注漿相對(duì)滲透系數(shù)對(duì)開(kāi)挖面涌水量影響

    應(yīng)用本文解析方法對(duì)水下隧道超前注漿滲透系數(shù)對(duì)開(kāi)挖面涌水量影響進(jìn)行分析,涌水量隨圍巖與注漿圈相對(duì)滲透系數(shù)比值變化如圖13 所示.

    由圖13 可知:隨著注漿相對(duì)滲透系數(shù)的增加,即隨著注漿材料的滲透系數(shù)逐漸減小,開(kāi)挖面涌水量逐漸降低,代表著堵水加固效果越發(fā)明顯;當(dāng)圍巖與注漿圈相對(duì)滲透系數(shù)達(dá)到50 時(shí),水力梯度逐漸降低而后趨近平緩. 所以在超前注漿過(guò)程中,超前注漿材料的選取為kr/kg值約為50 即可有效控制隧道掌子面突涌水量,進(jìn)入合理范圍.

    圖13 開(kāi)挖面涌水量隨相對(duì)滲透系數(shù)變化情況Fig. 13 Change of water inflow at excavation face with relative permeability coefficient

    4.4 超前注漿厚度對(duì)涌水量影響

    應(yīng)用本文解析方法對(duì)水下隧道超前注漿厚度對(duì)開(kāi)挖面涌水量影響進(jìn)行分析,選取超前注漿kr/kg=50 情況下,涌水量隨超前注漿厚度變化如圖14 所示.

    圖14 開(kāi)挖面涌水量隨超前注漿厚度變化情況Fig. 14 Change of water inflow at excavation face with advanced grouting thickness

    由圖14 可知:未進(jìn)行注漿時(shí),該風(fēng)化槽地質(zhì)條件下涌水量規(guī)模較大,極易發(fā)生突涌水事故. 當(dāng)采取超前注漿施工后,隨著注漿厚度的增加,涌水量顯著降低,當(dāng)注漿厚度為1 倍洞室直徑時(shí)候,涌水量減小程度已經(jīng)不明顯,因此從涌水量的角度對(duì)超前注漿進(jìn)行分析時(shí)候,超前注漿厚度至少為1 倍洞室直徑方可最佳地對(duì)隧道開(kāi)挖面涌水量進(jìn)行控制. 另外需要補(bǔ)充的是,當(dāng)超前注漿厚度超過(guò)隧道半徑與襯砌外注漿圈厚度時(shí),本文解析模型半球形等勢(shì)面的假定對(duì)計(jì)算結(jié)果會(huì)帶來(lái)誤差,從超前注漿厚度對(duì)涌水量和水壓力的影響曲線發(fā)現(xiàn):當(dāng)超前注漿厚度大于1 倍洞室直徑后的涌水量模型計(jì)算結(jié)果誤差在2%以內(nèi),水壓力計(jì)算結(jié)果誤差影響低于5%;當(dāng)超前注漿厚度大于2 倍洞室直徑后,水壓力與涌水量變化曲線斜率趨于平緩,水力梯度變化減弱,更大的注漿范圍不能帶來(lái)更多的降壓堵水效果,解析模型半球形等勢(shì)面的假定對(duì)計(jì)算結(jié)果帶來(lái)的誤差可忽略.

    5 結(jié) 論

    鑒于以往對(duì)水下隧道開(kāi)挖面前方三維滲流場(chǎng)研究的匱乏,本文提出了考慮開(kāi)挖面前方滲流等勢(shì)面為空間曲面的水下隧道三維滲流解析模型. 通過(guò)對(duì)比數(shù)值仿真解和其他既有理論解,驗(yàn)證了本文解的正確性. 本研究的主要發(fā)現(xiàn)總結(jié)如下:

    1) 給出以開(kāi)挖面所在平面為分界線的全部未開(kāi)挖區(qū)半地層空間的水頭分布函數(shù),得出了開(kāi)挖面滲水量計(jì)算公式及前方地層孔隙水壓力公式.

    2) 通過(guò)工程實(shí)例將本文解析解和數(shù)值解進(jìn)行對(duì)比,在所給工況下本文解與數(shù)值解誤差不超過(guò)5%,驗(yàn)證了本文模型有較高的精度.

    3) 分析了超前加固厚度,土體與超前加固滲透系數(shù)相對(duì)值等因素對(duì)開(kāi)挖面前方水壓力及滲水量的影響. 當(dāng)對(duì)開(kāi)挖面前方2 倍洞室直徑范圍內(nèi)進(jìn)行超前注漿,并選取圍巖與注漿圈相對(duì)滲透系數(shù)kr/kg=50 時(shí),可同時(shí)有效控制水壓力與隧道突涌水量對(duì)水下隧道掌子面施工的影響.

    本文通過(guò)解析方法,為三維滲流場(chǎng)解析計(jì)算提供了新依據(jù),為水下隧道超前注漿參數(shù)的選取提供了理論參考.

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