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    共冷凝器雙循環(huán)有機(jī)朗肯發(fā)電系統(tǒng)?分析

    2021-12-28 01:23:14劉廣林徐進(jìn)良苗政
    化工進(jìn)展 2021年12期
    關(guān)鍵詞:工質(zhì)加熱器雙循環(huán)

    劉廣林,徐進(jìn)良,苗政

    (華北電力大學(xué)低品位能源多相流與傳熱北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 102206)

    能源是社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的基礎(chǔ)和動(dòng)力,化石能源大量使用導(dǎo)致日益嚴(yán)重的環(huán)境和能源短缺等問(wèn)題,發(fā)展可再生能源高效利用技術(shù)是可持續(xù)發(fā)展的有效途徑之一。地?zé)崮芟鄬?duì)于太陽(yáng)能及風(fēng)能具有熱源參數(shù)穩(wěn)定的優(yōu)勢(shì),國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者通過(guò)熱力學(xué)基本定律研究地?zé)狎?qū)動(dòng)有機(jī)朗肯發(fā)電循環(huán)(ORC)發(fā)電系統(tǒng),以期優(yōu)化獲得不同冷熱源條件下的系統(tǒng)參數(shù)。熱力學(xué)第二定律(?分析)相對(duì)于第一定律的優(yōu)勢(shì)在于可明確系統(tǒng)不可逆損失分布,指出需優(yōu)化的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。目前?分析方法廣泛應(yīng)用于不同形式發(fā)電系統(tǒng)優(yōu)化、系統(tǒng)參數(shù)和工質(zhì)分析對(duì)比、蒸發(fā)器、冷凝器等?損失較多的關(guān)鍵設(shè)備部件分析等方面。

    在發(fā)電系統(tǒng)研究方面,?分析方法可優(yōu)化循環(huán)構(gòu)型。如針對(duì)耦合吸收式和噴射式制冷循環(huán)的ORC 系統(tǒng)?效率研究,發(fā)現(xiàn)隨著ORC 蒸發(fā)溫度升高,兩種系統(tǒng)的?效率都降低[1]。在低溫地?zé)嵊袡C(jī)朗肯循環(huán)串并聯(lián)回路系統(tǒng)中,較高臨界參數(shù)工質(zhì)適合串聯(lián)系統(tǒng),低臨界溫度工質(zhì)適合并聯(lián)系統(tǒng)[2]。在太陽(yáng)能和沼氣鍋爐聯(lián)合驅(qū)動(dòng)的亞臨界有機(jī)朗肯循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)中,聯(lián)合系統(tǒng)的凈發(fā)電效率比簡(jiǎn)單系統(tǒng)高[3]。通過(guò)對(duì)ORC和VCR聯(lián)合系統(tǒng)研究,發(fā)現(xiàn)聯(lián)合系統(tǒng)中蒸發(fā)器和冷凝器的?損失最大[4]。

    在工質(zhì)篩選和系統(tǒng)優(yōu)化方面,研究發(fā)現(xiàn)工質(zhì)臨界溫度和系統(tǒng)熱效率之間存在著一定的關(guān)系[5-6]。對(duì)比十余種工質(zhì)在亞臨界系統(tǒng)中的最佳蒸發(fā)溫度,發(fā)現(xiàn)每種工質(zhì)均存在最佳蒸發(fā)溫度,使系統(tǒng)凈輸出功最大[7-8]。鐘紹庚等[9]實(shí)驗(yàn)測(cè)試了R245fa 為工質(zhì)的ORC發(fā)電系統(tǒng)性能,發(fā)現(xiàn)當(dāng)熱源溫度為100℃和冷卻水溫度為12℃時(shí),系統(tǒng)?效率達(dá)到26.6%。諸多研究發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)器在所有設(shè)備部件中?損失最大[8,10-11],因此改善蒸發(fā)器換熱性能是提高系統(tǒng)效率的有效方式。對(duì)比不同系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù),發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)壓力對(duì)熱效率和?效率都有顯著影響[12-13]。同時(shí),窄點(diǎn)溫差對(duì)換熱過(guò)程和系統(tǒng)效率有重要影響,針對(duì)簡(jiǎn)單的ORC系統(tǒng)的研究,發(fā)現(xiàn)隨著蒸發(fā)器窄點(diǎn)溫差的增大,不同工質(zhì)的系統(tǒng)?效率呈現(xiàn)不同程度降低[14]。Mago等[15]采用?拓?fù)浞椒ㄑ芯苛擞袡C(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)的?流及損失,并分析了窄點(diǎn)溫差對(duì)系統(tǒng)?效率的影響。Jin等[16]基于亞臨界ORC系統(tǒng)的蒸發(fā)器和冷凝器的窄點(diǎn)溫差分析,提出了窄點(diǎn)溫差與蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的控制策略,以提高系統(tǒng)運(yùn)行的熱效率。

    雙循環(huán)ORC 系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)能量的梯級(jí)利用,提高了能量轉(zhuǎn)換效率,近年來(lái)部分學(xué)者采用?分析雙循環(huán)系統(tǒng)。對(duì)低溫?zé)嵩措p循環(huán)有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)研究發(fā)現(xiàn),雙循環(huán)ORC 系統(tǒng)的?效率高于單級(jí)ORC 系統(tǒng),?分析發(fā)現(xiàn)高壓蒸發(fā)器?損失最大[17-20],而目前針對(duì)不同熱源條件下,雙循環(huán)系統(tǒng)和加熱器關(guān)鍵部件的研究較少。因此,對(duì)熱源、工質(zhì)等參數(shù)及窄點(diǎn)溫差對(duì)系統(tǒng)及加熱器關(guān)鍵部件影響規(guī)律需要進(jìn)一步研究。

    本 文 基 于Engineering Equation Solver (EES)軟件環(huán)境,開(kāi)發(fā)熱力學(xué)程序,研究共冷凝器雙循環(huán)ORC發(fā)電系統(tǒng)和加熱器(蒸發(fā)器+預(yù)熱器)?效率隨工質(zhì)和熱源溫度的變化規(guī)律。系統(tǒng)基于能量梯級(jí)利用原理,實(shí)現(xiàn)熱流體冷卻過(guò)程與工質(zhì)加熱-蒸發(fā)過(guò)程的較優(yōu)匹配,可提高系統(tǒng)效率。在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步分析窄點(diǎn)溫差對(duì)系統(tǒng)和加熱器?效率的影響,為低溫?zé)嵩打?qū)動(dòng)的雙循環(huán)有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的研究和設(shè)計(jì)提供參考。

    1 發(fā)電系統(tǒng)和數(shù)學(xué)模型

    1.1 系統(tǒng)介紹

    本文研究的共冷凝器雙循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)相對(duì)于單循環(huán)發(fā)電系統(tǒng),有相對(duì)獨(dú)立的高溫高壓和低溫低壓有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng),圖1(a)為共冷凝雙循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)示意圖,圖1(b)為發(fā)電系統(tǒng)T-s圖。該發(fā)電系統(tǒng)主要包括地?zé)崃黧w循環(huán)系統(tǒng)和有機(jī)工質(zhì)循環(huán)發(fā)電系統(tǒng),其中地?zé)崃黧w循環(huán)的工作流程為:高溫地?zé)崃黧w從地?zé)峋M(jìn)入高溫有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的蒸發(fā)器(EV1)中,與有機(jī)工質(zhì)進(jìn)行換熱后進(jìn)入低溫循環(huán)系統(tǒng)的蒸發(fā)器(EV2)與有機(jī)工質(zhì)進(jìn)行換熱。隨后地?zé)崃黧w進(jìn)行分流,分別進(jìn)入高溫和低溫系統(tǒng)的預(yù)熱器(PR1、PR2)中對(duì)有機(jī)工質(zhì)進(jìn)行預(yù)熱,最后匯合后注入回灌井。

    圖1 共冷凝雙循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)示意圖和T-s圖

    有機(jī)工質(zhì)循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)包括高溫發(fā)電循環(huán)系統(tǒng)和低溫發(fā)電循環(huán)系統(tǒng),高溫低發(fā)電循環(huán)系統(tǒng)皆為亞臨界飽和系統(tǒng),工作原理相同,以高溫發(fā)電循環(huán)系統(tǒng)為例闡述。液態(tài)有機(jī)工質(zhì)經(jīng)過(guò)泵(P1)加壓后依次進(jìn)入預(yù)熱器(PR1)和蒸發(fā)器(EV1)與地?zé)崃黧w換熱,有機(jī)工質(zhì)在加熱過(guò)程中由液態(tài)變?yōu)轱柡蜌鈶B(tài),然后進(jìn)入膨脹機(jī)中膨脹做功,從膨脹機(jī)中排出的乏汽與低溫系統(tǒng)種乏汽匯合后進(jìn)入冷凝器(CO)中冷凝為液體并進(jìn)入儲(chǔ)液罐,完成一個(gè)封閉循環(huán)。

    有機(jī)工質(zhì)的選擇參考相關(guān)文獻(xiàn)資料,同時(shí)綜合考慮工質(zhì)的臭氧耗減潛能值(ODP)和全球變暖潛能值(GWP)特性,選用4 種有機(jī)工質(zhì)進(jìn)行分析,工質(zhì)具體參數(shù)及特性如表1所示。

    表1 選用工質(zhì)及物性參數(shù)

    1.2 數(shù)學(xué)模型和計(jì)算流程

    采用?效率對(duì)發(fā)電系統(tǒng)和部件進(jìn)行分析,進(jìn)而分析窄點(diǎn)溫差對(duì)系統(tǒng)影響的變化規(guī)律。發(fā)電系統(tǒng)的凈輸出功定義為膨脹機(jī)輸出功Wexp減去工質(zhì)泵功耗Wpu,雙循環(huán)有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)計(jì)算方法相同。以高溫系統(tǒng)為例,系統(tǒng)和膨脹機(jī)輸出功以及工質(zhì)泵耗功計(jì)算公式如式(1)~式(3),高溫循環(huán)系統(tǒng)有機(jī)工質(zhì)流量為式(4),系統(tǒng)的?效率計(jì)算公式為式(5),高溫循環(huán)系統(tǒng)加熱器有效利用?計(jì)算公式為式(6),高溫循環(huán)系統(tǒng)加熱器消耗?計(jì)算公式為式(7),高溫循環(huán)系統(tǒng)加熱器?效率計(jì)算公式為式(8)。

    計(jì)算過(guò)程中忽略地?zé)崃黧w中雜質(zhì)和不凝氣體及有機(jī)工質(zhì)雙級(jí)有機(jī)朗肯循環(huán)中壓降等參數(shù)的影響,主要參數(shù)取值如表2所示。

    表2 主要參數(shù)取值

    計(jì)算模擬過(guò)程流程圖如圖2所示,在冷熱源等假設(shè)參數(shù)固定的條件下,分析工質(zhì)蒸發(fā)溫度和窄點(diǎn)溫差對(duì)系統(tǒng)及部件?效率的影響。主要假設(shè)參數(shù)包括熱源質(zhì)量流量、冷凝溫度、膨脹機(jī)、工質(zhì)泵的效率和分流比等,窄點(diǎn)溫差計(jì)算以工質(zhì)R245fa 為例進(jìn)行分析。

    圖2 數(shù)值計(jì)算流程

    2 結(jié)果及分析

    2.1 系統(tǒng)?效率分析

    首先通過(guò)與文獻(xiàn)數(shù)據(jù)對(duì)比驗(yàn)證模型,以R123為工質(zhì),采用單級(jí)循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行驗(yàn)證,結(jié)果對(duì)比如表3所示。從結(jié)果看出,該模型的計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)報(bào)道的數(shù)據(jù)吻合較好,說(shuō)明了本文模擬的可靠性。

    表3 模型對(duì)比驗(yàn)證數(shù)據(jù)

    針對(duì)共冷凝器亞臨界飽和ORC 發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行研究,首先分析對(duì)比單級(jí)發(fā)電系統(tǒng)的?效率和多參數(shù)制約的雙循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)?效率,進(jìn)而分析了熱源溫度為100~150℃和4 種有機(jī)工質(zhì)對(duì)加熱器(蒸發(fā)器和預(yù)熱器)?效率的影響規(guī)律,在此基礎(chǔ)上分析了窄點(diǎn)溫差對(duì)系統(tǒng)和加熱器?效率的影響。

    首先分析對(duì)比雙循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)和單級(jí)發(fā)電系統(tǒng)?效率,工質(zhì)選用R245fa。圖3是熱源溫度為110~150℃,單級(jí)系統(tǒng)?效率隨有機(jī)工質(zhì)在蒸發(fā)器中蒸發(fā)溫度的變化規(guī)律。從圖中可以看出隨著熱源溫度的升高,系統(tǒng)?效率整體呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。當(dāng)熱源溫度一定時(shí),工質(zhì)蒸發(fā)溫度增加后,系統(tǒng)?效率呈現(xiàn)出先增大后減小,即?效率存在最大值,上述結(jié)果與文獻(xiàn)[3-4]結(jié)論一致。當(dāng)熱源溫度為130℃時(shí),系統(tǒng)?效率最大值為31.9%。

    圖3 單級(jí)系統(tǒng)?效率與工質(zhì)蒸發(fā)溫度關(guān)系

    圖4 表示熱源溫度為130℃,高溫循環(huán)系統(tǒng)預(yù)熱器的質(zhì)量分流比mi為0.55 時(shí),雙循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的?效率隨高溫和低溫發(fā)電系統(tǒng)中有機(jī)工質(zhì)蒸發(fā)溫度(T1,T7)的變化規(guī)律。從圖中可以看出,隨著高溫系統(tǒng)和低溫系統(tǒng)中工質(zhì)蒸發(fā)溫度的增大,系統(tǒng)?效率存在最大值,即在一定的熱源溫度下,系統(tǒng)?效率同時(shí)受限于高溫和低溫系統(tǒng)中有機(jī)工質(zhì)的蒸發(fā)溫度。當(dāng)高溫系統(tǒng)有機(jī)工質(zhì)蒸發(fā)溫度為100.1℃,低溫系統(tǒng)有機(jī)工質(zhì)蒸發(fā)溫度為69.8℃,系統(tǒng)?效率最大為46.35%。相對(duì)于同參數(shù)下單級(jí)循環(huán)發(fā)電系統(tǒng),系統(tǒng)?效率提高了14.45%。?效率提升主要是因?yàn)殡p循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)中加熱器和冷凝器中冷熱流體換熱溫度曲線匹配更加優(yōu)化,?效率提高后減少了可用能的損失,進(jìn)而增加了系統(tǒng)?效率。

    圖4 雙循環(huán)系統(tǒng)效率隨膨脹機(jī)轉(zhuǎn)矩的變化

    在此基礎(chǔ)上分析了熱源溫度為100~150℃時(shí),采用表1中4種有機(jī)工質(zhì)系統(tǒng)?效率,進(jìn)而得到不同熱源溫度下系統(tǒng)最佳?效率,如圖5所示。從圖中可以得到,不同工質(zhì)系統(tǒng)?效率隨熱源溫度的增加呈現(xiàn)線性增大趨勢(shì),即在高溫?zé)嵩磿r(shí),能量利用更加充分,系統(tǒng)?效率較高。所選的4 種工質(zhì)中,R245fa 為工質(zhì)時(shí)系統(tǒng)?效率相對(duì)最大,R601 工質(zhì)系統(tǒng)?效率相對(duì)最小,工質(zhì)R600a 和R123 的系統(tǒng)?效率介于兩者之間。

    圖5 雙循環(huán)系統(tǒng)?效率隨熱源溫度變化規(guī)律

    當(dāng)熱源溫度較高時(shí),不同工質(zhì)的系統(tǒng)?效率相對(duì)低溫?zé)嵩磿r(shí)相差較大,即隨著熱源溫度提高,不同系統(tǒng)?效率差異性越發(fā)明顯。在100℃和150℃時(shí),工質(zhì)R245fa 和R601 系統(tǒng)?效率相差分別為0.89%和3.54%。

    有機(jī)工質(zhì)在預(yù)熱器中加熱至飽和溫度,工質(zhì)溫度變化如圖1(b)中5-6和9-10過(guò)程,隨后進(jìn)入蒸發(fā)器中產(chǎn)生兩相飽和沸騰,如圖1(b)中6-1和10-7過(guò)程。工質(zhì)在預(yù)熱和蒸發(fā)過(guò)程與地?zé)崃黧w存在最小溫度差,稱為窄點(diǎn)溫差。窄點(diǎn)溫差的取值對(duì)加熱器和系統(tǒng)的?效率有直接影響,需對(duì)不同窄點(diǎn)溫差下系統(tǒng)和加熱器?效率分析,得到窄點(diǎn)溫差對(duì)其影響的變化規(guī)律。選用4種工質(zhì)中?效率最高的R245fa為工質(zhì),窄點(diǎn)溫度分別取5℃、7℃和9℃進(jìn)行分析系統(tǒng)和加熱器的?效率。

    圖6為系統(tǒng)?效率隨窄點(diǎn)溫差的變化規(guī)律,從圖中可以看出,相同熱源溫度時(shí),窄點(diǎn)溫差越小,系統(tǒng)?效率越大,整體上隨著熱源溫度的增加,不同窄點(diǎn)溫差下系統(tǒng)?效率差值基本相等,即窄點(diǎn)溫差增加2℃,系統(tǒng)?效率減少1.9%左右。因此選用合適的較小的窄點(diǎn)溫差,有利于提高系統(tǒng)?效率。

    圖6 雙循環(huán)系統(tǒng)?效率與窄點(diǎn)溫差的關(guān)系

    2.2 加熱器?效率分析

    有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)中?損失較大的設(shè)備是加熱器(包括蒸發(fā)器、預(yù)熱器)。因此,進(jìn)一步分析對(duì)比雙循環(huán)與單級(jí)有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)中該設(shè)備的?效率變化規(guī)律,圖7為R245fa工質(zhì)加熱器?效率的變化,dc 表示雙循環(huán)發(fā)電系統(tǒng),sc 表示單循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)。圖8 為不同地?zé)崃黧w溫度和工質(zhì)下,雙循環(huán)ORC 系統(tǒng)加熱器的最大?效率隨熱源溫度的變化規(guī)律。

    圖7 單級(jí)系統(tǒng)加熱器?效率隨熱源溫度變化關(guān)系

    圖8 雙循環(huán)系統(tǒng)加熱器?效率隨熱源溫度變化

    從圖7 中可以看出,隨著地?zé)崃黧w溫度的增加,兩類發(fā)電系統(tǒng)中加熱器的?效率隨熱源溫度增加而增大。同時(shí)雙循環(huán)系統(tǒng)加熱器的?效率明顯大于單循環(huán)系統(tǒng),且隨著熱源溫度升高,差值越來(lái)越大。即熱源溫度越高,加熱器的?效率越大。在熱源溫度為100℃和150℃時(shí),雙循環(huán)系統(tǒng)效率從74.76%增加到85.46%,對(duì)應(yīng)單循環(huán)系統(tǒng)加熱器?效率從68.63%增加到73.79%,高溫?zé)嵩磿r(shí)雙循環(huán)系統(tǒng)的加熱器?效率更高。

    雙循環(huán)系統(tǒng)中加熱器的?效率明顯大于單級(jí)系統(tǒng)中加熱器的?效率,如在熱源溫度為150℃時(shí),雙循環(huán)系統(tǒng)?效率相對(duì)于單級(jí)系統(tǒng)增加了11.67%。由于通過(guò)熱流體冷卻過(guò)程與工質(zhì)加熱-蒸發(fā)過(guò)程逐漸的匹配,冷熱流體的平均溫差逐漸減小,不可逆損失逐漸降低。

    圖8 為4 種有機(jī)工質(zhì)在熱源溫度為100~150℃時(shí)加熱器最大?效率的變化趨勢(shì)。從圖中可以看出,在不同熱源溫度下,工質(zhì)R245fa 對(duì)應(yīng)的加熱器?效率最大,工質(zhì)R601 對(duì)應(yīng)的最小,工質(zhì)為R600a 和R123 時(shí)加熱器?效率介于兩者之間,且隨著熱源溫度的增加,?效率差異性越發(fā)明顯。如在熱源溫度為100℃時(shí),4 種工質(zhì)的加熱器?效率幾乎相等,當(dāng)熱源溫度為150℃時(shí),工質(zhì)R245fa相對(duì)于R601 的加熱器?效率增加了4.82%。加熱器?效率隨熱源溫度的增加與系統(tǒng)?效率增加一致,加熱器是影響系統(tǒng)性能的重要設(shè)備。

    圖9為不同窄點(diǎn)溫差下加熱器?效率隨熱源溫度的變化規(guī)律。從圖中可以看出,加熱器的?效率隨窄點(diǎn)溫差變化趨勢(shì)和系統(tǒng)?效率基本一致,即在相同熱源溫度下,加熱器?效率隨窄點(diǎn)溫差的增加而減少,隨熱源溫度增加整體呈現(xiàn)增加趨勢(shì)。當(dāng)窄點(diǎn)溫度增加2℃時(shí),加熱器的?效率平均減少2.4%。

    圖9 雙循環(huán)系統(tǒng)加熱器?效率與窄點(diǎn)溫差的關(guān)系

    3 結(jié)論

    針對(duì)地?zé)崃黧w溫度在100~150℃之間的熱源,分析不同熱源溫度和工質(zhì)對(duì)雙循環(huán)有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)和加熱器?效率的影響規(guī)律,進(jìn)一步分析窄點(diǎn)溫差的影響,主要結(jié)論如下。

    (1)以R245fa 為工質(zhì)分析雙循環(huán)和單循環(huán)系統(tǒng)?效率,發(fā)現(xiàn)在相同熱源溫度下,雙循環(huán)系統(tǒng)?效率大幅提升;選用4種有機(jī)工質(zhì)分析,發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)?效率隨熱源溫度增加而增大,而熱源溫度越高時(shí)不同工質(zhì)的系統(tǒng)?效率差異越明顯。熱源溫度為150℃時(shí),R245fa工質(zhì)系統(tǒng)?效率相對(duì)于R601增加了3.54%。

    (2)雙循環(huán)和單循環(huán)系統(tǒng)加熱器?效率分析得到,R245fa 工質(zhì)的雙循環(huán)系統(tǒng)?效率明顯大于單循環(huán)系統(tǒng);隨著熱源溫度的增加,雙循環(huán)系統(tǒng)效率優(yōu)勢(shì)越明顯。雙循環(huán)系統(tǒng)中,分析4種工質(zhì)發(fā)現(xiàn)在低熱源溫度時(shí),加熱器?效率接近相等,熱源溫度升高,不同工質(zhì)?效率的影響差別較大,在熱源溫度為150℃時(shí),工質(zhì)R245fa 相對(duì)于R601 的加熱器?效率增加了4.82%。

    (3)以R245fa 為工質(zhì)分析了窄點(diǎn)溫差對(duì)系統(tǒng)和加熱器?效率的影響,發(fā)現(xiàn)不同熱源溫度下窄點(diǎn)溫差增大時(shí),系統(tǒng)和加熱器?效率的減小量接近相等;隨著窄點(diǎn)溫差的增大,系統(tǒng)和加熱器?效率減少,較小的窄點(diǎn)溫差有利于提高系統(tǒng)?效率。

    符號(hào)說(shuō)明

    cp——地?zé)崃黧w定壓比熱容,kJ/(kg·K)

    h——焓值,kJ/kg

    m——質(zhì)量流量,kg/s

    p——壓力,kPa

    s——熵值,kJ/(kg·K)

    T/t——溫度,K/℃

    v——比體積,m3/kg

    W——功,kW

    Δtd——窄點(diǎn)溫差,℃

    η——效率,%

    下角標(biāo)

    a,b,d,f,1,2,3,5——分別表示圖1中對(duì)應(yīng)位置的點(diǎn)

    exp1,net1,ph1,pu1和wf1——分別為高溫ORC循環(huán)膨脹機(jī)、凈功、預(yù)熱器、泵和有機(jī)工質(zhì)

    ex——系統(tǒng)

    g——地?zé)崃黧w

    in,out——分別為系統(tǒng)部件入口、出口

    net——凈輸出功

    sys——系統(tǒng)

    pa/ga——付出/獲得

    0——環(huán)境

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