150kt／a雙加壓法稀硝酸裝置運行總結

金杰理，張亞軍

［甘肅靖遠煤業(yè)劉化（集團）有限責任公司白銀新天化工分公司，甘肅白銀 730900］

0 引 言

現(xiàn)階段，我國稀硝酸生產(chǎn)工藝絕大部分采用雙加壓法，雙加壓法具有技術先進可靠、生產(chǎn)規(guī)模大、消耗低、綜合指標優(yōu)等特點，成為新上稀硝酸裝置的首選工藝。甘肅靖遠煤業(yè)劉化（集團）有限責任公司白銀新天化工分公司（簡稱白銀新天）一期煤化工項目包括150kt／a稀硝酸裝置、150kt／a硝鎂法濃硝酸裝置、250kt／a高塔硝基復合肥裝置，配套50t／h流化床鍋爐2臺、120t／h脫鹽水裝置及循環(huán)水系統(tǒng)。一期煤化工項目分兩步進行，一期一步項目為150kt／a雙加壓法稀硝酸裝置和配套的150kt／a硝鎂法濃硝酸裝置，設計預留1套150kt／a稀硝酸裝置，主要原料液氨由甘肅劉化（集團）有限責任公司（簡稱劉化集團）總部（甘肅永靖）汽車拉運及外購；一期二步項目為20kt／a尿素硝銨溶液裝置和250kt／a高塔硝基復合肥裝置。二期煤化工項目，即靖遠煤電清潔高效氣化氣綜合利用（搬遷改造）項目，擬建在甘肅省白銀市銀東工業(yè)園劉化園區(qū)，將以靖遠煤業(yè)集團所產(chǎn)煤炭為原料，計劃采用粉煤加壓氣化等生產(chǎn)工藝，最終形成600kt／a合成氨、700kt／a尿素、100kt／a甲醇、50kt／a液體二氧化碳、60kt／a三聚氰胺、60kt／a尿素硝銨溶液、約2.16×108m3／a外供合成氣（CO＋H2）的生產(chǎn)規(guī)模。

白銀新天一期一步項目于2011年7月28日動工建設，2013年初設備安裝工作結束，2013年6月28日進行化工投料試車，實現(xiàn)氧化爐點火一次成功。一期二步項目于2015年5月28日開工建設，2016年底建成投產(chǎn)。其中，150kt／a稀硝酸裝置由四川金象賽瑞化工股份有限公司提供工藝包，中國成達工程有限公司進行工程設計，采用陜鼓（集團）四合一機組，其他設備全部由國內(nèi)制造，采用四川久源機械制造有限公司（原成都化工壓力容器廠）制作的拉蒙特氧化爐，吸收塔由成都信凱機械設備有限公司制作；設備安裝由中國石化集團第五建設公司和劉化集團負責實施，工藝系統(tǒng)之DCS由和利時公司負責組態(tài)。目前，白銀新天150kt／a稀硝酸裝置各項工藝指標達到設計要求，運行狀況良好。以下對本套稀硝酸裝置的設計特點及運行情況等作一介紹。

1 稀硝酸裝置工藝流程簡介

空氣經(jīng)四級過濾器過濾后進入空氣壓縮機壓縮至0.45MPa（A），與氣氨混合后進入氧化爐，在鉑網(wǎng)催化劑的作用下進行反應，氧化壓力0.37MPa，氧化反應生成的高溫NOX氣體先經(jīng)氧化爐廢熱鍋爐回收熱量（副產(chǎn)蒸汽供四合一機組汽輪機做功），接著通過尾氣四次換熱器、水平鍋爐、尾氣三次換熱器換熱（加熱尾氣至360℃），NOX氣體降溫至210℃，然后進入鍋爐給水預熱器、低壓快冷器（A／B）降溫后進入稀酸分離器分離冷凝酸，之后再經(jīng)NOX壓縮機提壓至1.0MPa后，進入尾氣二次換熱器、尾氣一次換熱器中與尾氣進行熱交換，降溫后的NOX氣體再經(jīng)高壓快冷器冷卻后送入吸收塔，在吸收塔內(nèi)NO2與H2O反應生成硝酸；吸收塔尾氣依次經(jīng)過尾氣一次換熱器、尾氣二次換熱器、尾氣三次換熱器、尾氣四次換熱器加熱后進入SCR氮氧化物轉化器，再經(jīng)尾氣透平膨脹機（尾透機）回收能量，最終NOX含量降至200×10－6以下的尾氣經(jīng)排氣筒放空。

2 設計特點及安裝過程中的優(yōu)化改進

（1）白銀新天150kt／a稀硝酸裝置選址在海拔1710m的白銀市高新技術產(chǎn)業(yè)園，當?shù)仄骄髿鈮?.082MPa（A），針對高海拔、大氣壓低的高原氣候，陜鼓將四合一機組中的空壓機（AV40-14）進行差異化設計，改型為AV45-15，以滿足軸流壓縮機出口壓力在0.45MPa（A）。

（2）四合一機組尾透機聯(lián)軸器安裝、檢修時須拆除尾透機大蓋，經(jīng)與陜鼓技術專家反復討論后，對軸流壓縮機轉子進行改造，解決了檢修聯(lián)軸器時需揭開尾透機機殼的問題。

（3）空氣過濾室采用四級高效過濾器——一級板式空氣過濾器、二級初效空氣過濾器、三級中效空氣過濾器、四級箱式高效空氣過濾器；同時，二級初效空氣過濾器前增設蒸汽加熱器，冬季空氣溫度低時用于提高空氣溫度，以穩(wěn)定氧化爐溫度。

（4）空壓機出口增設廢熱鍋爐，回收熱量副產(chǎn)0.5MPa低壓蒸汽，降低入氨空混合器前一次空氣溫度至185℃，用副產(chǎn)低壓蒸汽量來調控一次空氣的溫度。

（5）NOX壓縮機入口前稀酸分離器采用臥式分離器，上部分為分離器，下部分為稀酸槽，中間用管線連接，其占地面積小、氣液分離徹底，可減少NOX壓縮機入口氣帶液。

（6）氧化爐采用國內(nèi)先進的拉蒙特爐型，熱能回收利用率高，氧化爐廢鍋副產(chǎn)3.82MPa蒸汽除供四合一機組汽輪機做功外，噸酸還可副產(chǎn)外送蒸汽0.3t以上。

（7）本套稀硝酸裝置設計上最大的技術特點在于氧化爐點火氣氨不放空。開車期間四合一機組汽輪機由外送3.82MPa高壓蒸汽做功啟動，逐步打開空壓機靜葉，空氣量達到氧化爐點火風量3500m3／h，氫氣點燃后對鉑網(wǎng)預熱，持續(xù)燃燒達到氨空混合氣在鉑網(wǎng)處的著火溫度651℃，氣氨直接通入氧化爐，快速提升氨空比至8% ～9%，氨空混合氣在鉑網(wǎng)催化作用下開始正常反應，點火成功。點火過程中氣氨沒有放空量，既可降低生產(chǎn)成本，又不會造成環(huán)境污染。

3 稀硝酸裝置試運行情況及問題解決

3.1 稀硝酸裝置試運行情況

白銀新天稀硝酸裝置試生產(chǎn)期間，氧化爐第一套鉑網(wǎng)設計使用周期（使用壽命）為100d，2013年6月28日系統(tǒng)投料開車以來，受下游濃硝酸裝置產(chǎn)品市場方面的影響，稀硝酸裝置開停車頻繁，至2016年3月15日，期間開停車達到20次，稀硝酸裝置始終沒有進行72h滿負荷運行考核，只是在2013年8月16日停車前進行了加負荷考驗，四合一機組轉速由開車初期的8630r／min提高至9040r／min，稀硝酸裝置負荷由75%加至85%。

試運行期間，四合一機組主要運行參數(shù)見表1，稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)見表2?？梢钥闯觯囘\行期間四合一機組和稀硝酸裝置主要運行參數(shù)均在指標范圍內(nèi)，符合設計指標要求。

表1 試運行期間四合一機組主要運行參數(shù)

表2 試運行期間稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)

3.2 試運行期間出現(xiàn)的問題及應對

（1）2013年6月30日氧化爐點火，稀硝酸裝置開車后，NOX壓縮機入口氣帶液，稀酸槽液位波動大，稀酸泵（汽蝕）不打量，打開去開車酸槽副線排液，開車酸槽黃煙很大，開車過程歷時11h，分析主要原因在于低壓快冷器排冷凝酸去稀酸槽管線為直管。重新配置U形彎管形成液封，阻止NOX竄入稀酸槽，解決了稀酸泵汽蝕問題。

（2）2013年7月27日氧化爐第三次點火，7月29日07：45外送高壓蒸汽調節(jié)閥誤操作切斷，造成蒸汽系統(tǒng)汽包超壓，操作工沒有及時打開汽包緊急放空閥，汽包超壓造成安全閥啟跳，安全閥后放空管因固定不牢被直接折疊打彎，導致事故停車，停車后對安全閥放空管重新進行了安裝及固定。

（3）2013年8月7日氧化爐第四次點火，氧化爐通入氫氣進行鉑網(wǎng)升溫，通氨著火溫度達到700℃，鉑網(wǎng)燃燒發(fā)紅瞬間，氫氣點火臂與點火槍由于熱變形碰撞，點火臂停止不動，幸好點火人員及時發(fā)現(xiàn)關閉氫氣閥，避免了氫氣火焰停留在鉑網(wǎng)某個部位而導致鉑網(wǎng)燒穿。2013年8月22日系統(tǒng)停車后打開氧化爐大蓋，對大氫管頂端焊接時突出部分進行了打磨，其后此問題基本上得以解決，但氫氣點火臂與點火槍還是有刮擦現(xiàn)象。目前，氧化爐點火過程中仍有不安全因素，待下次鉑網(wǎng)更換時徹底解決。

（4）2013年8月27日18：52氧化爐第七次點火，稀硝酸裝置開車正常后，當天18：52至8月28日08：00，由于稀酸槽液位超標，稀酸泵備泵啟動26次，NOX壓縮機出口溫度最高達124℃，本次開車運行中NOX壓縮機入口氣帶液很嚴重，通過減少二次空氣量反復進行摸索，帶液狀況沒有明顯變化；調整稀酸分離器去稀酸槽管線上閥門開度，效果不明顯，于是8月29日停車檢查。2013年8月30日徹底檢查稀酸分離器內(nèi)件，發(fā)現(xiàn)稀酸分離器內(nèi)件焊接質量不好，內(nèi)件焊接部位散列，返回制造廠予以修復；2013年10月21日，修復后的稀酸分離器內(nèi)件重新安裝，系統(tǒng)重啟后再也沒有出現(xiàn)過NOX壓縮機入口氣帶液現(xiàn)象。

（5）開車以來，氨空比自動控制顯示為10.4%～10.5%，氧化爐溫度約850℃，而化驗室手動分析氨空比為9.4% ～9.5%，兩數(shù)值相差約1%。分析認為，應該是空氣流量波動大，氨空比不穩(wěn)定，DCS顯示的氨空比偏高。因為理論上氨空比每增加1%，氧化爐溫度升高約70℃，而據(jù)氧化爐的溫度，分析認為應該是一次空氣流量計測量值偏低造成了氨空比偏差（偏高），這給生產(chǎn)操作帶來很大的難度。目前此問題還未得到徹底解決。

（6）2014年4月14日19：18氧化爐點火后，當日20：44時NOX壓縮機出口溫度突然降至88℃，當日21：25時NOX壓縮機出口管線帶液嚴重，氣阻造成空壓機喘振停車。經(jīng)查實，其主要原因為，點火過程中吸收塔液位閥（LV-112）旁路閥打開去漂白塔，操作工沒有及時發(fā)現(xiàn)，使漂白塔液位上漲過快，進而造成二次空氣出漂白塔帶液至了NOX壓縮機。

（7）2014年4月16日16：00，外電網(wǎng)冶金變Ⅰ段系統(tǒng)接地，所屬117線電流升高，導致白銀新天10kVⅡ系統(tǒng)所帶設備（硝酸變電所、公用工程變電所、鍋爐房）過電壓保護器燒毀，造成2＃鍋爐及濃硝酸裝置停車；稀硝酸裝置備泵自啟動，避免了更大范圍內(nèi)停車事故的發(fā)生。白銀新天電氣專業(yè)人員對故障柜進行耐壓試驗和元器件更換，并采購安裝避雷器，徹底消除了此類隱患。

稀硝酸裝置試運行期間出現(xiàn)的問題，有設計、建設方面的缺陷，如裝置供電線路是雙回路但不是雙電源供電，這就給裝置的長周期運行帶來了風險；設備選型、制作、安裝方面也有很多缺陷，如低壓快冷器去稀酸槽管線內(nèi)沒有形成液封、一次空氣流量計測量值不準；此外，稀硝酸工藝對于白銀新天員工而言，屬于新接觸的化工工藝，缺少管理、操作經(jīng)驗，操作過程中也出現(xiàn)過很多失誤，如低壓廢鍋開車前沒有建液位而造成干鍋、手動轉自動操作指標輸入錯誤、氨過熱器操作溫度低造成氣氨帶液、閥門誤操作、氨空比誤操作致停車等諸多問題。上述問題通過試運行階段的技術改造、優(yōu)化操作、加強員工培訓及生產(chǎn)管理等，逐一得到解決。

4 稀硝酸裝置正常運行情況及出現(xiàn)的問題

4.1 稀硝酸裝置正常運行情況

2018年以來，隨著硝酸、硝基復合肥下游市場好轉，白銀新開150kt／a稀硝酸裝置運行時間逐年增加，2018年、2019年、2020年分別運行214d、270d、316d，稀硝酸裝置整體運行比較穩(wěn)定，基本上主要運行參數(shù)均達到設計要求，并實現(xiàn)了滿負荷運行。正常生產(chǎn)中，四合一機組主要運行參數(shù)見表3，稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)見表4。

表3 正常生產(chǎn)中四合一機組主要運行參數(shù)

表4 正常生產(chǎn)中稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)

4.2 正常運行期間出現(xiàn)的問題及應對

（1）2017年9月28日，四合一機組汽輪機排汽側軸振值假指示超高（6402Y軸振值超過69.2mm）致稀硝酸裝置聯(lián)鎖停車。停車后拆檢汽輪機，發(fā)現(xiàn)其軸瓦有損傷現(xiàn)象，進行了刮瓦修復，問題得以解決。

（2）2018年1月8日，因氣溫低，表冷器噴射器系統(tǒng)凍結，真空度下降致稀硝酸裝置聯(lián)鎖停車。停車后對噴射器冷凝液管線、抽氣外排管線增設了伴熱設施，其后表冷器噴射器系統(tǒng)運行恢復正常。

（3）2019年1月，氨輔助蒸發(fā)器B加熱器管板發(fā)生泄漏，致使循環(huán)水受到污染；2019年3月，利用氧化爐更換鉑網(wǎng)機會對氨輔助蒸發(fā)器B進行了試漏檢修，但當時加熱器管板受損嚴重，問題無法根除，其后使用期間氨輔助蒸發(fā)器B加熱器仍有漏氨現(xiàn)象；2020年11月更換氧化爐鉑網(wǎng)期間，對氨輔助蒸發(fā)器B加熱器管束進行了更換，其漏氨問題得以徹底解決。

（4）2019年5月20日更換鉑網(wǎng)期間，對尾透機開蓋檢查，發(fā)現(xiàn)尾透機轉子葉輪上有催化劑粉末，經(jīng)天津華景化工新技術開發(fā)有限公司現(xiàn)場評估，為避免緊急停車時SCR氨還原轉化器壓差增大、SCR催化劑粉末進入尾透機而損傷轉子，需在尾透機入口安裝錐形過濾器（目前尚未實施）以攔截過濾催化劑粉末；2020年4月停車時對SCR氨還原轉化器催化劑床層下部篩網(wǎng)塌陷部位進行了修復，在一定程度上緩解了催化劑粉末進入尾透機的問題，但問題沒有得到根本解決，今后擇機處理。

（5）2019年11月9日，冷凝液泵B故障，備泵切換啟動過程中觸發(fā)冷凝液泵全停聯(lián)鎖，四合一機組跳車，稀硝酸裝置聯(lián)鎖停車。檢查DCS組態(tài)，冷凝液泵全停聯(lián)鎖是為了保護四合一機組汽輪機，但在運冷凝液泵出現(xiàn)故障停運時備用泵沒有實現(xiàn)無擾動啟動，致使四合一機組聯(lián)鎖停車。該問題還需對系統(tǒng)聯(lián)鎖設置的合理性，或冷凝液泵是否延時啟動與四合一機組相銜接方面作深入探討。

總之，稀硝酸裝置長周期運行中，暴露出了設備缺陷、聯(lián)鎖系統(tǒng)邏輯關系不緊密、儀表指示故障、操作工流動大等影響稀硝酸裝置穩(wěn)定運行的問題，如氧化爐經(jīng)過幾年的運行催化劑框扇形板變形致氧化爐同平面溫差變大、氨空比聯(lián)鎖長期不能投自動、氨空比儀表示數(shù)高于實際值、冬季遠傳儀表引壓管凍結而示數(shù)失真、調節(jié)閥卡澀無法操作，以及設備與管線經(jīng)過長周期運行出現(xiàn)多處泄漏、NOX壓縮機軸振值持續(xù)上升、操作人員頻繁變動等。通過近幾年的優(yōu)化改進，系統(tǒng)趨于完善，實現(xiàn)了設備穩(wěn)定運行，生產(chǎn)管理水平上了一個臺階，操作上也積累了更多的經(jīng)驗教訓，利于稀硝酸裝置的安全、穩(wěn)定、長周期運行；部分還未解決的問題，需咨詢業(yè)內(nèi)專家或借助“外腦”，待時機成熟后逐一解決。

5 優(yōu)化技改措施

5.1 試運行期間主要優(yōu)化技改措施

（1）2013年6月30日在10h的試生產(chǎn)期間，氣氨流量調節(jié)閥輸出不作調整，但反饋閥位信號有波動，波動幅度0.2% ～0.4%，氣氨流量瞬間波動值超過1000m3／h；空壓機入口靜葉開度、轉速、防喘閥在不進行調整的情況下，空氣流量瞬時波動值超過1200m3／h；期間為避免因操作不到位氨空比高聯(lián)鎖停車，據(jù)專家的建議，試生產(chǎn)期間將氨空比高聯(lián)鎖值由11.3%提高至11.5%，實際分析值只有10.8%，但2013年7月1日仍因氨空比高聯(lián)鎖停車。分析認為，氨空比自控系統(tǒng)不能滿足實際生產(chǎn)需要，且無法達到氨空比自調的目的，需從技術和硬件兩方面著手予以解決。經(jīng)論證，決定對氣氨流量調節(jié)閥進行更換，原設計為平衡籠式單座調節(jié)閥，通徑100mm，采用西門子智能閥門定位器，技改將其更換為FISHER氣氨流量調節(jié)閥、智能閥門定位器，其通徑變更為150mm，閥門反饋精度達到0.1%。2014年3月利用停車期間，在氣氨過熱器后增設氣氨壓力調節(jié)閥，氨氧化系統(tǒng)運行的安全性得到保障，減輕了操作工的勞動強度。

（2）2013年8月16日，軸流空壓機入口靜葉開度65°，防喘閥開度5.6%，空壓機排氣壓力0.337MPa，總空氣量約62000m3／h，空壓機運行已接近喘振線。2013年8月22日停車期間，經(jīng)與陜鼓技術人員協(xié)商，由陜鼓技術指導專家對空壓機防喘振線進行了修訂，防喘振裕量值升高，使空壓機喘振點遠離了防喘振線，并對空壓機出口重錘式調節(jié)閥重力錘進行了調整，以減小空壓機出口阻力。

（3）氣氨分離器原設計高度距離平臺只有500mm，致使蒸發(fā)器A的液氨從底部反竄入氣氨分離器，再進入氣氨過熱器，使氣氨溫度降至80℃以下。2013年9月稀硝酸裝置停車期間，對氣氨分離器進行改造，將氣氨分離器距離平臺高度提高至2300mm，氣氨過熱器引入1條1.55MPa中壓蒸汽管線用于預熱氣氨，由此解決了氣氨帶液、氣氨溫度下降的問題。

（4）2013年8月27日，稀酸分離器分離效果差，NOX壓縮機入口氣帶液、稀酸泵入口竄氣，致使稀酸不能正常外送。前期開車專家建議對低壓快冷器A出口液相進稀酸槽排酸管線設置U形管，形成液封，并在管線上安裝手閥調節(jié)排量，同時對稀酸分離器沖洗噴頭進行更換，期間二次空氣量由8502m3／h減至6738m3／h，稀酸泵入口竄氣問題得到解決，但NOX壓縮機入口氣帶液問題未從根本上得到解決；后來檢查修復稀酸分離器內(nèi)件后，NOX壓縮機入口氣帶液問題得以徹底解決。

（5）稀酸泵機封原設計用硝酸回流冷卻，2014年3月29日開車幾個小時后稀酸泵機封燒壞漏酸，后經(jīng)技術評估，將稀酸泵機封更換為無冷卻介質機封，并取消回流酸冷卻系統(tǒng)，其后稀酸泵機封運行時間長、無漏點。

（6）原設計離心式開車酸泵電機功率110 kW，而開車正常后其只需將5m3／h酸性水打入吸收塔，開車酸泵電機功率太大，存在嚴重的“大馬拉小車”問題。2014年9月白銀新天自主設計安裝了1臺流量5m3／h、電機功率4kW 的多級離心泵在開車正常后將酸性水送入吸收塔，開車酸泵用電量大幅下降。

5.2 正常運行期間主要優(yōu)化技改措施

（1）開車初期氧化爐平面溫差10℃，近幾年運行中氧化爐平面溫差有增大趨勢。2018年9月、2019年3月稀硝酸裝置停車時分別進行了氧化爐熱偶校正、氧化爐催化劑框下陷處修復、氧化爐上部封頭分布器絲網(wǎng)調整等，但氧化爐平面溫差大問題沒有從根本上得到解決，其平面溫差接近30℃；2021年4月1日利用稀硝酸裝置停車機會對氧化爐兩邊熱偶進行了校正，開車后氧化爐平面溫差縮小至16℃，但氧化爐平面溫差大問題仍未得到根除，需深入研討，進一步查明原因。

（2）2019年1月，稀硝酸裝置四合一機組NOX壓縮機振值偏高，達到110μm（正常值在70μm以下）；2019年3月，四合一機組轉子返陜鼓做動平衡技術處理，恢復安裝后，四合一機組運行平穩(wěn)。

（3）2019年10月氧化爐第七套鉑網(wǎng)運行初期，爐水循環(huán)量偏低，一段時間降至105t／h（正常指標為115～155t／h），爐水循環(huán)泵不得不雙泵運行（設計為一開一備），出現(xiàn)廢鍋爐壁溫度高、氧化爐出口氣溫度高等問題；2019年11月19日系統(tǒng)停車期間對爐水集箱、節(jié)流孔進行清理，對爐水循環(huán)泵進出口閥進行拆檢，但問題并沒有從根本上得到解決，造成系統(tǒng)無法長周期、穩(wěn)定運行。2020年3月，利用更換氧化爐鉑網(wǎng)的停車機會，對氧化爐爐管進行化學清洗，清洗后上述問題得以徹底解決，爐水循環(huán)量達到130t／h，氧化爐爐管換熱效率提高，蒸汽產(chǎn)量增加，至今氧化爐運行穩(wěn)定。

（4）2020年冬季，因稀硝酸裝置四合一機組廠房安全檢查防火等級不滿足要求，2020年11月拆除了側墻，冬季稀硝酸裝置防凍問題變得突出。為此，將儀表帶有的聯(lián)鎖傳送器引壓管進行保溫處理，一些電伴熱帶予以更換，并制定了嚴格的裝置防凍管理措施。技改后，稀硝酸裝置經(jīng)受住了2020年12月當?shù)貥O寒天氣（氣溫達－21℃）的考驗，表明本項技改是成功的、管理措施是有效的。

雙加壓法稀硝酸裝置及四合一機組運行狀況的影響因素是多方面的，對于已建成的裝置，只要遵循科學規(guī)律，管理上高度重視，做好員工操作技能培訓，并采取有針對性的優(yōu)化改進措施，就能保證裝置的安全、穩(wěn)定、長周期運行。

6 結束語

白銀新天150kt／a雙加壓法稀硝酸裝置投產(chǎn)以來，受硝酸市場行情的影響，開車初期稀硝酸裝置間斷運行，且沒有進行72h滿負荷運行考核。2018年以來，稀硝酸裝置逐步實現(xiàn)了長周期運行，近幾年稀硝酸裝置實現(xiàn)了滿負荷運行，稀硝酸日產(chǎn)量可達850t（60%稀硝酸實物產(chǎn)量），各項工藝指標正常，達到設計要求。

稀硝酸裝置對于白銀新天的員工而言，屬于新接觸的工藝裝置，還需不斷深入學習與探索，尤其是操作人員變動大，缺乏經(jīng)驗，缺乏發(fā)現(xiàn)、處理問題的能力，現(xiàn)階段只有在開停車過程中反復鍛煉，理論與實踐相結合，并注重日常培訓工作，才能達到合格操作稀硝酸裝置的水平。

劉化集團（隸屬于靖遠煤業(yè)集團）一期煤化工項目硝酸裝置廠址選在白銀，白銀新天150 kt／a雙加壓法稀硝酸裝置的成功運行，不僅為周邊硝酸用戶提供了優(yōu)質產(chǎn)品，而且為劉化集團轉型建設二期煤化工項目打下了堅實的基礎。劉化集團二期煤化工項目將于2021年3月10日正式啟動建設，與毗鄰的甘肅銀光化學工業(yè)集團有限公司（隸屬于中國兵器工業(yè)集團）形成優(yōu)勢互補（其主產(chǎn)品產(chǎn)能為180kt／a二硝基甲苯、150 kt／a液堿、120kt／aPVC）、合作共贏，打造“低碳、清潔、高效”的化工園區(qū)。