葉片進(jìn)口邊位置對單葉片離心泵蝸殼內(nèi)壓力脈動(dòng)的影響

陳建芳，施衛(wèi)東，張德勝，譚林偉

(1.江蘇大學(xué) 流體機(jī)械工程技術(shù)研究中心，江蘇 鎮(zhèn)江 212013；2.常州大學(xué) 石油工程學(xué)院，常州 213164；3.南通大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，江蘇 南通 226019)

單葉片離心泵具有良好的無堵塞和抗纏繞性能，非常適合用做輸送具有長纖維及大顆粒物質(zhì)的污水泵[1-2]。由于單葉片葉輪結(jié)構(gòu)的不對稱，在運(yùn)行過程中泵內(nèi)周期性不穩(wěn)定流動(dòng)力，會使葉輪產(chǎn)生強(qiáng)大壓力脈動(dòng)和徑向力，迫使葉輪發(fā)生徑向偏轉(zhuǎn)，產(chǎn)生振動(dòng)和噪聲，最終會導(dǎo)致機(jī)械和過流部件的損壞[3-4]。

Chu等[5]通過PDV(photonic Doppler velocimetry)測量得出蝸殼和葉輪的動(dòng)靜干涉和葉輪出口不均勻出流引起的葉片脈動(dòng)是泵產(chǎn)生振動(dòng)和噪聲的重要原因，葉輪和隔舌之間的間隙對流動(dòng)結(jié)構(gòu)和噪聲有顯著影響。Kaupert等[6]利用安裝在單個(gè)葉片通道內(nèi)的壓阻式壓力傳感器，采用遙測系統(tǒng)從旋轉(zhuǎn)的葉輪內(nèi)取樣，試驗(yàn)結(jié)果表明葉輪和蝸殼相互作用引起的壓力波動(dòng)隨著體積流量的增大偏離最佳效率點(diǎn)越遠(yuǎn)，并且越接近葉輪葉片后緣壓力波動(dòng)越強(qiáng)烈。Spence等[7]通過數(shù)值計(jì)算方法提取了15個(gè)位置的壓力脈動(dòng)數(shù)據(jù)，且數(shù)值計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果在額定流量工況時(shí)吻合較好，通過分析泵內(nèi)不同位置的壓力脈動(dòng)數(shù)據(jù)，對蝸殼上壓力脈動(dòng)監(jiān)測點(diǎn)的位置選擇提出了建議。Daly等[8]采用CFX軟件對單葉片離心泵內(nèi)瞬態(tài)壓力進(jìn)行了數(shù)值模擬，對于任意給定的葉輪位置，揚(yáng)程、徑向速度等都有非常顯著的變化。Al-Qutub等[9]研究了蝸殼與隔舌的徑向間隙和葉片出口形狀對泵壓力脈動(dòng)的影響，結(jié)果表明適當(dāng)減小徑向間隙和葉片出口處采用V形切口可降低壓力脈動(dòng)和振動(dòng)水平。Wang等[10]采用試驗(yàn)方法研究了流量和轉(zhuǎn)速對雙吸離心泵壓力脈動(dòng)的影響，結(jié)果表明流量和轉(zhuǎn)速對壓力脈動(dòng)的影響非常顯著。王松林等[11-12]分析了非空化、空化時(shí)葉輪內(nèi)壓力脈動(dòng)特性及產(chǎn)生的原因。結(jié)果表明空化狀態(tài)下各監(jiān)測點(diǎn)壓力脈動(dòng)最大幅值大于非空化狀態(tài)，葉輪內(nèi)壓力脈動(dòng)主頻為葉輪轉(zhuǎn)頻，二次流是某處產(chǎn)生壓力脈動(dòng)幅值大的原因，并且也是誘發(fā)強(qiáng)烈壓力脈動(dòng)的原因。周佩劍等[13]研究發(fā)現(xiàn)單葉片離心泵在蝸殼第一斷面壓力脈動(dòng)強(qiáng)度最低，第二斷面最高；在不同流量工況下，蝸殼內(nèi)出現(xiàn)隨葉輪旋轉(zhuǎn)呈周期性變化的二次流旋渦。黃光北等[14]分析了無導(dǎo)葉離心泵蝸殼內(nèi)低頻脈動(dòng)的產(chǎn)生機(jī)理，發(fā)現(xiàn)流線扭曲產(chǎn)生的漩渦是蝸殼出口段產(chǎn)生低頻脈動(dòng)的根本原因。

由此可見，目前研究葉片進(jìn)口邊位置對單葉片離心泵壓力脈動(dòng)影響的文獻(xiàn)很少，本文通過對6個(gè)葉片進(jìn)口邊位置的單葉片離心泵進(jìn)行非定常數(shù)值計(jì)算，通過分析單葉片離心泵各監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)特性，最終獲得葉片進(jìn)口邊位置對泵壓力脈動(dòng)的影響。

1 物理模型

本文研究的單葉片離心泵的額定流量Qd=20 m3/h，揚(yáng)程H=11 m，額定轉(zhuǎn)速n=2 940 r/min，比轉(zhuǎn)速ns=132。其葉輪的主要設(shè)計(jì)參數(shù)，如表1所示。在葉輪其他水力參數(shù)均相同的情況下，設(shè)計(jì)了6種葉片進(jìn)口邊位置。圖1為葉輪的軸面投影圖，圖中線段AB、AC、AD、CE、CF和CG為不同的葉片進(jìn)口邊位置，后蓋板上點(diǎn)C的縱坐標(biāo)為點(diǎn)B和點(diǎn)D縱坐標(biāo)的平均值，進(jìn)口邊位置AB、AC和AD，即點(diǎn)B、點(diǎn)C和點(diǎn)D沿后蓋板向泵入口延伸；前蓋板上點(diǎn)A、點(diǎn)F的縱坐標(biāo)分別為點(diǎn)E和點(diǎn)F、點(diǎn)A和點(diǎn)G縱坐標(biāo)的平均值，進(jìn)口邊位置CE、CA、CF和CG，即點(diǎn)E、點(diǎn)A、點(diǎn)F和點(diǎn)G沿前蓋板向泵入口延伸。根據(jù)單葉片離心泵的設(shè)計(jì)參數(shù)，利用軟件ANSYS Bladegen和UG NX生成如圖2所示的葉輪實(shí)體模型。

表1 葉輪主要設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Main design parameters of impeller

圖1 葉輪軸面圖Fig.1 Axial plane of impeller

圖2 葉輪實(shí)體模型Fig.2 Solid model of impeller

2 數(shù)值模擬方法

2.1 計(jì)算區(qū)域

圖3為單葉片離心泵全流場計(jì)算區(qū)域，由進(jìn)口段、前泵腔、葉輪、后泵腔、蝸殼及出口段六部分組成。為確保泵進(jìn)出口流動(dòng)的穩(wěn)定性，使其流動(dòng)更加接近真實(shí)流動(dòng)狀態(tài)，分別對葉輪進(jìn)口和蝸殼出口進(jìn)行適當(dāng)延伸。

圖3 計(jì)算區(qū)域Fig.3 Computational domain

2.2 網(wǎng)格劃分和邊界條件設(shè)置

采用ICEM軟件對流體計(jì)算區(qū)域各部分進(jìn)行網(wǎng)格劃分，蝸殼和葉輪采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格，而其他區(qū)域采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。圖4為葉輪和前泵腔的網(wǎng)格，文中計(jì)算區(qū)域各部分的網(wǎng)格質(zhì)量均大于0.3，同時(shí)對計(jì)算區(qū)域網(wǎng)格的無關(guān)性進(jìn)行驗(yàn)證，結(jié)果如表1所示。綜合考慮計(jì)算時(shí)間和數(shù)值計(jì)算的準(zhǔn)確性，最終選擇方案d用于數(shù)值計(jì)算中。

(a)葉輪

表2 網(wǎng)格無關(guān)性分析Tab.2 Analysis of grid independency

采用ANSYS CFX軟件對首先對所有方案進(jìn)行定常數(shù)值計(jì)算，選取標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型，壁面采用粗糙度為50 μm無滑移邊界條件，近壁區(qū)域采用Scalable壁面函數(shù)處理，邊界條件采用總壓進(jìn)口和質(zhì)量流量出口，進(jìn)口湍動(dòng)度為5%。非定常數(shù)值計(jì)算以定常數(shù)值計(jì)算結(jié)果作為初始流場，以葉輪每轉(zhuǎn)動(dòng)3°所耗費(fèi)的時(shí)間為計(jì)算步長，即時(shí)間步長為0.000 170 1 s，總時(shí)間為葉輪旋轉(zhuǎn)10周所用的時(shí)間，提取計(jì)算更穩(wěn)定的后5個(gè)周期的數(shù)據(jù)作為非定常計(jì)算的結(jié)果。

2.3 監(jiān)測點(diǎn)的布置

為揭示單葉片離心泵在額定工況下的壓力脈動(dòng)特性，在泵中截面上布置監(jiān)測點(diǎn)，監(jiān)測點(diǎn)的分布,如圖5所示。在蝸殼壁面上均勻布置8個(gè)監(jiān)測點(diǎn)V1～V8，監(jiān)測點(diǎn)的位置與蝸殼水力圖中各斷面位置一致同時(shí)在隔舌附近布置監(jiān)測點(diǎn)gs。

圖5 監(jiān)測點(diǎn)位置Fig.5 Monitoring point location

2.4 外特性分析與試驗(yàn)驗(yàn)證

在圖6所示的試驗(yàn)臺上進(jìn)行了外特性試驗(yàn)。試驗(yàn)葉輪根據(jù)葉片進(jìn)口邊在AD時(shí)的幾何參數(shù)制作而成。由圖1可知，AD處于進(jìn)口邊沿后蓋板延伸量最大的位置。為圖7為葉輪的外特性曲線圖。其中HEX和ηEX分別為葉輪揚(yáng)程和效率的試驗(yàn)值。由圖7可知，數(shù)值計(jì)算值HAD和HEX、數(shù)值計(jì)算值ηAD和ηEX存在一定誤差。計(jì)算發(fā)現(xiàn)除28 m3/h工況下的揚(yáng)程誤差10.5%稍大外，其余工況下?lián)P程的數(shù)值計(jì)算值和試驗(yàn)值的最大誤差為6.6%；效率的數(shù)值計(jì)算值和試驗(yàn)值的最大誤差為7.8%。因此可認(rèn)為數(shù)值計(jì)算方案具有較高的準(zhǔn)確性。

(a)試驗(yàn)葉輪

當(dāng)葉片進(jìn)口邊由AB沿后蓋板延伸至AC時(shí)，揚(yáng)程、效率增大的范圍分別為0.60～1.61 m，2.99%～5.23%；而由AC延伸至AD時(shí)，揚(yáng)程、效率的增大范圍為-0.02～0.74 m，-0.92%～0.78%。當(dāng)葉片進(jìn)口邊由CE沿前蓋板依次延伸至AC、CF和CG時(shí)，揚(yáng)程增大的范圍分別為0.11～0.70 m、0.13～0.69 m、-0.78～0.35 m；效率增大的范圍分別為-0.5%～2.01%、-1.73%～1.67%、-4.08%～1.07%。因此不論葉片進(jìn)口邊沿后蓋板還是前蓋板向泵入口延伸，延伸過多，某些工況下?lián)P程和效率會降低。原因?yàn)檫M(jìn)口邊適當(dāng)延伸后，葉片的面積增大，對流體控制能力增強(qiáng)，增加做功能力，但是延伸過多，易造成流道堵塞，影響泵的性能。

(a)沿后蓋板延伸及試驗(yàn)值

3 壓力脈動(dòng)模擬計(jì)算結(jié)果分析

3.1 進(jìn)口邊沿后蓋板延伸時(shí)蝸殼內(nèi)壓力脈動(dòng)分析

由于流體的黏性作用以及旋轉(zhuǎn)部件與靜止部件的之間動(dòng)靜干擾，使得離心泵內(nèi)流場呈現(xiàn)非定常的流動(dòng)特征[15]。壓力脈動(dòng)特性通常用壓力脈動(dòng)系數(shù)[16]表征，壓力脈動(dòng)系數(shù)為

圖8為葉輪AB、AC和AD在額定工況下，蝸殼壁面8個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的時(shí)域圖。從圖8可以看出，蝸殼壁面上各監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)均表現(xiàn)出明顯的周期性，一個(gè)周期內(nèi)出現(xiàn)一個(gè)波峰和一個(gè)波谷。沿葉輪旋轉(zhuǎn)方向，不同位置的監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)存在相位差。監(jiān)測點(diǎn)V1和V2距離隔舌較近，兩點(diǎn)的壓力脈動(dòng)曲線與其他點(diǎn)有明顯差別，存在明顯的二次波峰。監(jiān)測點(diǎn)V2、V3、V4的脈動(dòng)幅值變化突然，而監(jiān)測點(diǎn)V5、V6、V7、V8的脈動(dòng)幅值變化相對平緩。隨著葉片進(jìn)口邊沿后蓋板向泵入口延伸量的增加，泵內(nèi)隨機(jī)壓力脈動(dòng)有所下降，但壓力脈動(dòng)系數(shù)的幅值在增加。離心泵內(nèi)壓力脈動(dòng)主要是由于螺旋線型蝸殼的幾何不對稱以及旋轉(zhuǎn)的葉輪與靜止的蝸殼之間的動(dòng)靜干涉引起的，而液流繞流葉片后，葉輪出口易形成射流尾跡，葉片尾跡渦脫落后又與下游結(jié)構(gòu)發(fā)生相互作用，形成復(fù)雜的多重尺寸渦結(jié)構(gòu)[17]。泵內(nèi)產(chǎn)生的周期性壓力脈動(dòng)主要是由動(dòng)靜干涉引起，其中勢流干涉是由葉輪和蝸殼相對運(yùn)動(dòng)引起，而壓力脈動(dòng)的二次波峰可認(rèn)為是由尾跡干涉引起[18]。葉輪AD蝸殼各監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)周期性更為明顯，因此葉輪AD受勢流干涉影響較大。3個(gè)葉輪中距離隔舌最近的監(jiān)測點(diǎn)V1和V2受尾跡干涉作用較明顯，出現(xiàn)了二次波峰。

(a)葉輪AB

壓力脈動(dòng)的數(shù)據(jù)分析方法采集的時(shí)域信號為原始信號，要經(jīng)過傅里葉變換把時(shí)域信號變換成頻域信號。圖9為葉輪AB、AC和AD在額定工況下，蝸殼壁面8個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的頻域圖。分析各頻域圖發(fā)現(xiàn)，因?yàn)閱稳~片離心泵的葉頻與轉(zhuǎn)頻相同，3個(gè)葉輪的各監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)幅值均在葉頻及其諧頻處出現(xiàn)較大值，但是在葉頻處的壓力脈動(dòng)幅值最大，即蝸殼內(nèi)壓力脈動(dòng)的主頻是葉頻。壓力脈動(dòng)最大幅值出現(xiàn)在沿葉輪旋轉(zhuǎn)方向隔舌的下游區(qū)域，葉輪AB、葉輪AC和葉輪AD最高幅值分別出現(xiàn)監(jiān)測點(diǎn)V6處，是因?yàn)榇颂幊霈F(xiàn)了較強(qiáng)的二次旋渦。進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn)雖然3個(gè)葉輪中均在監(jiān)測點(diǎn)V1和V2處出現(xiàn)了高頻信號，但是監(jiān)測點(diǎn)V1和V2的主頻壓力脈動(dòng)幅值要低于其余監(jiān)測點(diǎn)，原因可能是為靠近隔舌的地方受葉片旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的射流尾跡影響較大，導(dǎo)致旋渦的產(chǎn)生及脫落進(jìn)而產(chǎn)生了較強(qiáng)的高頻率信號。各監(jiān)測點(diǎn)的主頻幅值基本遵循葉片進(jìn)口邊沿后蓋板向泵入口延伸的越多，壓力脈動(dòng)主頻幅值越大的變化規(guī)律。

(a)葉輪AB

3.2 進(jìn)口邊沿前蓋板延伸時(shí)蝸殼內(nèi)壓力脈動(dòng)分析

葉輪CE、AC、CF和CG的葉片進(jìn)口邊沿前蓋板向泵入口延伸，4個(gè)葉輪的蝸殼壁面監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)隨時(shí)間變化規(guī)律與沿后蓋板變化規(guī)律相似，隨著延伸量的增加，壓力脈動(dòng)系數(shù)的幅值增加，蝸殼內(nèi)隨機(jī)脈動(dòng)成分的強(qiáng)弱依次為葉輪AC、葉輪CE、葉輪CG和葉輪CF，說明延伸適當(dāng)可降低射流尾跡對壓力脈動(dòng)的影響。

圖10為葉輪CE、CF和CG額定工況下，蝸殼壁面8個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的頻域圖。分析葉輪CE、葉輪AC、葉輪CF和葉輪CG的頻域圖發(fā)現(xiàn)，雖然4個(gè)葉輪的監(jiān)測點(diǎn)V1和V2的主頻壓力脈動(dòng)幅值要低于其余監(jiān)測點(diǎn)，其蝸殼壁面上各監(jiān)測點(diǎn)的幅值基本遵循葉片進(jìn)口邊沿前蓋板向泵入口延伸的越多，壓力脈動(dòng)幅值越大的變化規(guī)律。

(a)葉輪CE

3.3 葉片進(jìn)口邊沿前蓋板和后蓋板同時(shí)延伸時(shí)蝸殼內(nèi)壓力脈動(dòng)分析

葉片進(jìn)口邊AB、CG與泵軸線平行，當(dāng)進(jìn)口邊位置由AB延伸至CF、CG時(shí)，分析時(shí)域圖和頻域圖發(fā)現(xiàn)，除監(jiān)測點(diǎn)V1、V2和V3外，其余監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)系數(shù)的幅值明顯增大，壓力脈動(dòng)周期性變化更為明顯，蝸殼內(nèi)隨機(jī)壓力脈動(dòng)降低，壓力脈動(dòng)變化突然；葉片進(jìn)口邊延伸后，壓力脈動(dòng)的主頻仍為葉頻，但是主頻脈動(dòng)幅值顯著增大。

比較葉片進(jìn)口邊分別在CE和AD位置時(shí)壓力脈動(dòng)時(shí)域圖和頻域圖發(fā)現(xiàn)，進(jìn)口邊延伸后時(shí)域圖的壓力脈動(dòng)系數(shù)幅值增加，隨機(jī)脈動(dòng)降低，部分監(jiān)測點(diǎn)出現(xiàn)二次波峰，各監(jiān)測點(diǎn)的主頻脈動(dòng)幅值顯著增大。

葉片進(jìn)口邊向泵入口延伸后，葉片扭曲程度加強(qiáng)，做功能力增強(qiáng)，傳遞給流體的能量增多，壓力增大，脈動(dòng)幅度增強(qiáng)。葉片進(jìn)口邊延伸量少，易在葉輪出口處產(chǎn)生較強(qiáng)的射流尾跡，同樣引起較大幅度的壓力脈動(dòng)。

3.4 隔舌處的壓力脈動(dòng)時(shí)域和頻域分析

圖11(a)為葉片進(jìn)口邊沿后蓋板向泵入口延伸時(shí)，隔舌處監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)時(shí)域圖和頻域圖。由時(shí)域圖可知，葉輪AB和葉輪AC隨機(jī)壓力脈動(dòng)明顯，說明受葉輪出口射流與隔舌碰撞產(chǎn)生的旋渦、脫流影響顯著。由頻域圖可知，3個(gè)葉輪壓力脈動(dòng)主頻為葉頻，均存在低頻信號和高頻信號。葉輪AD的主頻和2倍主頻壓力脈動(dòng)幅值最大，葉輪AC的主頻壓力脈動(dòng)幅值最小，說明進(jìn)口邊沿后蓋板向泵入口延伸對隔舌處的壓力脈動(dòng)影響顯著，葉片進(jìn)口邊適當(dāng)延伸可降低隔舌處的主頻壓力脈動(dòng)。

圖11(b)為葉片進(jìn)口邊沿前蓋板向泵入口延伸時(shí)，隔舌處監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)時(shí)域圖和頻域圖。由時(shí)域圖可知，葉輪AC受葉輪出口射流與隔舌碰撞產(chǎn)生的旋渦、脫流影響顯著。由頻域圖可知，4個(gè)葉輪壓力脈動(dòng)主頻為葉頻，存在低頻壓力脈動(dòng)和高頻壓力脈動(dòng)。主頻壓力幅值由大到小的順序?yàn)槿~輪CG、CF、CE和AC。說明葉片進(jìn)口邊沿前蓋板延伸對壓力脈動(dòng)影響顯著，延伸量適當(dāng)可降低隔舌處的主頻壓力脈動(dòng)。

隔舌處監(jiān)測點(diǎn)與其他監(jiān)測點(diǎn)不同的是，除存在寬頻信號外，還存在低于葉頻的低頻信號，這是由于隔舌附近流線扭曲而產(chǎn)生的旋渦，進(jìn)一步導(dǎo)致了蝸殼內(nèi)低頻壓力脈動(dòng)的產(chǎn)生。

4 模擬計(jì)算結(jié)果的試驗(yàn)驗(yàn)證

通過在蝸殼壁面上開螺紋孔，采用高頻壓力傳感器，測試單葉片離心泵的壓力脈動(dòng)特性。壓力傳感器的采樣頻率設(shè)置為1 024 Hz，每個(gè)工況采樣時(shí)間為30 s。蝸殼壁面監(jiān)測點(diǎn)壓力脈動(dòng)傳感器的安裝,如圖6所示，圖中蝸殼壁面的4個(gè)監(jiān)測點(diǎn)S1、S2、S3和S4與壓力脈動(dòng)數(shù)值計(jì)算監(jiān)測點(diǎn)V7、V8、V2和V3一一對應(yīng)。將額定工況下葉輪AD的數(shù)值計(jì)算結(jié)果與其試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行如圖12所示的對比。由圖12可知，數(shù)值計(jì)算結(jié)果比試驗(yàn)結(jié)果大，原因是：泵內(nèi)流體流動(dòng)復(fù)雜，數(shù)值模擬對一些復(fù)雜流動(dòng)特性不能完全捕捉；試驗(yàn)葉輪的葉片應(yīng)為扭曲葉片，但限于加工精度，和設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)有差別；數(shù)值模擬和試驗(yàn)均存在誤差。圖中監(jiān)測點(diǎn)S1和S3處壓力脈動(dòng)系數(shù)的試驗(yàn)值和模擬值相差較小，兩條曲線的變化趨勢基本相吻合，而S2和S4處壓力脈動(dòng)系數(shù)的試驗(yàn)值和模擬值相差稍大，但兩條曲線變化趨勢較吻合。因此，文中的壓力脈動(dòng)數(shù)值模擬結(jié)果對設(shè)計(jì)單葉片離心泵和預(yù)測泵內(nèi)的壓力脈動(dòng)特性有一定的指導(dǎo)作用。

圖12 數(shù)值模擬與試驗(yàn)壓力脈動(dòng)對比圖Fig.12 Comparison of numerical simulation and test pressure fluctuation

(a)葉片進(jìn)口邊沿后蓋板向泵入口延伸

5 結(jié) 論

(1)葉片進(jìn)口邊沿后蓋板或前蓋板向泵入口適當(dāng)延伸，可提高泵的揚(yáng)程和效率，延伸過多，某些工況下?lián)P程和效率會降低。

(2)葉片進(jìn)口邊沿后蓋板或前蓋板向泵入口延伸，隨著延伸量的增加，除隔舌附近外蝸殼內(nèi)壓力隨機(jī)脈動(dòng)大致呈降低趨勢，壓力脈動(dòng)系數(shù)的幅值明顯增大，壓力脈動(dòng)主頻幅值顯著增大，壓力脈動(dòng)周期性特征增強(qiáng)。蝸殼和葉輪間的動(dòng)靜干涉引起的壓力脈動(dòng)增強(qiáng)，射流尾跡引起的壓力脈動(dòng)降低。

(3)葉片進(jìn)口邊沿后蓋板或前蓋板向泵入口延伸，隔舌處壓力脈動(dòng)系數(shù)的幅值先減小后增大，主頻壓力脈動(dòng)的幅值向減小后越大，適當(dāng)前伸可以降低隔舌處的壓力脈動(dòng)。

(4)部分監(jiān)測點(diǎn)的壓力脈動(dòng)系數(shù)的模擬值和試驗(yàn)值相比壓力偏大，但是變化趨勢相吻合。