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    基于地震波頻譜分析與線性疊加的電子雷管延時(shí)優(yōu)選

    2021-12-18 09:09:10謝先啟韓傳偉鐘冬望王洪剛黃小武黃炳林
    金屬礦山 2021年11期
    關(guān)鍵詞:單孔延時(shí)監(jiān)測(cè)點(diǎn)

    何 理 謝先啟 韓傳偉 鐘冬望 王洪剛 黃小武 黃炳林

    (1.武漢科技大學(xué)冶金工業(yè)過(guò)程系統(tǒng)科學(xué)湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430065;2.爆破工程湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430056;3.武漢爆破有限公司,湖北 武漢 430056)

    鉆爆法施工是現(xiàn)今最為經(jīng)濟(jì)、高效的破巖手段之一,被廣泛應(yīng)用于交通隧道建設(shè)、礦產(chǎn)資源開采與水利水電工程建設(shè)中。研究和應(yīng)用實(shí)踐均表明,使用電子雷管精確延時(shí)可以降低爆破振動(dòng),改善爆破效果,在城鎮(zhèn)爆破開挖及隧道爆破掘進(jìn)中優(yōu)勢(shì)明顯[1-3]。鐘冬望等[4-5]研究指出,電子雷管合理延期時(shí)間往往是一個(gè)或多個(gè)時(shí)間區(qū)間,并且隨著爆心距的變化合理延期時(shí)間并非定值。傅洪賢等[6]結(jié)合隧道穿孔爆破實(shí)踐給出了不同隧道圍巖級(jí)別情況下掏槽孔、周邊孔及輔助孔的建議延期時(shí)間。田振農(nóng)等[7]采用時(shí)—頻分析揭示了隧道爆破振動(dòng)的一般特征,提出了電子雷管錯(cuò)相減震機(jī)理。李清等[8]結(jié)合隧道爆破實(shí)踐,研究指出延期時(shí)間應(yīng)不小于新自由面形成所需要的時(shí)間。凌同華等[9]基于小波變換從實(shí)測(cè)微差爆破振動(dòng)信號(hào)中分離出分段振波,通過(guò)不同延期時(shí)間疊加各分段振波達(dá)到優(yōu)選孔間延期時(shí)間的目的。趙明生等[10]、楊年華等[11]基于實(shí)測(cè)單段波形線性疊加分析,優(yōu)選孔間延期時(shí)間,實(shí)現(xiàn)了地震波的干擾相消。然而迄今為止,對(duì)孔間延期時(shí)間的設(shè)置尚未形成統(tǒng)一的認(rèn)識(shí),各種延期時(shí)間的優(yōu)選方法普適性均有所不足,施工現(xiàn)場(chǎng)更多依賴經(jīng)驗(yàn)和多次試驗(yàn)來(lái)確定電子雷管延期時(shí)間[12-13]。并且,往往爆區(qū)待保護(hù)對(duì)象有多個(gè),但是電子雷管延期時(shí)間設(shè)置需要考慮爆心距因素,現(xiàn)有研究成果多是針對(duì)特定建(構(gòu))筑物提出,因此,亟需解決不同爆心距處被保護(hù)對(duì)象延期時(shí)間的優(yōu)選問(wèn)題。

    結(jié)合國(guó)內(nèi)某紅砂巖石方開挖爆破工程,本研究設(shè)計(jì)開展電子雷管爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)試驗(yàn),通過(guò)頻譜分析討論地震波主振頻率演變規(guī)律;基于地震波線性疊加原理,運(yùn)用MATLAB編制計(jì)算程序,研究疊加波列數(shù)與孔間延期時(shí)間對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度的影響機(jī)制,建立電子雷管延期時(shí)間的確定方法。研究成果可為城市復(fù)雜環(huán)境下巖石開挖爆破電子雷管延期時(shí)間設(shè)置提供參考。

    1 爆破振動(dòng)測(cè)試試驗(yàn)與分析

    1.1 場(chǎng)地概況

    爆破振動(dòng)測(cè)試試驗(yàn)在國(guó)內(nèi)某紅砂巖石方開挖爆破工程一平整場(chǎng)地進(jìn)行,由于該工程部分工作面緊鄰村莊、學(xué)校等建(構(gòu))筑物,因此需要重點(diǎn)關(guān)注爆破有害效應(yīng),尤其是實(shí)現(xiàn)爆破振動(dòng)的精細(xì)控制極為必要。試驗(yàn)前,在工程現(xiàn)場(chǎng)鉆孔取芯選用密實(shí)均勻和完整性良好的紅砂巖制備試件,按照巖石力學(xué)的試驗(yàn)測(cè)試要求,試件尺寸為50 mm×50 mm(直徑×高度),并且對(duì)試樣端面進(jìn)行打磨,確保端面法線偏差小于0.25°,試樣端面不平整度小于0.02 mm。室內(nèi)試驗(yàn)測(cè)得紅砂巖試件的密度為2.55 g/cm3,縱波波速為2 121 m/s,單軸抗壓強(qiáng)度為60 MPa。

    1.2 爆破參數(shù)與測(cè)振方案

    根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)爆破情況,單孔爆破試驗(yàn)時(shí)垂直下向鉆孔,選用連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu),通過(guò)單發(fā)電子雷管孔底反向起爆。炮孔直徑為90 mm,炮孔深度為2.5 m,單孔裝藥量4 kg,堵塞長(zhǎng)度為1.5 m。炮孔裝藥結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    為獲取可真實(shí)反映紅砂巖地質(zhì)條件屬性的單孔爆破振動(dòng)信號(hào),選取較為平齊、完整的工程區(qū)域范圍,在爆心距分別為10、15、20、25 m處共布置了4個(gè)振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn),每個(gè)振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)放置2臺(tái)振動(dòng)測(cè)試儀器,且4個(gè)振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)均布置在同一條測(cè)線上,目的是盡可能減小傳播路徑差異(傳播介質(zhì)屬性)對(duì)振動(dòng)測(cè)試波形的影響。試驗(yàn)完成后分別相互對(duì)比分析4個(gè)振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)處2臺(tái)振動(dòng)測(cè)試儀的監(jiān)測(cè)指標(biāo)(峰值振動(dòng)速度、振動(dòng)持續(xù)時(shí)間、振動(dòng)主頻),如果任一指標(biāo)間的相對(duì)誤差超過(guò)5%,則重復(fù)進(jìn)行爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)試驗(yàn),直到監(jiān)測(cè)指標(biāo)趨于穩(wěn)定。

    1.3 測(cè)試結(jié)果與分析

    試驗(yàn)測(cè)得的單孔爆破振動(dòng)波形如圖2所示。

    由于爆破試驗(yàn)在平整場(chǎng)地開展,無(wú)需考慮高程差因素對(duì)爆破振動(dòng)傳播的影響,故選取如下形式的PPV預(yù)測(cè)模型:

    式中,PPV為質(zhì)點(diǎn)峰值振動(dòng)速度,cm/s;R為爆心距,m;Q為最大單響藥量,kg;k、α是場(chǎng)地條件相關(guān)系數(shù),與爆破方式、裝藥結(jié)構(gòu)、爆破點(diǎn)至監(jiān)測(cè)點(diǎn)間的地形、地質(zhì)條件密切相關(guān)[14];SD為比例距離[15],m/kg1/3。

    同時(shí),利用MATLAB編制計(jì)算程序,對(duì)振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行頻譜分析,得到不同爆心距處振動(dòng)信號(hào)的主振頻率,如圖3所示。

    爆破地震波峰值振動(dòng)速度PPV與振動(dòng)主頻F隨比例距離的變化關(guān)系如圖4所示。

    根據(jù)圖4,可擬合得到紅砂巖場(chǎng)地爆破振動(dòng)速度的預(yù)測(cè)模型為

    數(shù)據(jù)擬合相關(guān)系數(shù)達(dá)到0.951 4,表明該模型回歸擬合效果良好,式(2)中的場(chǎng)地條件相關(guān)系數(shù)可真實(shí)表征施工現(xiàn)場(chǎng)的地質(zhì)條件屬性。

    并且,可得到爆破振動(dòng)主頻隨比例距離增加近似呈冪函數(shù)形式衰減,振動(dòng)主頻F衰減公式為

    2 單孔爆破振動(dòng)曲線擬合及其線性疊加原理

    單孔爆破獲得的不同爆心距處爆破地震波形中包含了爆源到振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)傳播介質(zhì)的地質(zhì)屬性。假設(shè)單孔爆破地震波形是由無(wú)數(shù)個(gè)正弦諧波組成,諧波間相互干擾疊加,正、正相位間波形幅值疊加相長(zhǎng),致使地震波幅值增加,正、負(fù)相位間波形幅值干擾相消,致使地震波幅值降低[16-19]。群孔爆破地震波可視為由特定數(shù)目的單孔地震波形線性疊加組成[20],疊加方法如下式:

    式中,V(t)為線性疊加原理預(yù)測(cè)得到的群孔爆破地震波形;t為時(shí)間;n為爆破地震波列數(shù);vi(t)為單孔爆破地震波形;i為地震波形段號(hào),i=1,2,3,…,n;Δt為段間延期時(shí)間。

    利用MATLAB編程計(jì)算程序,基于Fourier級(jí)數(shù)擬合得到單孔地震波形的擬合函數(shù)?(t)[21],函數(shù)形式為

    式中,?(t) 為單孔地震波形擬合函數(shù);a0、aj、bj為Fourier擬合系數(shù);ω為基頻;l為Fourier擬合級(jí)數(shù)。

    式(5)中,a0、aj、bj以及基頻ω的計(jì)算公式為

    式中,T為波形截?cái)鄷r(shí)間;M為總采樣點(diǎn)數(shù);ym為第m個(gè)采樣值。

    將擬合函數(shù)?()t擴(kuò)展至?xí)r間全域,得到最終單孔地震波形函數(shù)v()t為

    3 波列數(shù)與延期時(shí)間對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度的影響機(jī)制

    3.1 波列數(shù)對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度的影響規(guī)律

    生產(chǎn)爆破實(shí)踐中,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)波形往往是多個(gè)炮孔爆炸后各波形的疊加結(jié)果。假設(shè)每段產(chǎn)生的單孔波形相同,當(dāng)段數(shù)不同時(shí),相同延期時(shí)間下合成(疊加)波形的峰值振動(dòng)速度也可能存在差異[17]。因此,利用地震波線性疊加法分析延期時(shí)間和合成波形峰值振動(dòng)速度間的關(guān)系時(shí),首先消除疊加波列數(shù)對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度的影響極為必要。本研究基于地震波線性疊加原理,利用MATLAB編制計(jì)算程序,疊加波列數(shù)取為n∈[ ]2,40,且為整數(shù);各波列間延期時(shí)間取為Δt∈[ ]1,80ms,且為整數(shù)。

    以圖2中10 m監(jiān)測(cè)點(diǎn)處單孔地震波形為例,當(dāng)疊加波列數(shù)為25時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度隨延期時(shí)間的變化關(guān)系如圖5所示。

    根據(jù)圖5可知,單孔爆破地震波形在一定波列數(shù)疊加情況下,不同延期時(shí)間疊加產(chǎn)生的合成波形具有不同的峰值振動(dòng)速度。延期時(shí)間為1 ms或2 ms時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度小于單孔振波峰值振動(dòng)速度;當(dāng)延期時(shí)間超過(guò)特定值后,合成波形的峰值振動(dòng)速度逐漸趨近并最終等于單孔爆破峰值振動(dòng)速度。合成波形的峰值振動(dòng)速度最小值與最大值分別出現(xiàn)在延期時(shí)間Δt=1 ms和Δt=19 ms時(shí),此時(shí)的合成波形如圖6所示。

    通過(guò)前述分析計(jì)算方法,依次計(jì)算并統(tǒng)計(jì)出任意延期時(shí)間下合成波形的峰值振動(dòng)速度最大值及最小值,得到合成波形峰值振動(dòng)速度隨波列數(shù)的變化關(guān)系,如圖7所示。

    依據(jù)圖7可以得到,延時(shí)1~80 ms范圍內(nèi),各監(jiān)測(cè)點(diǎn)合成波形峰值振動(dòng)速度最大值隨波列數(shù)增加,呈現(xiàn)出先增大后減小,并最終趨于穩(wěn)定值的變化規(guī)律。對(duì)于合成波形峰值振動(dòng)速度的最小值,除了10 m爆心距處出現(xiàn)最小值隨波列數(shù)上下波動(dòng),而后逐漸趨近單孔振波峰值振動(dòng)速度外,其它監(jiān)測(cè)點(diǎn)處最小值始終維持在單孔振波的峰值振動(dòng)速度水平。進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn),最小值小于單孔振波峰值的情況僅僅出現(xiàn)在Δt=1 ms和Δt=2 ms處。然而在工程實(shí)踐中,為取得良好的巖石破碎效果,通常設(shè)置段間延時(shí)不小于7 ms[16],故本研究在分析波列數(shù)對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度影響時(shí),可忽略其對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度最小值的影響。

    根據(jù)圖7統(tǒng)計(jì)出的合成波形峰值振動(dòng)速度最大值趨于穩(wěn)定的最小臨界波列數(shù),見表1。

    ?

    由圖7和表1可知:合成波形峰值振動(dòng)速度最大值趨于穩(wěn)定的臨界波列數(shù)隨監(jiān)測(cè)點(diǎn)爆心距的增大逐漸增加,試驗(yàn)條件下當(dāng)波列數(shù)n≥23時(shí),在監(jiān)測(cè)范圍內(nèi)可忽略其對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度的影響,此時(shí)可僅考慮延期時(shí)間對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度的影響。臨界波列數(shù)隨比例距離的變化關(guān)系如圖8所示。

    由圖8可擬合得到合成波形峰值振動(dòng)速度趨于穩(wěn)定的臨界波列數(shù)N的趨勢(shì)線方程為

    式中,N≥2且取整數(shù)。

    利用式(8)可計(jì)算不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)處的臨界波列數(shù),研究結(jié)果可為紅砂巖地質(zhì)情況下,采用地震波線性疊加法預(yù)測(cè)爆破振動(dòng)速度峰值及優(yōu)選合理延期時(shí)間提供理論參考。

    3.2 延期時(shí)間對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度的影響規(guī)律

    以15 m監(jiān)測(cè)點(diǎn)處的單孔地震波形為例,以不同延期時(shí)間疊加23個(gè)波列,可得到合成波形峰值振動(dòng)速度隨延期時(shí)間的變化關(guān)系如圖9所示。

    由圖9可知:針對(duì)露天臺(tái)階爆破工程實(shí)踐,忽略段間延時(shí)小于7 ms的情況[16],當(dāng)孔間延時(shí)為12 ms時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度首次達(dá)到最小值3.739 cm/s;當(dāng)孔間延時(shí)為9 ms和18 ms時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度達(dá)到較小值分別為4.027 cm/s、3.96 cm/s;當(dāng)孔間延期時(shí)間為15 ms時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度達(dá)到最大值4.767 cm/s。

    當(dāng)孔間延期時(shí)間分別為12 ms和15 ms時(shí),合成波形如圖10所示。

    由圖10可知:當(dāng)孔間延時(shí)為12 ms時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度出現(xiàn)在25.5 ms處,即第1和第2個(gè)波形產(chǎn)生了較弱的干擾疊加,峰值振動(dòng)速度基本與單孔振波峰值振動(dòng)速度相當(dāng),而后續(xù)波形產(chǎn)生了干擾相消。當(dāng)孔間延期時(shí)間為15 ms時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度出現(xiàn)在28.5 ms處,表明第1和第2個(gè)波形產(chǎn)生了較強(qiáng)程度的干擾疊加,此時(shí)峰值振動(dòng)速度達(dá)到單孔振波峰值的1.28倍,后期波形干擾疊加程度略微降低。

    利用上述方法進(jìn)行分析計(jì)算,依次統(tǒng)計(jì)出各監(jiān)測(cè)點(diǎn)處合成波形峰值振動(dòng)速度出現(xiàn)時(shí)刻,結(jié)果見表2。

    ?

    由表2可知:各監(jiān)測(cè)點(diǎn)處合成波形峰值振動(dòng)速度最小值和較小值所對(duì)應(yīng)的延期時(shí)間值多為相應(yīng)測(cè)點(diǎn)單孔地震波形主振周期的0.4~0.6倍(0.5倍左右),說(shuō)明通過(guò)設(shè)置合理的延期時(shí)間,利用電子雷管錯(cuò)相降振是可行的。然而,合成波形峰值振動(dòng)速度最小值通常僅為單孔波形的峰值振動(dòng)速度。當(dāng)合成波形峰值振動(dòng)速度出現(xiàn)最大值時(shí),對(duì)應(yīng)的延期時(shí)間值約為單孔振波主振周期的0.9~1.1倍(1倍左右),此時(shí)分段振波間存在振速疊加增強(qiáng)現(xiàn)象。

    另外,當(dāng)孔間延時(shí)達(dá)到主振周期約2.6倍以上時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度逐漸趨于穩(wěn)定值(單孔振波峰值振動(dòng)速度),各分段振波主震相之間的疊加干擾效應(yīng)微乎其微,不會(huì)對(duì)合成波形峰值振動(dòng)速度造成影響,工程實(shí)踐中可借助這一原則對(duì)地震波主震相持續(xù)時(shí)間進(jìn)行估算。進(jìn)一步可得到確保合成波形峰值振動(dòng)速度趨于穩(wěn)定的主振周期倍數(shù)β隨比例距離的變化關(guān)系如圖11所示。

    4 電子雷管延期時(shí)間優(yōu)選方法

    根據(jù)單孔爆破地震波形主振頻率隨比例距離的衰減公式,可以推導(dǎo)出孔間延期時(shí)間Δt的計(jì)算公式:

    可以明確的是,當(dāng)孔間延期時(shí)間為0.5倍的主振周期時(shí),并不能完全確保合成波形峰值振動(dòng)速度最小,只能說(shuō)延期時(shí)間為主振周期的0.4~0.6倍時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度可能會(huì)出現(xiàn)最小值或較小值。然而,當(dāng)延期時(shí)間為單孔振波主振周期的1倍左右時(shí),合成波形必然會(huì)由于干擾疊加產(chǎn)生振速增強(qiáng)現(xiàn)象[17]。為了增強(qiáng)分段振波干擾降振的可靠性,使合成波形峰值振動(dòng)速度盡可能降低,本研究提出了一種不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)處孔間最優(yōu)延時(shí)確定方法,計(jì)算流程如圖12所示。

    計(jì)算步驟為:首先通過(guò)單孔爆破試驗(yàn)獲取可表征現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)條件與震動(dòng)屬性的單孔爆破地震波形,基于Fourier級(jí)數(shù)擬合得到單孔爆破地震波形的擬合函數(shù)v(t),通過(guò)地震波線性疊加原理計(jì)算不同延期時(shí)間下的合成波形,從而初步選取孔間延期時(shí)間值Δt;然后,根據(jù)判斷準(zhǔn)則1(孔間延期時(shí)間Δt若滿足確定該值為孔間最優(yōu)延期時(shí)間Δt優(yōu);否則,根據(jù)判斷準(zhǔn)則2(孔間延期時(shí)間值Δt若滿足確定該值為孔間最優(yōu)延期時(shí)間Δt優(yōu)。如果判斷準(zhǔn)則1和判斷準(zhǔn)則2均不滿足,則返回前述步驟,直至得到孔間最優(yōu)延期時(shí)間值Δt優(yōu)為止。

    5 結(jié)論

    (1)試驗(yàn)研究得到合成波形峰值振動(dòng)速度趨于穩(wěn)定值的最小臨界波列數(shù)N為23,并建立了臨界波列數(shù)N的趨勢(shì)線方程,其隨比例距離近似呈對(duì)數(shù)形式增加,可為紅砂巖地質(zhì)情況下爆破振動(dòng)速度峰值預(yù)測(cè)及合理延期時(shí)間優(yōu)選提供理論依據(jù)。

    (2)當(dāng)孔間延時(shí)為主振周期的0.4~0.6倍時(shí),合成波形峰值振動(dòng)速度可能會(huì)出現(xiàn)最小值或較小值;當(dāng)孔間延時(shí)為單孔振波主振周期的1倍左右時(shí),合成波形必然會(huì)由于干擾疊加產(chǎn)生振速增強(qiáng)現(xiàn)象。當(dāng)孔間延時(shí)達(dá)到單孔振波主振周期的2.6倍以上時(shí),各分段振波主震相間疊加干擾效應(yīng)減弱,合成波形峰值振動(dòng)速度接近單孔爆破峰值振動(dòng)速度,實(shí)踐中可據(jù)此對(duì)地震波主震相持續(xù)時(shí)間進(jìn)行估算。

    (3)考慮爆心距因素對(duì)孔(段)間延時(shí)優(yōu)選的影響,提出了一種不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)處孔(段)間最優(yōu)延期時(shí)間確定方法,擺脫了傳統(tǒng)方法僅能估算特定監(jiān)測(cè)點(diǎn)處最優(yōu)延時(shí)的限制,工程適用性更強(qiáng)。

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