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    600 MW 超臨界供熱機(jī)組汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱控制方案研究及應(yīng)用

    2021-12-05 13:11:21熊大健
    能源與環(huán)境 2021年6期
    關(guān)鍵詞:汽泵單臺電泵

    熊大健

    (福建省鴻山熱電有限責(zé)任公司 福建泉州 362712)

    0 引言

    某公司配置兩臺600 MW 超臨界抽凝供熱機(jī)組,為周邊工業(yè)園區(qū)的用汽企業(yè)提供工業(yè)用汽,機(jī)組供熱參數(shù)分為中、低壓兩種,中壓供汽參數(shù):壓力2.65 MPa~2.80 MPa,溫度280 ℃~285 ℃;低壓供汽參數(shù):壓力0.8 MPa~0.9 MPa,溫度230 ℃~250 ℃,中、低壓日供汽量最大達(dá)2 萬t 以上。機(jī)組給水泵組配置2 臺50%容量的汽動給水泵作為經(jīng)常運(yùn)行,1 臺30%容量的電動調(diào)速給水泵作為機(jī)組啟動和汽動給水泵故障時(shí)的備用泵[1]。

    根據(jù)統(tǒng)計(jì),公司從投產(chǎn)以來,95%的重要輔機(jī)故障造成機(jī)組RB 保護(hù)動作切除供熱,均是因汽動給水泵組各種原因如小機(jī)伺服卡故障、伺服閥故障、汽泵組振動大、潤滑油壓低以及密封水溫度高等導(dǎo)致汽泵組故障跳閘所致。上述問題如發(fā)生在機(jī)組單機(jī)供熱期間,將造成全廠對外供熱中斷,直接影響到周邊用汽企業(yè)的生產(chǎn)經(jīng)營,將造成惡劣的社會影響和經(jīng)濟(jì)影響。因此,公司提出研發(fā)1 種單臺汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱的控制方法,實(shí)現(xiàn)單臺汽泵跳閘電泵聯(lián)啟少降負(fù)荷、不切供熱的目標(biāo)。

    1 汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱可行性分析

    (1)關(guān)于1 臺汽泵與電泵并列運(yùn)行是否滿足供熱要求分析。經(jīng)過對公司電泵、汽泵運(yùn)行歷史參數(shù)及曲線進(jìn)行分析,當(dāng)1 臺汽泵與電泵并列運(yùn)行,機(jī)組邏輯閉鎖汽泵最大轉(zhuǎn)速為6 000 r/min,對應(yīng)汽泵最大流量可達(dá)1 200 t/h,而電泵最大流量閉鎖為600 t/h。根據(jù)此分析,1 臺汽泵與電泵并列運(yùn)行,最大總給水流量可達(dá)1 700 t/h~1 800 t/h,完全可以滿足正常對外供熱要求的最低蒸汽流量1 410 t/h 的需求。

    (2)關(guān)于電泵聯(lián)啟并泵前高轉(zhuǎn)速、高揚(yáng)程小流量振動大問題分析。根據(jù)對電泵歷史運(yùn)行參數(shù)及振動特性進(jìn)行分析,汽泵跳閘后的電泵聯(lián)啟并泵過程是一個(gè)快速過程。因此,電泵并泵前的高轉(zhuǎn)速高揚(yáng)程低流量振動只是一個(gè)暫態(tài)過程,電泵并泵前振動只會產(chǎn)生一個(gè)尖峰,隨著電泵轉(zhuǎn)速的快速上升并泵,電泵給水流量增大,電泵振動即迅速下降。

    針對以上分析,制訂以下2 個(gè)措施:①電泵升速時(shí),電泵勺管指令直接給到并泵運(yùn)行所對應(yīng)轉(zhuǎn)速,采用電泵自動升速快速并泵,不讓運(yùn)行人員手動并泵,即可保證電泵不在并泵前的高轉(zhuǎn)速高揚(yáng)程小流量工況下停留,電泵振動即可得到控制。②由于電泵并泵過程中引起的振動,是給水泵高轉(zhuǎn)速高揚(yáng)程小流量偏工況運(yùn)行引起的振動,并不是動靜摩擦引起的振動,只要快速升速越過該區(qū)間振動即迅速下降。因此,為提高汽泵跳閘電泵聯(lián)啟并泵成功的可靠性,適當(dāng)提高電泵振動大跳閘保護(hù)動作值:電泵任一軸承振動≥7 mm/s 與任一軸承振動≥13 mm/s,延時(shí)2 s 電泵跳閘,修改為:電泵任一軸承振動10 mm/s與任一軸承振動≥15 mm/s,延時(shí)5 s 電泵跳閘。由于延時(shí)時(shí)間短只有5 s,且振動幅值增加不多,13 mm/s 增加至15 mm/s,不會對設(shè)備安全造成明顯影響,可以顯著提高電泵聯(lián)啟并泵過程中的電泵運(yùn)行可靠性。

    (3)關(guān)于機(jī)組供熱工況下運(yùn)行,當(dāng)發(fā)生1 臺汽泵跳閘時(shí)電泵聯(lián)啟不切供熱,是否會造成機(jī)組負(fù)荷、供熱壓力、主、再熱蒸汽壓力、溫度及過熱度等參數(shù)大幅波動,是否會造成水冷壁嚴(yán)重超溫問題分析。根據(jù)對歷次單臺汽泵跳閘機(jī)組RB 保護(hù)動作至300 MW 過程進(jìn)行分析,機(jī)組供熱工況下運(yùn)行,當(dāng)發(fā)生1 臺汽泵跳閘,只要電泵聯(lián)啟能夠在45 s 內(nèi)實(shí)現(xiàn)電泵與汽泵并泵運(yùn)行,維持總給水流量基本不變。此時(shí)機(jī)組負(fù)荷、供熱壓力、主、再熱蒸汽壓力、溫度及過熱度等運(yùn)行參數(shù),比汽泵跳閘RB保護(hù)動作減負(fù)荷至300 MW 更為穩(wěn)定,鍋爐更不容易發(fā)生超溫現(xiàn)象,公司鍋爐特性在400 MW 低負(fù)荷下容易發(fā)生超溫現(xiàn)象,高負(fù)荷下較少發(fā)生超溫現(xiàn)象。

    (4)關(guān)于電泵聯(lián)啟是否能夠在45 s 內(nèi)完成并泵,電泵快速升速是否會影響電泵設(shè)備安全,電泵并泵過程是否會發(fā)生與運(yùn)行汽泵的搶水問題分析。根據(jù)對電泵啟動特性進(jìn)行分析,電泵啟動后升速時(shí)間極快,從汽泵跳閘,電泵聯(lián)啟升速與另一臺汽泵并泵運(yùn)行,整個(gè)過程約30 s 內(nèi)即可完成。經(jīng)與電泵廠家KSB 公司聯(lián)系,電泵具備快速啟動功能,不會影響電泵設(shè)備安全。

    機(jī)組高負(fù)荷工況下,單臺汽泵跳閘。此時(shí)另一臺汽泵轉(zhuǎn)速、流量均較高,電泵并泵運(yùn)行后最大流量閉鎖在600 t/h。因此,電泵升速并泵后不會發(fā)生因電泵出口壓力過大造成汽泵憋泵壓水,導(dǎo)致汽泵振動大保護(hù)動作跳閘的問題。

    (5)關(guān)于電泵聯(lián)啟后勺管指令置于哪個(gè)位置才能保證電泵自動實(shí)現(xiàn)并泵問題分析。通過對電泵轉(zhuǎn)速、出口壓力、流量及勺管指令等參數(shù)特性進(jìn)行分析,給出電泵聯(lián)啟后電熱負(fù)荷與勺管開度函數(shù)曲線關(guān)系:(350 MW,45%)、(400 MW,50%)、(450 MW,60%)、(600 MW,65%)。電泵勺管根據(jù)設(shè)定的函數(shù)曲線關(guān)系自動開至指定位置,勺管指令閉鎖時(shí)間5 s(5 s 內(nèi)運(yùn)行人員不能調(diào)整勺管指令),5 s 閉鎖解除后勺管切手動控制。此時(shí)運(yùn)行人員可根據(jù)電泵本體振動、水煤配比情況手動調(diào)整電泵勺管開度。

    (6)關(guān)于機(jī)組供熱工況下,單臺汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱,是否會造成機(jī)組負(fù)荷、供熱壓力、供熱蝶閥等大幅波動問題分析。供熱工況下汽泵跳閘電泵聯(lián)啟并泵運(yùn)行,鍋爐負(fù)荷減至480 MW 對應(yīng)負(fù)荷,此時(shí)機(jī)組主蒸汽流量總體下降較少,因此,供熱壓力的變化較小。為減少RB 過程中供熱對電負(fù)荷的影響,將供熱壓力設(shè)定值自動調(diào)整為0.85 MPa,以減少供熱蝶閥的調(diào)整幅度,從而減少對機(jī)組負(fù)荷的擾動。

    (7)關(guān)于供熱工況下,單臺汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱時(shí),鍋爐負(fù)荷目標(biāo)值如何設(shè)定問題分析。以“發(fā)電負(fù)荷疊加供熱折算電負(fù)荷的電熱負(fù)荷疊加值”,作為汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱RB 保護(hù)動作目標(biāo)負(fù)荷的判斷依據(jù),其中供熱折算電負(fù)荷含中壓、低壓蒸汽兩部分。

    2 汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱控制方案

    2.1 改造前單臺汽泵跳閘控制方案

    (1)負(fù)荷≥300 MW,單臺汽泵跳閘,觸發(fā)給水RB 保護(hù),切除供熱,將電負(fù)荷維持在300 MW,此時(shí),電泵聯(lián)啟維持25%勺管開度對應(yīng)轉(zhuǎn)速約2 375 r/min 再循環(huán)方式運(yùn)行。

    (2)電泵任一軸承振動≥7 mm/s 與任一軸承振動≥13 mm/s延時(shí)2 s,電泵振動大保護(hù)動作跳閘。

    2.2 改造后單臺汽泵跳閘控制方案

    (1)單臺汽泵跳閘后,以“發(fā)電負(fù)荷疊加供熱折算電負(fù)荷的電熱負(fù)荷疊加值”作為電熱總負(fù)荷,作為汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱RB 保護(hù)動作目標(biāo)負(fù)荷的判斷依據(jù),其中供熱折算電負(fù)荷含中壓、低壓蒸汽兩部分。

    (2)當(dāng)負(fù)荷在300 MW 和480 MW 之間時(shí),單臺汽泵跳閘,且5s 內(nèi)收到“電泵已運(yùn)行”信號,目標(biāo)負(fù)荷維持在當(dāng)前負(fù)荷,不觸發(fā)RB 保護(hù);當(dāng)電熱總負(fù)荷≥480 MW 時(shí),單臺汽泵跳閘且5 s 內(nèi)收到“電泵已運(yùn)行”信號,電熱總負(fù)荷減至480 MW(供熱工況下為電熱疊加負(fù)荷,維持供熱運(yùn)行);單臺汽泵跳閘后,如電泵5 s 內(nèi)未啟動成功(未收到電泵運(yùn)行信號),RB 保護(hù)動作,負(fù)荷減至300 MW,供熱工況下同時(shí)切除供熱(即原單臺汽泵跳閘RB 保護(hù)動作邏輯)。

    (3)單臺汽泵跳閘觸發(fā)RB 保護(hù)動作后,協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)按如下邏輯調(diào)整:機(jī)組CCS 控制系統(tǒng)由協(xié)調(diào)控制狀態(tài)切換為TF控制方式,自動投入汽機(jī)主控自動控制,主汽壓力設(shè)定曲線為普通的RB 曲線;負(fù)荷變化率限速率切換為10 MW/s;主汽壓力變化速率切換為1.5 MPa/min;取消原邏輯指令“主汽壓力設(shè)定值和實(shí)際值偏差大于2 MPa 時(shí),切除汽機(jī)主控自動的邏輯”和“汽機(jī)調(diào)門指令禁增的限制”。

    (4)單臺汽泵跳閘觸發(fā)RB 保護(hù)動作后,按如下方式控制在運(yùn)汽泵:①當(dāng)電熱總負(fù)荷≥480 MW 時(shí),單臺汽泵跳閘,在運(yùn)汽泵指令超馳開至97%,超馳時(shí)間4 s,對應(yīng)轉(zhuǎn)速為5 900 r/min,給水流量1 200 t/h,指令超馳結(jié)束后在運(yùn)汽泵自動投入自動控制。②當(dāng)電熱總負(fù)荷在300 MW 和480 MW 之間時(shí),單臺汽泵跳閘,在運(yùn)汽泵指令超馳開至76.5%,超馳時(shí)間2 s,對應(yīng)轉(zhuǎn)速5 000 r/min,給水流量1 000 t/h,指令超馳結(jié)束后在運(yùn)汽泵自動投入自動控制。③給水控制始終處于自動狀態(tài),給水控制的公用指令變化速率為10 MW/s。

    (5)單臺汽泵跳閘觸發(fā)RB 保護(hù)動作后,按如下方式進(jìn)行電泵控制:①電泵再循環(huán)門投入自動控制;電泵勺管開度的控制方案采用超馳控制方式,當(dāng)汽泵跳閘后,勺管指令由25%提升至電熱負(fù)荷與勺管開度函數(shù)曲線對應(yīng)值:(350 MW,45%)、(400 MW,50%)、(450 MW,60%)、(600 MW,65%),勺管指令閉鎖時(shí)間5 s(5 s 內(nèi)運(yùn)行人員不能調(diào)整勺管指令),5 s 閉鎖解除后勺管切手動控制,此時(shí)運(yùn)行人員可根據(jù)電泵本體振動、水煤配比情況手動調(diào)整電泵勺管開度。②電泵提升轉(zhuǎn)速過程中,如出現(xiàn)電泵入口壓力<1.4 MPa 或入口流量>600 t/h,延時(shí)3 s,勺管鎖定實(shí)際開度電泵保持當(dāng)前轉(zhuǎn)速,2 s 后釋放,轉(zhuǎn)為手動控制,防止電泵出現(xiàn)低轉(zhuǎn)速大流量的惡劣工況造成電泵振動大保護(hù)動作跳閘。③將電泵振動大保護(hù)動作跳閘邏輯進(jìn)行優(yōu)化:電泵任一軸承振動≥7 mm/s 與任一軸承振動≥13 mm/s 延時(shí)2 s 跳閘;修改為:任一軸承振動大于10mm/s 與另一軸承振動大于15 mm/s 延遲5 s 跳閘。

    (6)單臺汽泵跳閘觸發(fā)RB 保護(hù)動作后,按如下方式控制制粉系統(tǒng):發(fā)2 s 脈沖,將所有運(yùn)行狀態(tài)的給煤機(jī)、磨煤機(jī)的冷風(fēng)門和熱風(fēng)門、煤主控投入自動控制,同時(shí)鍋爐主控投入自動控制,取消原邏輯命令“15 s 內(nèi)閉鎖煤主控輸出的邏輯,使煤主控輸出減煤更加迅速”,不跳磨煤機(jī)。

    (7)單臺汽泵跳閘觸發(fā)RB 保護(hù)動作后,按如下方式控制供熱壓力:為減少RB 過程中供熱對電負(fù)荷的影響,供熱壓力設(shè)定值自動調(diào)整為0.85 MPa,以減少供熱蝶閥的調(diào)整幅度,從而減少對機(jī)組負(fù)荷的擾動;穩(wěn)定后,可根據(jù)情況手動輸入供熱壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)。

    (8)單臺汽泵跳閘后,如電泵5 s 內(nèi)未啟動成功(未收到電泵運(yùn)行信號),RB 保護(hù)動作,負(fù)荷減至300 MW,供熱工況下同時(shí)切除供熱(即原單臺汽泵跳閘RB 保護(hù)動作邏輯)[2]。

    3 汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱控制方案應(yīng)用情況

    2014 年2 月17 日,公司2 號機(jī)組檢修,1 號機(jī)組單機(jī)供熱運(yùn)行,1 號機(jī)電負(fù)荷493 MW,供熱流量540 t/h,總給水流量1 775 t/h。10 時(shí)02 分,1B 汽泵運(yùn)行中突然故障跳閘,“單臺汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱”邏輯動作,電泵聯(lián)啟成功在24 s 內(nèi)即完成與汽泵并泵出水,電泵升速并泵過程中振動正常,在運(yùn)1A 汽泵出力同時(shí)加大。10 時(shí)04 分27 秒,給水流量按照設(shè)計(jì)值穩(wěn)定在1 400 t/h 附近,電負(fù)荷473 MW,供熱流量481 t/h,機(jī)組各參數(shù)趨于穩(wěn)定。成功實(shí)現(xiàn)了“單臺汽泵跳閘后,機(jī)組少減負(fù)荷甚至不減負(fù)荷,不切除供熱”的預(yù)期目標(biāo),避免了一次全廠對外供熱中斷事故。

    600 MW 超臨界供熱機(jī)組汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱控制方案目前已在公司機(jī)組供熱運(yùn)行工況下多次成功應(yīng)用。該方案的成功應(yīng)用,極大地提高了公司供熱可靠性,為周邊用汽企業(yè)提供了有力的供熱保障,標(biāo)志著公司全國首創(chuàng)研發(fā)的“600 MW 超臨界抽凝供熱機(jī)組汽泵跳閘電泵搶水不切供熱控制方案”經(jīng)歷了實(shí)踐檢驗(yàn),獲得圓滿成功。

    4 結(jié)語

    為提高公司對外供熱可靠性,防止單臺汽泵跳閘后,機(jī)組切除供熱,造成公司對外供熱中斷。公司成立技術(shù)攻關(guān)組,通過對600 MW 超臨界供熱機(jī)組汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱可行性進(jìn)行全面分析,創(chuàng)造性提出了單臺汽泵跳閘電泵聯(lián)啟不切供熱的控制方法并成功應(yīng)用,顯著提高了機(jī)組供熱可靠性,同時(shí)降低了運(yùn)行人員汽泵故障處理操作難度,具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益和重要的社會意義,為國內(nèi)外同類型超臨界供熱機(jī)組汽泵跳閘邏輯優(yōu)化開創(chuàng)了新思路。

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