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    蠟油加氫裂化裝置氫耗的影響因素分析及措施

    2021-11-29 00:58:34王東鋒黃琬淇陳振軍董鵬濤鐘文彬
    化工技術(shù)與開(kāi)發(fā) 2021年11期
    關(guān)鍵詞:原料油硫含量氫氣

    王東鋒,黃琬淇,陳振軍,董鵬濤,毛 威,董 標(biāo),鐘文彬,王 偉,趙 亮

    (中國(guó)石油廣西石化公司,廣西 欽州 535008)

    1 裝置概況

    某公司加氫裂化裝置采用美國(guó)UOP公司的Unicracking加氫裂化工藝技術(shù),由美國(guó)UOP公司提供工藝包。裝置由反應(yīng)、分餾、脫硫和公用工程等組成,采用一段全循環(huán)加氫裂化工藝,以減壓蠟油為原料,主要產(chǎn)品為石腦油、航空煤油、柴油及未轉(zhuǎn)化油。少量的加氫裂化未轉(zhuǎn)化油去重油催化裂化作為原料,冷低分氣脫硫后,去PSA裝置進(jìn)行氫氣提濃,含硫干氣送至輕烴回收裝置。

    在煉油企業(yè)減虧增效的大形勢(shì)下,降低氫耗對(duì)降低加工成本尤為重要。蠟油加氫處理裝置的氫耗,在加工成本中所占的比例較大,為了降低蠟油加氫處理裝置的氫耗,需要對(duì)其影響因素進(jìn)行分析并提出改進(jìn)建議,給車間的節(jié)能生產(chǎn)提供參考。

    2 氫耗的影響因素

    2.1 化學(xué)氫耗的影響因素

    對(duì)2017年裝置的月均氫耗進(jìn)行統(tǒng)計(jì),結(jié)果見(jiàn)圖1。從圖1可以看出,2017年,裝置月均氫耗在8.3~9.35kg·t-1,氫耗為 6.07,與同類型裝置相比,本裝置的氫耗相對(duì)較低。裝置的氫氣消耗主要有以下幾方面:反應(yīng)耗氫、溶解損失、機(jī)械漏損、排放廢氫。其中反應(yīng)氫耗所占的比例最大,主要受到反應(yīng)溫度、系統(tǒng)壓力、原料油密度和組分的影響。正常狀況下,裝置系統(tǒng)壓力為14.7~14.9MPa,比較穩(wěn)定,不是影響氫耗的因素。

    圖1 月均氫耗

    2.1.1 原料油密度

    反應(yīng)溫度為330℃,系統(tǒng)壓力為14.7~14.9MPa,原料密度不同時(shí)的化學(xué)氫耗見(jiàn)表1。從表1可以看出,化學(xué)氫耗隨原料油密度的增大而增大。原料油密度為891~908kg·m-3時(shí),化學(xué)氫耗為5.15~6.95kg·t-1,產(chǎn)品蠟油中的硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.142%~0.158%,滿足生產(chǎn)指標(biāo)要求(≤0.160% )。原因是原料油的密度越大,餾分越重,反應(yīng)需要脫去的氮和硫等組分越多。為保證產(chǎn)品質(zhì)量,需要加大反應(yīng)深度,氫耗因此增大。

    表1 原料油密度對(duì)化學(xué)氫耗和產(chǎn)品中的硫含量的影響

    2.1.2 原料油的硫含量

    反應(yīng)溫度為330℃,系統(tǒng)壓力為10.7~11.0MPa,原料油中的硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.674%~1.097%時(shí),化學(xué)氫耗和產(chǎn)品中的硫含量數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。從表2可以看出,化學(xué)氫耗隨原料中硫含量的增大而增大。原料油中的硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.674%~1.097%時(shí),化學(xué)氫耗為4.25~6.28 kg·t-1,產(chǎn)品中的硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.142%~0.158%,可滿足生產(chǎn)指標(biāo)要求(≤0.160% )。原因是當(dāng)產(chǎn)品中的硫含量滿足一定要求時(shí),隨著原料中硫含量的增加,單位質(zhì)量原料油中需脫去的硫就越多,耗氫越多,因此化學(xué)氫耗越大。

    表2 原料中的硫?qū)瘜W(xué)氫耗和產(chǎn)品硫含量的影響

    2.1.3 反應(yīng)溫度

    原料油密度 (20℃ )為 895~897kg·m-3,系統(tǒng)壓力為 14.7~14.9MPa,反應(yīng)溫度為 299~337℃時(shí),裝置的化學(xué)氫耗和產(chǎn)品中的硫含量見(jiàn)表3。從表 3可以看出,原料油密度相近時(shí),化學(xué)氫耗隨反應(yīng)溫度的升高而增大。反應(yīng)溫度為299~337℃時(shí),化學(xué)氫耗為5.31~5.90 kg·t-1,產(chǎn)品中硫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.143%~0.158%,可滿足生產(chǎn)指標(biāo)要求(≤0.160% )。原因是溫度升高,反應(yīng)速度加快,單位時(shí)間內(nèi)消耗的氫氣較多,因此化學(xué)氫耗增大。

    表3 反應(yīng)溫度對(duì)化學(xué)氫耗和產(chǎn)品硫的影響

    2.2 溶解損失

    氫氣在循環(huán)過(guò)程中,有一部分會(huì)溶解在熱高壓分離器(簡(jiǎn)稱熱高分)和冷高壓分離器(簡(jiǎn)稱冷高分)的液相中,稱之為溶解損失。相關(guān)研究文獻(xiàn)指出[2-4],熱高分溫度180℃和240℃是2個(gè)拐點(diǎn)。180℃左右,循環(huán)氫的體積分?jǐn)?shù)最低,溫度高于180℃后,隨著溫度的升高,循環(huán)氫的體積分?jǐn)?shù)逐漸增加;溫度超過(guò)240℃后,循環(huán)氫體積分?jǐn)?shù)的增加趨勢(shì)變緩。綜合考慮循環(huán)氫濃度和設(shè)備的承受能力,裝置的熱高分溫度應(yīng)選擇在240~260℃。對(duì)于冷高分,降低操作溫度有利于提高氫純度,但溫度過(guò)低,高壓空氣冷卻器及高壓換熱器的負(fù)荷較大,會(huì)導(dǎo)致能耗較大。綜合考慮,冷高分的操作溫度應(yīng)控制在45~55℃。

    2.3 機(jī)械漏損

    蠟油加氫處理裝置系統(tǒng)的壓力高,且原料油中含有腐蝕性雜質(zhì),運(yùn)行過(guò)程中許多部位易出現(xiàn)氫氣泄漏,也會(huì)增加裝置的氫耗。比如加熱爐出入口、高壓換熱器和反應(yīng)器出入口等部位的法蘭處,氫氣溫度最高,氫氣中還混有同等溫度的油氣。這些部位的壓力較高,生產(chǎn)過(guò)程中當(dāng)溫度或壓力波動(dòng)較大時(shí),法蘭與金屬軟鋼密封環(huán)墊圈易因膨脹系數(shù)不同而導(dǎo)致氫氣泄漏。在新氫壓縮機(jī)區(qū)域,閥門和法蘭面較多,開(kāi)、停機(jī)的次數(shù)多,導(dǎo)致管線內(nèi)的氫氣壓力波動(dòng)大,也很容易造成氫氣泄漏。

    基于以上情況,為降低氫氣的機(jī)械漏損,裝置在開(kāi)、停工過(guò)程中要精心操作,嚴(yán)禁超溫超壓,以保證生產(chǎn)安全。

    2.4 排放廢氫氣

    為維持循環(huán)系統(tǒng)的氫氣純度和硫化氫含量,當(dāng)循環(huán)氫濃度過(guò)低時(shí),生產(chǎn)上需要排放廢氫氣。氫氣價(jià)格以人民幣1.2×104元·t-1計(jì)算,排放量1000m3·h-1,一次排放廢氫氣按5h計(jì)算,則每次排放廢氫氣,會(huì)增加氫耗成本人民幣6000元。同時(shí),廢氫氣排放到原料加熱爐,易引起加熱爐波動(dòng),廢氫氣中的硫化氫也會(huì)對(duì)加熱爐造成露點(diǎn)腐蝕。所以,裝置的循環(huán)氫在滿足生產(chǎn)的前提下,應(yīng)盡量減少?gòu)U氫氣排放。

    3 結(jié)論

    1)化學(xué)氫耗主要受原料油密度、硫含量和反應(yīng)溫度的影響,且隨三者的增加而變大,從而導(dǎo)致氫耗增加。原料油密度為 891~908 kg·m-3時(shí),化學(xué)氫耗為5.15~6.95 kg·t-1;原料油的硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.674%~1.097% 時(shí),化學(xué)氫耗為 4.25~6.28kg·t-1;反應(yīng)溫度為 299~337 ℃時(shí),化學(xué)氫耗為 5.31~5.90 kg·t-1。

    2)裝置的熱高分溫度應(yīng)控制在 240~260℃,冷高分的操作溫度控制在45~55℃,以降低循環(huán)氫的溶解損失,降低氫耗。裝置的循環(huán)氫在滿足生產(chǎn)的前提下,應(yīng)盡量減少?gòu)U氫氣的排放,生產(chǎn)過(guò)程中可定期閉燈,檢查現(xiàn)場(chǎng)有無(wú)氫氣泄漏。

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