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    出口直徑對溶氣釋放器微氣泡生成的影響研究

    2021-11-29 00:58:34劉書城牛環(huán)寧
    化工技術(shù)與開發(fā) 2021年11期
    關(guān)鍵詞:溶氣氣相氣泡

    劉書城,牛環(huán)寧,岳 鵬

    (西安石油大學機械工程學院,陜西 西安 710065)

    氣浮技術(shù)是指將大量高度分散的微氣泡通入要處理的污染廢水中[1],使它們可以成為載體,與雜質(zhì)絮凝物彼此粘附,從而達到固體和固體、固體與液體以及液體與液體分離的目的。氣浮技術(shù)在水處理工程中的應用廣泛,而壓力溶氣氣浮技術(shù)也普遍應用于氣浮過程。釋放溶氣水中的氣體,是壓力溶氣氣浮過程的一個關(guān)鍵環(huán)節(jié),由溶氣釋放裝置完成[2]。通過溶氣釋放器生成平均直徑更小、直徑更平均且數(shù)量更多的微氣泡,是提升氣浮效率的一個重要途徑。

    近年來,隨著多相流模擬技術(shù)的發(fā)展[3],人們對壓力溶氣氣浮技術(shù)有了更進一步的認識。本文針對現(xiàn)有的TS型溶氣釋放器存在的內(nèi)流場壓力梯度小、壓降速度慢、出口處氣相速度過快等缺點,建立了釋放器模型,并改變了釋放器的出口直徑。運用FLUENT模擬軟件,對溶氣水流經(jīng)不同釋放器后的結(jié)構(gòu)內(nèi)部的壓力場、速度場及出口處速度分布進行了仿真分析,得到了釋放器的內(nèi)部壓力、速度分布云圖及出口處速度的分布圖,并對仿真結(jié)果進行了定性分析和定量分析,對現(xiàn)有釋放器結(jié)構(gòu)的改進及形成較優(yōu)質(zhì)量的微氣泡,具有一定的參考作用。

    1 TS型釋放器的工作原理

    TS型溶氣釋放器是同濟大學首創(chuàng)的壓力溶氣法專用釋放器[4-7],工作原理為:壓力溶氣水進入孔口1,流道驟縮降低了部分壓能,增強了空氣分子的動能。接著溶氣水流入孔口2,與釋放器內(nèi)部的擋板碰撞,形成渦流,產(chǎn)生了急劇的湍流擾動從而繼續(xù)消能,同時降壓釋氣。當水流急速轉(zhuǎn)入平行圓盤的縫隙3時,擾動程度更為嚴重,并在4、5處形成了μm級的氣泡。此時,溶氣水的動能已損失95%左右,剩余動能在釋放器內(nèi)部繼續(xù)產(chǎn)生紊流,使得微氣泡僅在湍流擴散作用的影響下聚并,形成μm級的氣泡。至此微氣泡已完全成型,并從釋放器出口6處進行減壓釋放。

    圖1 TS溶氣釋放器工作原理圖

    2 釋放器模型的建立

    參照工程實際中使用的TS-Ⅴ型釋放器,確定了模型,并采用Solidworks軟件,建立了釋放器的三維結(jié)構(gòu)模型[8-9]。改變釋放器的出口直徑分別為60mm、40mm、20mm,探究不同的出口直徑對釋放器的內(nèi)部壓力及速度分布的影響。釋放器模型結(jié)構(gòu)如圖2所示。

    圖2 釋放器結(jié)構(gòu)示意圖

    網(wǎng)格劃分采用Meshing完成,經(jīng)過網(wǎng)格無關(guān)性驗證后,采用四面體非結(jié)構(gòu)化劃分網(wǎng)格,單元尺寸為0.8mm。網(wǎng)格劃分完成后,單元數(shù)量分別為739585、401847、141968,平均網(wǎng)格質(zhì)量為 0.88,符合 Fluent軟件仿真分析要求,劃分完成所得到的網(wǎng)格模型如圖3所示。

    圖3 釋放器網(wǎng)格模型

    3 計算步驟及參數(shù)選取

    設置多相流模型為MIXTURE,主相設置為液態(tài)水,次相設置為空氣,體積分數(shù)設為10%。壓力-速度耦合采用SIMPLEC算法,壓力離散采用PRESTO格式,湍流模型選擇相關(guān)性k-ε模型[10-11]。釋放器下端為溶氣水入口,上端為出口。在Y軸負方向添加重力9.81m·s-2。指定入口邊界為壓力入口,壓力值設為0.5MPa,出口邊界為壓力出口,壓力值設為0,湍流強度設為5%。

    4 模擬結(jié)果及分析

    4.1 釋放器的壓力場模擬分析

    對不同釋放器的壓力場進行模擬分析,得到圖4的壓力云圖[12]。由圖4可以看出,壓力溶氣水從入口處進入釋放器內(nèi)部,先與凸型擋板碰撞產(chǎn)生折流效果,實現(xiàn)溶氣水的降壓消能,并在釋放器內(nèi)腔,通過與壁面的多次碰撞,達到溶氣水降壓釋氣的目的,最終從釋放器出口處流出。

    圖4 釋放器內(nèi)部壓力分布云圖

    當釋放器出口直徑為20mm時,釋放器內(nèi)部的壓降速度慢,容易造成溶氣水的降壓消能不徹底,釋氣效果不理想。隨著釋放器的出口直徑增大,釋放器在擋板處的壓降速度加快,溶氣水在流場內(nèi)部的壓差增大,壓降效果更為明顯,從而能更好地實現(xiàn)溶氣水在釋放器內(nèi)部的降壓消能,有利于生成大量的微氣泡。

    4.2 釋放器的速度場模擬分析

    對不同釋放器的速度矢量場進行模擬分析,得到圖5的速度矢量云圖。從圖5可以看出,出口直徑為20mm的釋放器,其出口端速度分布較為分散,高速區(qū)域集中于壁面兩側(cè),中心區(qū)域相對壁面部分的流速較低,不利于溶氣水產(chǎn)生大小均勻且數(shù)量集中的微氣泡集群。隨著釋放器的出口直徑增大,釋放器內(nèi)腔中的溶氣水的流速增大,并在入口端附近形成了較為明顯的漩渦,說明溶氣水在釋放器腔內(nèi)的折流混返效果更明顯,有利于溶氣水與壁面發(fā)生碰撞,實現(xiàn)降壓消能并生成數(shù)量更多的微氣泡。且出口處的高速區(qū)域集中于中間部分,這樣有利于在主流區(qū)形成大小均勻、數(shù)量密集的微氣泡集群,從而具備更好的氣浮效果。

    圖5 釋放器內(nèi)部速度分布云圖

    4.3 釋放器出口氣相速度分布的模擬分析

    對不同釋放器出口處的氣相速度分布進行數(shù)值分析,得到圖6的釋放器出口處氣相速度分布圖。從圖6可以看出,出口直徑為20mm的釋放器,其出口端的氣相分布較為稀疏,說明在出口端微氣泡的生成數(shù)量相對較少。出口端氣相的最高速度達到3.75m·s-1,出口速度較高,易導致生成的微氣泡在氣浮池內(nèi)的停留時間偏短,不利于微氣泡與水中的絮粒充分粘附,從而影響氣浮凈水效率。隨著出口直徑增加,釋放器出口端的氣相分布更為密集,說明溶氣水通過釋放器降壓消能而生成的微氣泡數(shù)目更多,從而有利于氣浮凈水過程中微氣泡與絮粒的充分粘附。當出口直徑達到60mm時,出口端氣相的最高速度為1.9m·s-1,低于小口徑釋放器的出口速度,有利于氣浮凈水過程中微氣泡在氣浮池內(nèi)充分停留,以便更好地粘附絮粒,實現(xiàn)更為優(yōu)良的氣浮凈水效果。

    圖6 釋放器出口處速度分布圖

    5 結(jié)論

    對3種不同結(jié)構(gòu)的釋放器的內(nèi)部壓力、速度矢量云圖及出口處速度分布圖進行分析,得出如下結(jié)論:

    1)隨著TS型釋放器的直徑增大,溶氣水在內(nèi)流場的壓降速度加快,壓差變大,從而能更好地實現(xiàn)溶氣水在釋放器內(nèi)部的降壓消能,有利于生成更多的微氣泡。

    2)出口直徑為20mm的TS型釋放器,出口處的速度分布較為分散,隨著釋放器的出口直徑增大,釋放器內(nèi)部的流體速度增大,溶氣水的擾動更為劇烈,在出口處的速度分布更為集中,有利于生成大小均勻、數(shù)量集中的微氣泡集群,從而具備更好的氣浮凈水效果。

    3)低口徑的TS型釋放器,降壓釋放生成的微氣泡數(shù)量相對更少,且出口端的氣相速度相對較大,不利于形成數(shù)量密集、在氣浮池內(nèi)的停留時間充足的微氣泡,而較大口徑的釋放器,不僅能生成數(shù)量更多的微氣泡,且出口處的氣相速度相對較低,微氣泡在氣浮池中的上浮速度較緩,不僅有利于生成足夠數(shù)目的微氣泡,而且有助于微氣泡在氣浮池內(nèi)部充分停留,對水中雜質(zhì)絮凝物的去除具有更好的效果。

    綜上所述,適當增大溶氣釋放器的出口直徑,有利于形成數(shù)量密集、大小均勻、氣浮停留時間久的高質(zhì)量微氣泡,從而在氣浮凈水過程中獲得更好的凈水效率。

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