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    動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封三自由度動(dòng)力學(xué)響應(yīng)特性分析

    2019-01-23 10:28:40李勇凡郝木明孫鑫暉李振濤王赟磊曹恒超
    振動(dòng)與沖擊 2019年1期
    關(guān)鍵詞:動(dòng)環(huán)液膜端面

    李勇凡, 郝木明, 孫鑫暉, 李振濤, 王赟磊, 曹恒超

    (中國石油大學(xué)(華東) 密封技術(shù)研究所, 山東 青島 266580)

    液膜潤滑非接觸式機(jī)械密封(簡(jiǎn)稱“液膜密封”)因其具有可實(shí)現(xiàn)工藝介質(zhì)零泄漏或零逸出、改善密封摩擦副潤滑狀態(tài)和提高系統(tǒng)穩(wěn)定性等顯著特點(diǎn),在工程中得到廣泛應(yīng)用,螺旋槽液膜密封為典型代表[1-2]。依據(jù)彈性元件是否隨軸旋轉(zhuǎn)可將機(jī)械密封分為旋轉(zhuǎn)式和靜止式兩類,旋轉(zhuǎn)式機(jī)械密封的動(dòng)環(huán)為補(bǔ)償環(huán)(將其稱為“動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型密封”),適用于低速場(chǎng)合(端面線速度小于20~30 m/s)[3],即常見的液膜密封運(yùn)行工況。

    實(shí)際應(yīng)用中受加工精度和裝配精度限制,機(jī)械密封環(huán)普遍存在角偏差,且存在轉(zhuǎn)軸振動(dòng)[4],這兩者直接影響了液膜密封的動(dòng)態(tài)追隨性[5],因此有必要對(duì)密封的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)特性加以研究。對(duì)動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型密封動(dòng)力學(xué)特性的研究起始于20世紀(jì)80年代,Green[6-7]建立了動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型密封的運(yùn)動(dòng)方程,求解了非接觸式錐面密封的線性化動(dòng)力學(xué)系數(shù)以及穩(wěn)態(tài)響應(yīng),指出該特性是由靜環(huán)固定角偏差和動(dòng)環(huán)初始角偏差引起的。在Green研究的基礎(chǔ)上,An等[8]通過實(shí)驗(yàn)研究了動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型密封的動(dòng)力學(xué)特性,測(cè)得了不同端面錐度下的動(dòng)環(huán)響應(yīng)。Wileman等[9-11]對(duì)雙動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型機(jī)械密封的動(dòng)力學(xué)系數(shù)及穩(wěn)態(tài)響應(yīng)特性開展了研究,并考慮了偏心因素。王之櫟等[12]分析了瞬態(tài)擾動(dòng)力作用下反轉(zhuǎn)軸間氣膜密封前密封跑道和主密封環(huán)的振動(dòng)過程,并研究了系統(tǒng)質(zhì)量、壓力等因素對(duì)振動(dòng)的影響。Liu等[13]建立了三自由度模型,研究了波-錐-壩機(jī)械密封的動(dòng)力學(xué)性能。Blasiak等[14]理論研究了四種端面型式結(jié)構(gòu)下,靜環(huán)補(bǔ)償型氣體端面密封的動(dòng)力學(xué)特性,分析了轉(zhuǎn)速、造型參數(shù)、支撐系統(tǒng)剛度和阻尼對(duì)膜厚及相對(duì)角偏差響應(yīng)的影響。陳源等以高參數(shù)干氣密封為研究對(duì)象,對(duì)比了動(dòng)環(huán)撓性安裝、靜環(huán)撓性安裝及動(dòng)靜環(huán)均撓性安裝條件下的密封的動(dòng)態(tài)追隨性。楊文靜等[15]分析了螺旋槽液膜密封的動(dòng)態(tài)特性,同時(shí)考慮了端面錐度和波度,但未求解密封的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)特性。

    綜上所述,雖然國內(nèi)外對(duì)機(jī)械密封動(dòng)態(tài)特性的研究較為廣泛,但針對(duì)液膜密封動(dòng)力學(xué)響應(yīng)特性的研究仍十分匱乏。因此,本文選擇工程中常見的動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封為研究對(duì)象,研究動(dòng)環(huán)初始角偏差、靜環(huán)固定角偏差[16]、轉(zhuǎn)軸軸向振動(dòng)對(duì)其補(bǔ)償環(huán)軸向及角向響應(yīng)的影響規(guī)律。

    1 計(jì)算模型

    1.1 動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封結(jié)構(gòu)

    圖1為動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封的剖視圖,靜環(huán)固裝于機(jī)殼上、為非補(bǔ)償環(huán),其端面存在一定的固定角偏差γs,動(dòng)環(huán)撓性安裝于軸或軸套上、為補(bǔ)償環(huán),其端面存在一定的角偏差γr。圖2為端面槽型結(jié)構(gòu),外徑處開有螺旋槽,動(dòng)環(huán)旋轉(zhuǎn)時(shí),液體在黏性剪切力作用下進(jìn)入動(dòng)壓槽,并在槽根處形成高壓區(qū),密封端面在流體動(dòng)壓力作用下保持非接觸運(yùn)行。

    1-靜環(huán); 2-動(dòng)環(huán); 3-O形圈; 4-彈簧; 5-傳動(dòng)銷; 6-動(dòng)環(huán)座;ω-角速度;γs-靜環(huán)固定角偏差;γr-動(dòng)環(huán)角偏差 I-介質(zhì)側(cè); II-隔離液側(cè)

    圖1 動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封結(jié)構(gòu)

    Fig.1 Structure of liquid film seal with flexibly mounted rotor

    1.2 運(yùn)動(dòng)學(xué)模型

    圖3為動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封運(yùn)動(dòng)學(xué)模型,為了完整地描述密封運(yùn)轉(zhuǎn)過程中補(bǔ)償環(huán)(動(dòng)環(huán))的位置及運(yùn)動(dòng)狀態(tài),共引入了四套坐標(biāo)系:

    ri-端面內(nèi)半徑; ro-端面外半徑; rg-槽根半徑

    (1) 慣性參考坐標(biāo)系XYZ,為空間固定坐標(biāo)系。

    (2) 旋轉(zhuǎn)參考坐標(biāo)系ξηζ,以角速度ω隨軸旋轉(zhuǎn),ζ向與Z向一致。

    (3) 動(dòng)環(huán)參考坐標(biāo)系xryrzr,xr軸位于ξη平面內(nèi),yr軸指向動(dòng)環(huán)平面與ξη平面相距最遠(yuǎn)的方向,動(dòng)環(huán)繞zr軸旋轉(zhuǎn);ψr為動(dòng)環(huán)角偏差相位角,ψri為動(dòng)環(huán)初始角偏差相位角。

    (4) 靜環(huán)參考坐標(biāo)系xsyszs,xs軸與ξη平面平行,ys軸指向靜環(huán)平面與ξη平面相距最近的方向;γs為靜環(huán)固定角偏差,ψs為靜環(huán)固定角偏差相位角。

    圖3 動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封運(yùn)動(dòng)學(xué)模型

    1.3 補(bǔ)償環(huán)力學(xué)模型

    對(duì)補(bǔ)償環(huán)的受力分析如圖4所示,由圖可知,補(bǔ)償環(huán)的運(yùn)動(dòng)情況包括軸向移動(dòng)、角向擺動(dòng)以及隨軸轉(zhuǎn)動(dòng),補(bǔ)償環(huán)受到的作用力則包括閉合力(Fsp和Fs)、開啟力(Ff)、O形圈對(duì)補(bǔ)償環(huán)產(chǎn)生的作用力、液膜對(duì)補(bǔ)償環(huán)的傾覆力矩Mf。

    Kax-O形圈軸向剛度;Dax-O形圈軸向阻尼;Kan-O形圈角向剛度;Dan-O形圈角向阻尼;Mf-液膜對(duì)補(bǔ)償環(huán)的傾覆力矩;Ff-液膜承載力;Fs-介質(zhì)力;Fsp-彈簧力;ho-中心位移

    圖4 補(bǔ)償環(huán)受力分析

    Fig.4 Force analysis of compensated ring

    1.4 數(shù)學(xué)模型

    對(duì)端面間液膜作以下假設(shè):① 為牛頓流體層流運(yùn)動(dòng);② 密度不變;③ 黏度不變;④ 不考慮離心力和慣性力的影響。則柱坐標(biāo)系下計(jì)入擠壓效應(yīng)項(xiàng)雷諾方程為

    (1)

    式中:h為液膜厚度,m;μ為流體動(dòng)力黏度,Pa·s;p為液膜壓力,Pa。

    密封環(huán)的角偏差較小,通常小于1 mrad,因此可以將其作為矢量處理,向X軸和Y軸分解,圖3中動(dòng)環(huán)角偏差γr繞X軸的分量為γrX=γr·cosψr,繞Y軸的分量為γrY=γr·sinψr;引入呈正弦波動(dòng)的軸向激勵(lì)項(xiàng)Ast·sin(ωt),Ast為軸向激勵(lì)振幅,則膜厚函數(shù)為

    h(r,θ)=Ast·sin (ωt)+ho+〈hg〉-r·sin(θ-ψs)·γs+r·sinθ·γrX-r·cosθ·γrY

    (2)

    補(bǔ)償環(huán)軸向及角向動(dòng)力學(xué)方程組如式(3)~(5)所示

    (3)

    (4)

    (5)

    液膜承載力由下式計(jì)算

    (6)

    X向及Y向傾覆力矩分別計(jì)算如下

    (7a)

    (7b)

    2 動(dòng)力學(xué)響應(yīng)特性的數(shù)值求解

    通過數(shù)值迭代方法實(shí)現(xiàn)計(jì)入擠壓效應(yīng)項(xiàng)雷諾方程與動(dòng)力學(xué)方程組的聯(lián)立求解,從而得到液膜密封補(bǔ)償環(huán)膜厚及角偏差的響應(yīng)特性。

    2.1 液膜控制方程離散

    采用有限差分法離散雷諾方程,選用向后Euler法離散其中的擠壓效應(yīng)項(xiàng)[17]。由于考慮角偏差,求解區(qū)域選為全環(huán)。網(wǎng)格由沿r方向和θ方向分布的線束構(gòu)成,r方向邊長為Δr,θ方向弧段圓心角為Δθ,某節(jié)點(diǎn)P及其相鄰節(jié)點(diǎn)E、S、W、N,如圖5所示。

    圖5 網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)及相關(guān)符號(hào)

    離散化雷諾方程如下式所示

    AP·PP+AE·PE+AS·PS+AW·PW+

    AN·PN=AH+AT

    (8)

    式中:

    2.2 求解流程

    設(shè)定計(jì)算總時(shí)長T和時(shí)間微元Δt,在每個(gè)Δt內(nèi)聯(lián)立求解式(2)~(8),得到液膜密封動(dòng)力學(xué)響應(yīng)特性。求解流程如圖6所示。

    步驟1輸入液膜密封的結(jié)構(gòu)參數(shù)和操作參數(shù)(如表1所示),設(shè)置初始動(dòng)力學(xué)參數(shù)(如表2所示);

    步驟2確定計(jì)算域并劃分網(wǎng)格,r的范圍為ri≤r≤ro,θ的范圍為0≤θ≤2π;

    步驟3設(shè)置邊界條件并為計(jì)算域賦初值,r=ri時(shí),壓力為pi,r=ro時(shí),壓力為po;

    步驟4設(shè)置誤差限ε=10-5,采用逐次超松弛法(Successive Over-Relaxation Method,SOR法)迭代求解計(jì)算域壓力場(chǎng),超松弛因子β=1.97;

    步驟5求解液膜承載力及傾覆力矩;

    步驟6將液膜承載力、傾覆力矩和動(dòng)力學(xué)參數(shù)代入動(dòng)力學(xué)方程組,求解該時(shí)刻動(dòng)力學(xué)參數(shù);

    步驟7判斷是否達(dá)到計(jì)算時(shí)長T,若未達(dá)到,則將本次求得的壓力場(chǎng)及動(dòng)力學(xué)參數(shù)代回步驟4繼續(xù)求解,若已達(dá)到,則輸出數(shù)據(jù),程序運(yùn)行結(jié)束。

    圖6 動(dòng)力學(xué)響應(yīng)特性求解流程圖

    參數(shù)數(shù)值槽深hg/μm10端面內(nèi)半徑ri/mm32端面外半徑ro/mm40槽根半徑rg/mm35槽數(shù)N12螺旋角α/(°)18槽臺(tái)寬比γ1外徑壓力po/MPa0.2內(nèi)徑壓力pi/MPa0.5轉(zhuǎn)速n/(r·min-1)3 000閉合力(Fsp+Fs)/N878介質(zhì)黏度μ/(Pa·s)0.001介質(zhì)密度ρ/(kg·m-3)1 000

    表2 液膜密封動(dòng)力學(xué)參數(shù)

    3 結(jié)果分析與討論

    基于表1、表2所示參數(shù),選取不同軸向激勵(lì)振幅、靜環(huán)固定角偏差及動(dòng)環(huán)初始角偏差,求解補(bǔ)償環(huán)的軸向及角向響應(yīng)特性。

    3.1 各因素影響性對(duì)比

    為對(duì)比各因素的影響性,綜合比較表3所示4種工況下補(bǔ)償環(huán)的響應(yīng)特性。

    表3 A1~A4的工況參數(shù)

    圖7為四種工況下的中心位移響應(yīng)曲線,由圖可知,A1~A3工況下,ho均由初始值平穩(wěn)過渡至穩(wěn)定值,分別為8.315 μm、8.318 μm、8.324 μm;A4工況下,ho由初始值平穩(wěn)過渡至平衡位置附近后呈正弦波動(dòng),平衡值為8.315 μm、與A1穩(wěn)定值一致,周期為0.02 s、與激勵(lì)項(xiàng)周期一致,相位較激勵(lì)項(xiàng)滯后π,但振幅遠(yuǎn)小于激勵(lì)項(xiàng)振幅(50 μm),僅為1.585 μm。

    圖7 中心位移響應(yīng)曲線

    上述結(jié)果表明,靜環(huán)固定角偏差及動(dòng)環(huán)初始角偏差對(duì)中心位移平衡位置的影響較小,與A1相比,A2和A3的穩(wěn)定值僅分別增大了0.003 μm和0.009 μm;軸向激勵(lì)對(duì)中心位移響應(yīng)的影響明顯,使補(bǔ)償環(huán)發(fā)生一定振幅的正弦波動(dòng)。

    圖8為四種工況下補(bǔ)償環(huán)X向角偏差響應(yīng)曲線,由圖可知,A2工況下,γrX由初始位置平穩(wěn)過渡至靜環(huán)固定角偏差位置處(0.25 mrad);A3工況下,γrX呈正弦波動(dòng),波動(dòng)幅度為0.008 2 mrad,平衡位置為0 mrad;A4工況下,γrX未發(fā)生波動(dòng),與A1工況的響應(yīng)線重合。

    圖8 X向角偏差響應(yīng)曲線

    圖9為四種工況下補(bǔ)償環(huán)Y向角偏差響應(yīng)曲線,由圖可知,A2工況下,γrY由初始位置經(jīng)波動(dòng)后過渡至一穩(wěn)定值,波動(dòng)峰值為0.020 2 mrad,穩(wěn)定值為0.004 4 mrad;A3工況下,γrY呈正弦波動(dòng),波動(dòng)幅度為0.008 2 mrad,平衡位置為0 mrad;A4工況下,γrY未發(fā)生波動(dòng),與A1工況的響應(yīng)線重合。

    圖9 Y向角偏差響應(yīng)曲線

    A2工況下,γrY的響應(yīng)現(xiàn)象解釋如下:γs的相位角ψs為0,因此,端面相對(duì)旋轉(zhuǎn)時(shí)Y軸兩側(cè)的流體膜分別呈收斂型和發(fā)散型,由此產(chǎn)生的流體動(dòng)壓差使補(bǔ)償環(huán)發(fā)生Y向轉(zhuǎn)動(dòng),形成波動(dòng)峰值;隨著γrX逐漸接近γs,上述流體動(dòng)壓差亦隨之減小,γrY恢復(fù)至初始位置附近;因動(dòng)環(huán)具有一定的極向轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,γrY的穩(wěn)定值相對(duì)初始位置偏離0.004 4 mrad。

    A3工況下,γrX及γrY的響應(yīng)現(xiàn)象解釋如下:因動(dòng)環(huán)具有一定的初始角偏差γri,當(dāng)其偏離該位置時(shí),輔助密封圈及彈性元件將對(duì)動(dòng)環(huán)本身產(chǎn)生了一定的傾覆力矩,該力矩造成了動(dòng)環(huán)的角振動(dòng),因此γrY的波動(dòng)幅值與γrX相同,而γrY的相位較γrX滯后π/2。

    A4工況下,γrX及γrY均未發(fā)生響應(yīng)(同A1工況),說明軸向激勵(lì)對(duì)補(bǔ)償環(huán)角向響應(yīng)無影響。

    圖10為四種工況下補(bǔ)償環(huán)角偏差軌跡線,由圖可知,A2的角偏差軌跡線為拋物線狀,A3的角偏差軌跡線為圓形,而A1、A4工況的軌跡一直位于原點(diǎn)。

    圖10 補(bǔ)償環(huán)角偏差軌跡線(1)

    3.2 軸向激勵(lì)對(duì)軸向響應(yīng)特性的影響

    圖11為軸向激勵(lì)振幅對(duì)中心位移響應(yīng)的影響。圖11(a)為ho響應(yīng)曲線,不同Ast條件下曲線趨勢(shì)一致,均由初始值平穩(wěn)過渡至平衡位置附近后呈正弦波動(dòng),平衡值均為8.315 μm,且各曲線相位一致;由圖11(b)可知,波動(dòng)幅度Δho隨Ast的增大呈線性增大的變化趨勢(shì),Δho約為Ast的3.16%。上述結(jié)果表明液膜能夠有效抵抗軸向激勵(lì),保持非接觸運(yùn)行狀態(tài)。

    (a) ho-t

    (b) Δho-Ast

    3.3 靜環(huán)固定角偏差對(duì)響應(yīng)特性的影響

    圖12為靜環(huán)固定角偏差對(duì)中心位移響應(yīng)的影響。圖12(a)為ho響應(yīng)曲線,不同γs條件下曲線趨勢(shì)一致,均由初始位置平穩(wěn)過渡至穩(wěn)定值,各穩(wěn)定值相差較小但仍呈現(xiàn)明顯規(guī)律性,由圖12(b)可知,hos隨γs的增大而增大,且變化率也逐漸增大,表明隨靜環(huán)固定角偏差的增大,該值對(duì)補(bǔ)償環(huán)軸向響應(yīng)的影響越發(fā)凸顯。

    圖13為靜環(huán)固定角偏差對(duì)X向角偏差響應(yīng)的影響,由圖可知,不同γs條件下,γrX均由初始位置平穩(wěn)過渡至γs值,表明液膜密封補(bǔ)償環(huán)對(duì)非補(bǔ)償環(huán)保持了良好的追隨性。

    圖14為靜環(huán)固定角偏差對(duì)Y向角偏差響應(yīng)的影響。圖14(a)為γrY的響應(yīng)曲線,由圖可知,不同γs條件下γrY均先發(fā)生波動(dòng)后過渡至一穩(wěn)定值;由圖14(b)可知,γrY的波動(dòng)峰值和穩(wěn)定值均隨γs的增大呈線性增大的變化趨勢(shì),但前者的數(shù)值和增長率均大于后者。這是因?yàn)棣胹增大造成Y軸兩側(cè)的流體動(dòng)壓差增大,進(jìn)而造成響應(yīng)初始階段的波動(dòng)峰值隨之增大;而γs越大(即γrX越大),動(dòng)環(huán)極向轉(zhuǎn)動(dòng)慣量造成的Y向角偏差也隨之增大。上述現(xiàn)象表明,靜環(huán)X向角偏差會(huì)造成動(dòng)環(huán)Y向角偏差相對(duì)于平衡位置的偏離。

    (a) ho-t

    (b) hos-γs

    圖13 靜環(huán)固定角偏差對(duì)X向角偏差響應(yīng)的影響

    圖15為不同靜環(huán)固定角偏差下的補(bǔ)償環(huán)角偏差軌跡線,由圖可知,γs增大時(shí),軌跡線幅度明顯增大。

    3.4 動(dòng)環(huán)初始角偏差對(duì)響應(yīng)特性的影響

    圖16為動(dòng)環(huán)初始角偏差對(duì)中心位移響應(yīng)的影響。圖16(a)為ho響應(yīng)曲線,不同γri條件下曲線趨勢(shì)一致,均由初始值平穩(wěn)過渡至穩(wěn)定值,各穩(wěn)定值相差較小但仍呈現(xiàn)明顯規(guī)律性,由圖16(b)可知,hos隨γri的增大而增大,且變化率也逐漸增大,表明隨動(dòng)環(huán)初始角偏差的增大,該值對(duì)補(bǔ)償環(huán)軸向響應(yīng)的影響越發(fā)凸顯。

    (a) γrY-t

    (b) γrY-γs

    圖15 補(bǔ)償環(huán)角偏差軌跡線(2)

    圖17、18分別為動(dòng)環(huán)初始角偏差對(duì)X向角偏差及Y向角偏差響應(yīng)的影響。由圖17(a)可知,不同γri條件下,γrX響應(yīng)曲線相位一致,由初始值經(jīng)過渡波動(dòng)后,進(jìn)入周期性波動(dòng)階段;由圖18(a)可知,γrY響應(yīng)曲線具有與γrX相同的規(guī)律,但過渡波峰、周期性波峰的相位均較γrX滯后π/2。綜合比較圖17(b)和圖18(b)可知,不同γri條件下,動(dòng)環(huán)X向及Y向角偏差的周期性波峰相同,即在密封穩(wěn)定運(yùn)行階段動(dòng)環(huán)會(huì)發(fā)生角振動(dòng),且周期性波峰隨γri的增大呈線性增大的變化趨勢(shì),即動(dòng)環(huán)的角振動(dòng)幅度隨γri的增大而增大,動(dòng)環(huán)角偏差軌跡線如圖19所示,穩(wěn)定運(yùn)行階段該軌跡線呈圓形,即發(fā)生周期性角振動(dòng);過渡波峰也隨γri的增大線性增大,但過渡波峰的值及增長率均大于周期性波峰,且γrX過渡波峰的值及增長率均大于γrY。

    (a) ho-t

    (b) hos-γri

    (a) γrX-t

    (b) γrX-γri

    (a) γrY-t

    (b) γrY-γri

    圖19 補(bǔ)償環(huán)角偏差軌跡線(3)

    4 結(jié) 論

    建立了動(dòng)環(huán)補(bǔ)償型液膜密封三自由度動(dòng)力學(xué)分析模型,給出了聯(lián)立求解計(jì)入擠壓效應(yīng)項(xiàng)雷諾方程與動(dòng)力學(xué)方程組的方法;考慮軸向激勵(lì)振幅、靜環(huán)固定角偏差、動(dòng)環(huán)初始角偏差的影響,求解了補(bǔ)償環(huán)的軸向及角向響應(yīng)特性。所得結(jié)論如下:

    (1) 軸向激勵(lì)對(duì)中心位移響應(yīng)具有明顯影響,液膜能夠在一定范圍內(nèi)有效抵抗軸向激勵(lì),保持非接觸運(yùn)行狀態(tài),但仍須嚴(yán)格限制軸系的激勵(lì)振幅,以防端面發(fā)生接觸;軸向激勵(lì)對(duì)補(bǔ)償環(huán)角向響應(yīng)無影響。

    (2) 靜環(huán)固定角偏差及動(dòng)環(huán)初始角偏差對(duì)軸向平衡位置的影響較小,但隨偏差值增大,這兩個(gè)因素對(duì)其影響越發(fā)凸顯。

    (3) 動(dòng)環(huán)對(duì)靜環(huán)固定角偏差保持良好的追隨性,但靜環(huán)X向角偏差會(huì)造成動(dòng)環(huán)Y向角偏差相對(duì)于平衡位置的偏離,偏離量過大可能造成液膜密封端面接觸甚至失穩(wěn),因此密封設(shè)計(jì)時(shí)有必要關(guān)注靜環(huán)固定角偏差及動(dòng)環(huán)極向轉(zhuǎn)動(dòng)慣量對(duì)其性能的影響。

    (4) 動(dòng)環(huán)初始角偏差將造成動(dòng)環(huán)自身的角振動(dòng),振動(dòng)幅度隨偏差值增大而線性增大,因此在保證動(dòng)環(huán)形位公差滿足設(shè)計(jì)要求的同時(shí),應(yīng)盡量減小輔助密封圈對(duì)動(dòng)環(huán)造成的初始角偏差。

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