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    高水位區(qū)地下連續(xù)墻穿越粉砂層槽壁穩(wěn)定性數(shù)值分析*

    2021-11-24 02:30:34嚴(yán)朝鋒張孟喜周忠群
    施工技術(shù)(中英文) 2021年18期
    關(guān)鍵詞:泥皮槽段粉砂

    嚴(yán)朝鋒,張孟喜,周忠群

    (1.中鐵二十局集團(tuán)第一工程有限公司,江蘇 蘇州 215151; 2.上海大學(xué)力學(xué)與工程科學(xué)學(xué)院,上海 200444)

    0 引言

    地下連續(xù)墻具有整體性好、結(jié)構(gòu)剛度大、抗?jié)B抗裂性能好等一系列優(yōu)點(diǎn),因此,在地下結(jié)構(gòu)深基坑圍護(hù)中得到廣泛運(yùn)用。但在復(fù)雜地質(zhì)成槽施工中,槽壁經(jīng)常發(fā)生失穩(wěn)破壞,尤其是在湖中高水位區(qū)進(jìn)行施工,槽壁失穩(wěn)現(xiàn)象更加明顯,成槽開挖后會(huì)造成土體的卸載效應(yīng),槽壁周邊土體會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力重分布[1],依靠成槽后泥漿的護(hù)壁壓力來維持槽壁的穩(wěn)定,當(dāng)泥漿的護(hù)壁壓力不足以平衡土體的主動(dòng)土壓力和水壓力的合力時(shí),槽壁穩(wěn)定狀態(tài)被打破,從而發(fā)生失穩(wěn)破壞,因此,研究湖中高水位地層成槽施工中槽壁失穩(wěn)機(jī)理及變形規(guī)律就顯得十分必要。

    目前,針對(duì)各種復(fù)雜地質(zhì)槽壁失穩(wěn)問題已經(jīng)開展了很多研究,Oblozinsky等[2]通過槽壁的二維和三維彈塑性有限元對(duì)比分析發(fā)現(xiàn):在平面應(yīng)變條件下,深層土體的穩(wěn)定性最差;在三維條件下;接近地表面位置土體的穩(wěn)定性最差。George等[3]對(duì)泥皮形成前槽壁局部穩(wěn)定性進(jìn)行了研究,認(rèn)為增大泥漿密度對(duì)槽壁穩(wěn)定性具有3方面的有益作用。丁勇春等[4]采用 FLAC3D對(duì)地下連續(xù)墻成槽施工及墻體硬化全過程進(jìn)行模擬,分析了槽壁加固、混凝土導(dǎo)墻、剛性地坪及側(cè)邊已有墻體等施工因素對(duì)槽壁側(cè)向位移和地面沉降的影響。秦會(huì)來等[5]采用ABAQUS軟件,土體本構(gòu)模型選用修正劍橋模型,分析研究正常固結(jié)黏性土中超深下連續(xù)墻槽段施工所誘發(fā)的地層變形特點(diǎn)。Zhuo等[6]借助離心模型試驗(yàn)研究了不同類型泥漿對(duì)軟土地層地下連續(xù)墻成槽施工槽壁穩(wěn)定性的影響特征。姜濤[7]針對(duì)單一土層進(jìn)行成槽施工模擬,探究了成槽施工中土體的水平應(yīng)力、水平側(cè)向位移及地面沉降的變化規(guī)律。李曉海[8]通過現(xiàn)場試驗(yàn)和數(shù)值模擬,探究了減壓降水對(duì)粉砂層槽壁穩(wěn)定性的影響。李慕涵[9]采用數(shù)值分析軟件對(duì)緊鄰3幅地下連續(xù)墻成槽全過程進(jìn)行模擬,重點(diǎn)分析了槽壁土體受力與變形規(guī)律。朱寧等[10]采用FLAC3D對(duì)地下連續(xù)墻施工進(jìn)行模擬,分析蘇州地區(qū)粉土地層中地下連續(xù)墻施工對(duì)土體擾動(dòng)及周邊建筑物的影響。邱明明等[11]以深厚富水砂層地下連續(xù)墻成槽施工為研究背景,通過現(xiàn)場試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究深厚富水砂層地下連續(xù)墻泥漿槽壁穩(wěn)定性特征及其影響因素。

    目前,多數(shù)學(xué)者在對(duì)地下連續(xù)墻的數(shù)值模擬中忽略了泥皮作用,這明顯與實(shí)際不符,而本文以蘇州春申湖路快速化改造工程為背景,選取三工區(qū)湖中圍堰施工段的部分地下連續(xù)墻進(jìn)行研究,考慮了泥皮的作用,采用有限元軟件ABAQUS對(duì)地下連續(xù)墻成槽施工過程進(jìn)行數(shù)值模擬,揭示高水位區(qū)地下連續(xù)墻成槽施工中槽壁變形規(guī)律,并對(duì)主要失穩(wěn)影響因素進(jìn)行參數(shù)分析,從而對(duì)施工參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,以提高槽壁穩(wěn)定性,為后續(xù)湖中高水位區(qū)地下連續(xù)墻施工提供一些參考。

    1 工程概況

    蘇州春申湖路快速化改造工程以隧道形式由西向東穿越陽澄西湖,湖中段基坑施工長度為2 685m, 深度10.54~18.17m,隧道采用圍堰明挖法,圍堰采用拉森鋼板樁進(jìn)行隔水施工,湖中圍堰平面布置如圖1所示。湖中段基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用地下連續(xù)墻,槽段長度為6m,厚度為1m,深度為42m,導(dǎo)墻兩側(cè)采用倒L形鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),地下連續(xù)墻混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為水下C30及水下C35兩種,墻體之間的接頭采用H型鋼連接。

    圖1 湖中圍堰平面布置

    根據(jù)勘探結(jié)果,沿線場地地表下90.300m深度范圍內(nèi)地基土構(gòu)成除填土外,其余為第四系濱海、第四系河泛、河床相沉積物,一般由黏性土、粉(砂)土組成。場地淺層地下水中孔隙潛水主要賦存于淺部填土及黏性土中,水位埋深0.700~4.100m,標(biāo)高-0.530~1.630m,穩(wěn)定水位埋深0.300~4.300m,標(biāo)高0.480~2.090m。地下潛水受大氣降水、地表水入滲補(bǔ)給,通過地面蒸發(fā)及側(cè)向徑流排泄。水位隨季節(jié)、氣候變化而波動(dòng),在雨水季節(jié)補(bǔ)給量大于排水量,潛水面相對(duì)上升,含水層厚度加大。旱季排泄量大于補(bǔ)給量,潛水面下降,含水層變薄,夏秋季節(jié)為高水位,冬春季節(jié)為低水位。地下連續(xù)墻成槽施工需要穿越承壓水層,微承壓水主要賦存于③3粉土及④2粉土夾粉砂中,其富水性一般,透水性較好。承壓水主要賦存于⑥3粉土夾粉砂及⑦2粉土層中,富水性中等。

    2 數(shù)值模擬

    2.1 計(jì)算模型

    結(jié)合現(xiàn)場湖區(qū)段地下連續(xù)墻施工的實(shí)際情況,采用ABAQUS對(duì)湖區(qū)地下連續(xù)墻進(jìn)行有限元模擬,選取湖區(qū)段部分地下連續(xù)墻進(jìn)行分析,基于對(duì)稱原理,模型采用實(shí)際地下連續(xù)墻的一半進(jìn)行分析,沿著厚度的中垂面進(jìn)行切割,取一半進(jìn)行建模,則模型中地下連續(xù)墻的尺寸變?yōu)椋洪L度6m,深度42m,厚度0.5m,模型中沿著槽段長度方向?yàn)閤方向,沿著槽段厚度方向?yàn)閥方向,沿著槽段深度方向?yàn)閦方向。土體采用實(shí)體單元C3D8P,土體采用莫爾-庫侖模型為破壞的屈服準(zhǔn)則,導(dǎo)墻采用線彈性單元,泥皮采用彈塑性單元,由于泥皮是依附在槽壁上的薄層,且剛度較小,建模用薄殼單元進(jìn)行模擬,地下連續(xù)墻成槽施工模擬的三維模型如圖2所示,計(jì)算模型共計(jì)18 360個(gè)實(shí)體單元,20 615個(gè)結(jié)點(diǎn)。計(jì)算模型尺寸為120m×60m×80m。邊界條件設(shè)置:其中對(duì)稱面為y=0,采用對(duì)稱約束,y=60m平面約束y方向位移,x=0和x=120m兩個(gè)平面約束x方向位移,底面約束3個(gè)方向位移,地面為自由面,保證模型的豎向變形不受邊界條件約束??讐哼吔缭O(shè)置:地下水位所處平面孔壓設(shè)置為0,底面孔壓設(shè)置為P=γwZ(γw為水的重度;Z為計(jì)算點(diǎn)到地面距離),其他邊界默認(rèn)為不透水層。

    圖2 有限元三維模型

    2.2 土層計(jì)算參數(shù)

    湖區(qū)槽段地層由黏性土、粉土、砂性土交互沉積而成,按土層結(jié)構(gòu)、成因及性狀特性將其劃分為6層,如圖3所示,土體和構(gòu)筑物的物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。由于湖區(qū)地下水位過高,在地下連續(xù)墻成槽施工中,地下水滲流作用明顯,因此,數(shù)值模型考慮地下水的滲流作用,ABAQUS中通過設(shè)置土層中的孔隙壓力來模擬地下水的靜水孔隙水壓力作用,從而對(duì)成槽施工中槽壁穩(wěn)定性進(jìn)行流固耦合分析[12]。

    表1 土體及構(gòu)筑物物理力學(xué)參數(shù)

    圖3 槽段橫剖面

    2.3 計(jì)算步驟

    地下連續(xù)墻塌槽絕大多數(shù)情況下發(fā)生在成槽開挖和泥漿護(hù)壁的過程中,由于土體開挖后,槽壁處于懸空狀態(tài),容易發(fā)生坍塌,而在混凝土澆筑和凝結(jié)硬化階段,槽段內(nèi)的混凝土?xí)虿郾谕鈧?cè)擠壓土體,減小槽壁的側(cè)向變形,槽壁的穩(wěn)定性會(huì)得到提高。本文重點(diǎn)研究槽壁塌槽規(guī)律,因此,數(shù)值建模中不考慮成槽后混凝土澆筑和凝結(jié)硬化成墻兩個(gè)階段,主要研究土體開挖和泥漿護(hù)壁過程中槽壁側(cè)向變形規(guī)律,模擬步驟如下。

    1)地應(yīng)力平衡 首先進(jìn)行力學(xué)計(jì)算得到地層應(yīng)力場,模型中考慮了導(dǎo)墻來計(jì)算土體的初始自重應(yīng)力場。并清除自重應(yīng)力所產(chǎn)生的位移及塑性區(qū)保留應(yīng)力場,在此基礎(chǔ)上進(jìn)行地下連續(xù)墻施工模擬。

    2)成槽開挖和泥漿護(hù)壁 ABAQUS采用單元生死法來進(jìn)行土體開挖的模擬,3步開挖成槽,成槽開挖后立即在槽壁泥皮上和槽底施加靜水泥漿壓力Fs(見圖4),通過在槽壁四周區(qū)域單元表面賦予壓強(qiáng)模擬泥漿護(hù)壁壓力,泥漿壓力分布規(guī)律為:

    圖4 泥漿護(hù)壁壓力分布

    Fs=γbZ

    (1)

    式中:γb為泥漿重度,取11kN/m3;Z為泥漿深度(m)。

    3 數(shù)值結(jié)果分析

    3.1 承壓水作用對(duì)槽壁側(cè)向位移影響分析

    不考慮承壓水和考慮承壓水兩種情況下的槽壁側(cè)向位移對(duì)比如圖5所示??紤]到承壓水對(duì)粉土夾砂層抗剪強(qiáng)度的削弱影響,從而對(duì)粉土夾砂層的強(qiáng)度參數(shù)進(jìn)行一定程度的折減[13]。由圖5所知,不考慮承壓水對(duì)土體的作用時(shí),槽壁呈現(xiàn)單峰狀,槽壁側(cè)向位移沿深度呈現(xiàn)隨深度增大而增大,之后接近槽段底部時(shí)側(cè)向位移達(dá)到最大值然后迅速減小至零,側(cè)向位移最大值約在0.9倍槽深處。而考慮承壓水作用時(shí),槽壁呈現(xiàn)雙峰狀,在粉砂層側(cè)向位移呈現(xiàn)局部增大的情形,之后在槽段底部0.9倍槽深處呈現(xiàn)最大值。

    圖5 承壓水作用對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響

    經(jīng)計(jì)算,考慮承壓水時(shí),槽壁在底端粉砂層存在明顯的塑性破壞區(qū)。湖區(qū)地下連續(xù)墻超聲波檢測結(jié)果如圖6所示。由圖6可知,湖區(qū)地下連續(xù)墻施工在底部⑥3粉土夾砂層出現(xiàn)滑塌,而數(shù)值模擬結(jié)果顯示,槽壁最大側(cè)向位移在槽段底端35m處,槽壁側(cè)向位移顯著影響區(qū)域?yàn)?0~40m,且該區(qū)域存在明顯的塑性破壞區(qū),這和現(xiàn)場槽段超聲波實(shí)測滑塌區(qū)域基本一致。因此,承壓水對(duì)地下連續(xù)墻成槽施工影響很大,在實(shí)際施工中,承壓水的影響不能忽視,實(shí)踐表明。地層存在高承壓水頭時(shí),應(yīng)當(dāng)采用槽壁外側(cè)減壓降水措施,從而確保地下連續(xù)墻成槽的穩(wěn)定。

    圖6 湖區(qū)槽段超聲波檢測結(jié)果

    3.2 泥皮作用對(duì)槽壁側(cè)向位移影響分析

    不考慮泥皮和考慮泥皮兩種不同情況下的槽壁側(cè)向位移對(duì)比如圖7所示,兩種情況均考慮承壓水,由圖7可知,兩種情況的曲線趨勢大致相同,考慮泥皮時(shí)槽壁側(cè)向位移適當(dāng)減小,泥皮一定程度上是能起到保護(hù)槽壁的作用,但在粉砂層和粉土層的影響較黏性土大。

    圖7 泥皮作用對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響

    兩種情況下槽壁塑性應(yīng)變對(duì)比如圖8所示。由圖8可知,考慮泥皮時(shí),槽壁塑性應(yīng)變明顯比不考慮泥皮時(shí)小很多,說明從塑性應(yīng)變的角度去考慮槽壁穩(wěn)定性,則泥皮作用對(duì)槽壁起到明顯的保護(hù)作用,因此,在實(shí)際地下連續(xù)墻施工中,粉土夾砂層的間隙較大,不利于泥皮的形成[14],而泥皮對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響也不可忽略,可通過控制泥漿配合比改善泥皮性能。

    圖8 泥皮作用對(duì)槽壁塑性變形的影響

    3.3 槽壁側(cè)向位移在空間上的分布規(guī)律

    由確定的槽壁提取路徑(見圖9),在考慮承壓水的情況下,分別提取距槽壁中垂面距離0,1,2,3m處槽壁側(cè)向位移值,繪制槽壁側(cè)向位移沿深度的變化曲線(負(fù)值表示向槽段內(nèi)側(cè)變形),如圖10所示。由圖10可知,距槽段中垂面不同距離處槽壁側(cè)向位移沿深度的變化規(guī)律一致,均為雙峰狀,在粉土夾砂層和接近槽段底部處出現(xiàn)最大側(cè)向位移,而靠近地面的槽壁側(cè)向位移很小,說明導(dǎo)墻的存在很大程度上約束了地表處槽壁的側(cè)向變形,距離槽段中垂面越近,槽壁的側(cè)向位移越大,槽段兩側(cè)和底部側(cè)向位移較小。由此說明三維的土拱效應(yīng)在槽段兩側(cè)及底部作用明顯。

    圖9 槽段提取路徑示意

    圖10 槽壁側(cè)向位移沿深度的變化曲線

    4 槽壁穩(wěn)定性影響因素分析

    4.1 地下水位對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響

    地下水位對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響如圖11所示,由圖11可知,地下水位對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響大,尤其是粉砂層的側(cè)向位移變化量明顯比其他土層影響大,粉砂層的滲透系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其他土層,滲透系數(shù)大的土層對(duì)地下水位的變化較為敏感。另外,地下水位在地下1.5m時(shí)側(cè)向位移最大,且隨著地下水位變?yōu)榈叵?.0m時(shí),粉砂層槽壁最大側(cè)向位移從32mm下降到24mm,下降了8mm,而當(dāng)水位從地下4.5m再次降到6.0m時(shí),槽壁最大側(cè)向位移僅變化2mm,由此可見,地下水位過高對(duì)槽壁穩(wěn)定性影響較大,因此,需要對(duì)地下水位過高的地區(qū)采取降水措施,保持地下水位在一個(gè)相對(duì)穩(wěn)定的狀態(tài),從而提高槽壁的穩(wěn)定性,防止槽壁發(fā)生塌槽。

    圖11 地下水位對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響

    4.2 內(nèi)摩擦角對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響

    內(nèi)摩擦角對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響如圖12所示,可以看出,改變粉砂層的內(nèi)摩擦角只對(duì)鄰近土層側(cè)向位移產(chǎn)生影響,對(duì)較遠(yuǎn)的土層側(cè)向位移幾乎不產(chǎn)生影響,當(dāng)粉砂層內(nèi)摩擦角達(dá)到16.6°時(shí),粉砂層槽壁側(cè)向位移最大,達(dá)到36mm,隨著內(nèi)摩擦角的不斷增大,槽壁側(cè)向位移逐漸減小,起初最大側(cè)向位移變化大,當(dāng)內(nèi)摩擦角達(dá)到一定程度,側(cè)向位移變化就較小。由此說明,內(nèi)摩擦角對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響很大,當(dāng)粉砂層中存在承壓水時(shí),承壓水會(huì)加速土粒流動(dòng),會(huì)對(duì)土的抗剪強(qiáng)度產(chǎn)生削弱作用,從而一定程度上降低了土層的內(nèi)摩擦角,從而使槽壁穩(wěn)定性降低。除此之外,當(dāng)遇到軟弱土層時(shí),可以采用局部加固措施,如局部凍結(jié),可提高土體的強(qiáng)度,進(jìn)而提高槽壁穩(wěn)定性。

    圖12 內(nèi)摩擦角對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響

    4.3 黏聚力對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響

    黏聚力對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響如圖13所示。由圖13可知,改變黏聚力也會(huì)對(duì)鄰近土層側(cè)向位移產(chǎn)生影響,而對(duì)較遠(yuǎn)土層側(cè)向位移幾乎不產(chǎn)生影響。黏聚力越小,槽壁最大側(cè)向位移越大,當(dāng)黏聚力為5kPa時(shí),粉砂層槽壁側(cè)向位移最大,最大值為16mm,隨著黏聚力的增大,槽壁最大側(cè)向位移穩(wěn)步減小,但變化幅度均相對(duì)較小。由此說明,黏聚力對(duì)槽壁穩(wěn)定性也發(fā)揮著重要的作用,當(dāng)土層中含有承壓水時(shí),承壓水的作用可能對(duì)內(nèi)摩擦角和黏聚力均產(chǎn)生削弱作用,因此,不可忽視承壓水的作用,當(dāng)承壓水頭過高時(shí),要采取措施降低承壓水頭,降低承壓水的影響,從而提高槽壁穩(wěn)定性。

    圖13 黏聚力對(duì)槽壁側(cè)向位移的影響

    5 結(jié)語

    1)當(dāng)考慮承壓水時(shí),槽壁沿深度變化的側(cè)向位移曲線為雙峰狀,不考慮承壓水時(shí),曲線為單峰狀。通過數(shù)值模擬和湖區(qū)槽段現(xiàn)場超聲波實(shí)測對(duì)比,結(jié)果基本吻合,因此,當(dāng)考慮承壓水時(shí),粉砂層槽壁側(cè)向位移明顯增大,槽壁容易出現(xiàn)失穩(wěn)破壞。

    2)泥皮作用對(duì)槽壁側(cè)向位移產(chǎn)生一定影響,但影響不大,若從土層塑性應(yīng)變的角度來看,泥皮對(duì)粉砂層的塑性應(yīng)變的影響較為明顯,因此,實(shí)際地下連續(xù)墻施工中不可忽視泥皮對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響,一般可通過調(diào)整泥漿的配合比來改善泥皮的性能,從而提高槽壁穩(wěn)定性。

    3)通過對(duì)地下水位、內(nèi)摩擦角以及黏聚力的影響參數(shù)分析,地下水位對(duì)槽壁側(cè)向位移影響較大,粉砂層的內(nèi)摩擦角和黏聚力對(duì)槽壁的側(cè)向位移影響也較大,相比之下,內(nèi)摩擦角對(duì)槽壁側(cè)向位移影響較黏聚力大。因此,在高水位區(qū)成槽施工中,應(yīng)該結(jié)合降水措施以及對(duì)粉砂層等軟弱土層進(jìn)行土體加固處理,從而能有效提高槽壁的穩(wěn)定性。

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