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    預(yù)燃室火花塞式天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒性能試驗(yàn)

    2021-11-22 12:38:42何海斌阮曉東尹濟(jì)崇
    科學(xué)技術(shù)與工程 2021年30期
    關(guān)鍵詞:火花塞缸內(nèi)曲軸

    何海斌, 阮曉東, 吳 杰, 吳 鋒, 王 雷, 尹濟(jì)崇

    (1. 浙江大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院, 杭州 310027; 2. 寧波中策動(dòng)力機(jī)電集團(tuán)有限公司, 寧波 315033; 3. 杭州電子科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院, 杭州 310002)

    發(fā)展天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)是緩解能源危機(jī),減輕環(huán)境污染的重要舉措[1]。目前,中外研究機(jī)構(gòu)及學(xué)者主要致力于天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性與排放性能的提升研究[2],其中,基于預(yù)燃室火花塞的湍流噴射點(diǎn)火燃燒系統(tǒng)得到了越來(lái)越多的關(guān)注。

    預(yù)燃室火花塞[3]是在標(biāo)準(zhǔn)火花塞基礎(chǔ)上集成了預(yù)燃室結(jié)構(gòu),可實(shí)現(xiàn)預(yù)燃室火花點(diǎn)火燃燒。與標(biāo)準(zhǔn)火花塞相比,該技術(shù)具有點(diǎn)火穩(wěn)定、能量大、燃燒速度快等優(yōu)點(diǎn)。將該技術(shù)應(yīng)用于稀薄燃燒的天然氣發(fā)動(dòng)機(jī),可實(shí)現(xiàn)高空燃比快速燃燒,有效擴(kuò)展稀燃極限,提升發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率,同時(shí)降低NOx排放[4-5]。

    目前,中外學(xué)者針對(duì)天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)湍流噴射點(diǎn)火燃燒系統(tǒng)中的預(yù)燃室火花塞技術(shù)開展了廣泛研究,Attard等[6]在0.6 L單缸發(fā)動(dòng)機(jī)上的研究表明,預(yù)燃室火花點(diǎn)火系統(tǒng)能可靠點(diǎn)燃稀釋54%之后的天然氣,同時(shí)降低18%的氣耗率;Takashima等[7]通過(guò)一臺(tái)0.55 L的單缸發(fā)動(dòng)機(jī),研究了電極形狀、預(yù)燃室通道孔徑、預(yù)燃室材料、缸內(nèi)氣流等對(duì)缸內(nèi)燃燒及發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響規(guī)律,發(fā)現(xiàn)采用導(dǎo)熱性差的材料制作預(yù)燃室結(jié)構(gòu)時(shí),可進(jìn)一步擴(kuò)展發(fā)動(dòng)機(jī)稀燃極限;Shah等[8-10]利用發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn),證明了預(yù)燃室火花點(diǎn)火技術(shù)可有效提升發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性與排放性,同時(shí)研究了重型天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)中預(yù)燃室體積、通道面積等對(duì)主燃燒室內(nèi)燃燒特性、排放特性的影響,發(fā)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)排量對(duì)預(yù)燃室性能存在較大影響。

    基于臺(tái)架試驗(yàn),現(xiàn)對(duì)一臺(tái)裝配預(yù)燃室火花塞的天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)燃燒特性、空燃比特性、點(diǎn)火提前角特性進(jìn)行詳細(xì)研究。以期為預(yù)燃室火花塞技術(shù)的發(fā)展,以及該技術(shù)在車用天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)上的推廣應(yīng)用提供參考。

    1 實(shí)驗(yàn)臺(tái)架

    搭建如圖1所示發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)驗(yàn)臺(tái)架。試驗(yàn)過(guò)程中,通過(guò)DEWETRON公司生產(chǎn)的燃燒分析儀來(lái)采集并分析計(jì)算得到缸內(nèi)壓力、放熱率等缸內(nèi)燃燒信息,其采樣周期可達(dá)0.1 ℃A,可捕捉缸內(nèi)壓力波動(dòng)的細(xì)節(jié);通過(guò)安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)排氣管的ETAS-LA4空燃比測(cè)試儀,可實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)燃料燃燒的空燃比,為空燃比控制提供條件,其采樣頻率為2 Hz;利用電子控制單元ECU(electronic control unit)標(biāo)定系統(tǒng),可實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火提前角等控制參數(shù)的實(shí)時(shí)控制。

    圖1 發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架示意圖Fig.1 Schematic diagram of engine bench

    發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)如表1所示,預(yù)燃室火花塞結(jié)構(gòu)如圖2所示,參數(shù)如表2所示。

    表1 發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)Table 1 Structure parameters of engine

    圖2 預(yù)燃室火花塞實(shí)物圖Fig.2 Structure of pre-chamber spark plug

    表2 預(yù)燃室結(jié)構(gòu)參數(shù)Table 2 Structure parameters of pre-chamber spark plug

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 燃燒特性比較

    基于上述發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)驗(yàn)臺(tái)架,對(duì)比發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為800 r/min,節(jié)氣門開度為16.85%,點(diǎn)火提前角為12.75 ℃A時(shí),采用普通火花塞與預(yù)燃室火花塞的缸內(nèi)燃燒特性,其試驗(yàn)結(jié)果如圖3和圖4所示。

    圖3 缸內(nèi)壓力與壓力升高率對(duì)比Fig.3 Comparison of in-cylinder pressure and pressure rise rate

    圖4 缸內(nèi)放熱率與放熱量對(duì)比Fig.4 Comparison of heat release rate and heat release

    從圖3可以發(fā)現(xiàn),采用預(yù)燃室火花塞之后,發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)最大壓力從3.374 MPa提高為3.792 MPa,提高了12.4%,對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角從12.44 ℃A提早為10.39 ℃A;缸內(nèi)最大壓力升高率從0.133 MPa/ ℃A提高為0.173 MPa/ ℃A,提高了30%,對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角從3.96 ℃A提早為1.73 ℃A。此外,發(fā)動(dòng)機(jī)功率從40.9 kW提高到43.7 kW,提高了6.8%。

    從圖4可以發(fā)現(xiàn),采用預(yù)燃室火花塞之后,發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)最大缸內(nèi)速率從36.84 kJ/(m3· ℃A)提高到44.84 kJ/(m3· ℃A),對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角從6 ℃A提早到了4 ℃A;缸內(nèi)放熱量從854.6 kJ/m3提高到881.97 kJ/m3,提高了3.2%。此外,燃燒率為10%、50%與90%時(shí)對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角均有所提前,缸內(nèi)燃燒速率明顯增加。

    2.2 空燃比特性

    為研究空燃比對(duì)預(yù)燃室火花塞燃燒特性的影響,對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速800 r/min,節(jié)氣門開度16.85%,點(diǎn)火提前角12.75 ℃A的工況下,空燃比分別為1.00、1.05、1.10、1.15、1.20、1.25的燃燒特性進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如圖5~圖10所示。

    圖5 動(dòng)力性能對(duì)比Fig.5 Comparison of power performance

    圖7 經(jīng)濟(jì)性能對(duì)比Fig.7 Comparison of economic performance

    圖8 不同燃燒率對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角對(duì)比Fig.8 Comparison of crankshaft angles for different combustion rates

    圖9 缸內(nèi)燃燒特性對(duì)比Fig.9 Comparison of in-cylinder combustion characteristics

    圖10 NOx排放量對(duì)比Fig.10 Comparison of NOx emission

    圖5為不同空燃比下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞動(dòng)力性能對(duì)比。從圖5可以發(fā)現(xiàn),發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能隨空燃比的增加而減小,當(dāng)空燃比為1.00~1.15時(shí),預(yù)燃室火花塞的動(dòng)力性均優(yōu)于普通火花塞,但當(dāng)空燃比提高到1.20時(shí),兩者動(dòng)力性相差不大,而當(dāng)空燃比繼續(xù)增大到1.25時(shí),預(yù)燃室火花塞動(dòng)力性急劇下降,此時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)出現(xiàn)明顯的失火現(xiàn)象,說(shuō)明預(yù)燃室火花塞稀燃特性較普通火花塞有所下降。

    圖6為不同空燃比下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞的缸內(nèi)最大壓力及對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角的對(duì)比。從圖6中可以進(jìn)一步發(fā)現(xiàn),當(dāng)空燃比為1.15時(shí),雖然預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)最大壓力仍大于普通火花塞,但最大壓力點(diǎn)對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角大于普通火花塞,說(shuō)明此時(shí)預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)燃燒速度有所減緩,燃燒出現(xiàn)失火征兆。當(dāng)空燃比為1.20時(shí),預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)最大壓力小于普通火花塞,說(shuō)明燃燒進(jìn)一步惡化,失火趨勢(shì)加大。上述試驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明預(yù)燃室火花塞稀燃特性較普通火花塞有所下降。

    圖7為不同空燃比下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞的經(jīng)濟(jì)性能的對(duì)比。從圖7中可以發(fā)現(xiàn),兩種火花塞的燃?xì)庀穆孰S著空燃比的增加,均呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì),且當(dāng)空燃比為1.05時(shí),其經(jīng)濟(jì)性能最佳。此外,當(dāng)空燃比為1.00~1.20時(shí),預(yù)燃室火花塞經(jīng)濟(jì)性能均優(yōu)于普通火花塞。但當(dāng)空燃比增大為1.25時(shí),由于預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)失火,燃?xì)庀穆识溉辉黾訛? 002.6 g/kW·h。

    圖8為不同空燃比下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞缸內(nèi)燃燒率對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角的對(duì)比。從圖8可以明顯發(fā)現(xiàn),當(dāng)空燃比增大為1.20時(shí),預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)燃燒速率明顯減緩。

    為進(jìn)一步說(shuō)明預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)失火現(xiàn)象,本文詳細(xì)對(duì)比了空燃比為1.15及1.20時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)的燃燒壓力與放熱速率,如圖9所示。從圖9(a)可以看到,空燃比上升到1.20后,預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)壓力小于普通火花塞,同時(shí),從圖9(b)可以看到,預(yù)燃室火花塞放熱速率明顯小于普通火花塞。

    圖10為不同空燃比下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞NOx排放量的對(duì)比。從圖上可以發(fā)現(xiàn),兩種火花塞下,NOx排放量均呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢(shì),且在空燃比為1.05附近時(shí)達(dá)到最大值。但預(yù)燃室火花塞的NOx排放量明顯高于普通火花塞,這是由于更快的燃燒速度提升了缸內(nèi)的燃燒溫度,為NOx的生成提供了有利環(huán)境。

    綜上所示,相較于普通火花塞,預(yù)燃室火花塞可以有效提高缸內(nèi)燃燒壓力與燃燒速率,增強(qiáng)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能,但由于缸內(nèi)燃燒溫度上升,導(dǎo)致NOx排放量有所增加。此外,采用預(yù)燃室火花塞會(huì)導(dǎo)致其稀燃性能有所下降,當(dāng)空燃比大于1.15時(shí),缸內(nèi)出現(xiàn)失火現(xiàn)象。

    2.3 點(diǎn)火提前角特性

    為研究點(diǎn)火提前角對(duì)預(yù)燃室火花塞燃燒特性的影響,對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速800 r/min、節(jié)氣門開度16.85%、空燃比1.07的工況下,點(diǎn)火提前角分別為2.75、4.75、6.75、8.75、10.75、12.75、14.75、16.75 ℃A的缸內(nèi)燃燒特性進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)。

    圖11為不同點(diǎn)火提前角下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞的動(dòng)力性能的對(duì)比。從圖11可以發(fā)現(xiàn),預(yù)燃室火花塞的動(dòng)力性能均大于普通火花塞,且兩者動(dòng)力性能隨著點(diǎn)火提前角的增加均呈現(xiàn)先增大后減小的變化規(guī)律。其中,普通火花塞在點(diǎn)火提前角為10.75 ℃A時(shí)達(dá)到最大值,功率為42.4 kW,而預(yù)燃室火花塞在點(diǎn)火提前角為8.75 ℃A時(shí)達(dá)到最大值,功率為44.2 kW,提升了4.2%。上述試驗(yàn)結(jié)果表明,采用預(yù)燃室火花塞,可有效提升發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能,且最佳點(diǎn)火提前角有所減小。

    圖11 動(dòng)力性能對(duì)比Fig.11 Comparison of power performance

    圖12為不同點(diǎn)火提前角下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞的缸內(nèi)最大壓力及對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角的對(duì)比。從圖上可以明顯發(fā)現(xiàn),預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)最大壓力均大于普通火花塞,且兩者最大缸內(nèi)壓力均隨著點(diǎn)火提前角的增大而增大。此外,預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)最大壓力對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角均小于普通火花塞,且兩者最大缸內(nèi)壓力對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角均隨著點(diǎn)火提前角的增大而減小。

    圖12 缸內(nèi)最大壓力及對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角對(duì)比Fig.12 Comparison of the maximum pressure and the corresponding crankshaft angle

    圖13為不同點(diǎn)火提前角下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞的經(jīng)濟(jì)性能的對(duì)比。從圖13中可以發(fā)現(xiàn),兩種火花塞的燃?xì)庀穆孰S著點(diǎn)火提前角的增加,均呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì),其中,普通火花塞在點(diǎn)火提前角為10.75 ℃A時(shí)經(jīng)濟(jì)性能達(dá)到最佳,其燃?xì)庀穆蕿?95.63 g/(kW·h),而預(yù)燃室火花塞在點(diǎn)火提前角為8.75 ℃A時(shí)達(dá)到最佳,燃?xì)庀穆蕿?83.18 g/(kW·h),經(jīng)濟(jì)性提升了6.4%。

    圖13 經(jīng)濟(jì)性能對(duì)比Fig.13 Comparison of economic performance

    圖14為不同點(diǎn)火提前角下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞缸內(nèi)燃燒率對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角的對(duì)比。從圖14可以明顯發(fā)現(xiàn),預(yù)燃室火花塞缸內(nèi)燃燒速率明顯大于普通火花塞。

    圖14 不同燃燒率對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角對(duì)比Fig.14 Comparison of crankshaft angles for different combustion rates

    為進(jìn)一步說(shuō)明點(diǎn)火提前角對(duì)缸內(nèi)燃燒特性的影響,詳細(xì)對(duì)比了點(diǎn)火提前角為8.75、12.75、16.75 ℃A時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)燃燒壓力與放熱速率,如圖15和圖16所示。從圖15可以看到,隨著點(diǎn)火提前角增大,缸內(nèi)壓力曲線整體向左移動(dòng),且最大壓力值顯著增加。從圖16可以看到,隨著點(diǎn)火提前角增大,放熱曲線亦呈現(xiàn)整體向左移動(dòng)趨勢(shì),但最大放熱速率變化并不明顯。

    圖15 缸內(nèi)壓力對(duì)比Fig.15 Comparison of in-cylinder pressure

    圖16 放熱速率對(duì)比Fig.16 Comparison of heat release rate

    圖17為不同點(diǎn)火提前角下,預(yù)燃室火花塞與普通火花塞NOx排放量的對(duì)比。從圖17可以發(fā)現(xiàn),隨著點(diǎn)火提前角的增大,缸內(nèi)燃燒溫度不斷上升,導(dǎo)致NOx排放量逐漸升高。此外,由于預(yù)燃室火花塞具有更快的燃燒速度、更高的燃燒溫度,因此,其NOx排放量明顯高于普通火花塞。

    圖17 NOx排放量對(duì)比Fig.17 Comparison of NOx emission

    綜上所示,相較于普通火花塞,預(yù)燃室火花塞可以有效提高缸內(nèi)燃燒壓力與燃燒速率,增強(qiáng)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能,且其最佳點(diǎn)火提前角有所減小。

    3 結(jié)論

    (1)相較于普通火花塞,預(yù)燃室火花塞可以有效提高缸內(nèi)燃燒壓力與燃燒速率,增強(qiáng)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能,但同時(shí)會(huì)增大缸內(nèi)壓力升高率,導(dǎo)致工作粗暴。

    (2)預(yù)燃室火花塞在提高缸內(nèi)燃燒壓力與燃燒速率的同時(shí),會(huì)導(dǎo)致缸內(nèi)燃燒溫度上升,為NOx的生成提供有利條件,從而導(dǎo)致NOx排放量升高。

    (3)由于預(yù)燃室內(nèi)燃燒產(chǎn)物的積累,對(duì)可燃混合氣形成稀釋作用,抑制點(diǎn)火,因此,其稀燃特性有所下降,當(dāng)提高空燃比時(shí),更容易出現(xiàn)失火現(xiàn)象。

    (4)相較于普通火花塞,預(yù)燃室火花塞經(jīng)濟(jì)性能更加優(yōu)越,且最佳點(diǎn)火提前角有所減小。

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