水穩(wěn)碎石銑刨料冷再生混合料力學(xué)性能分析

詹 磊， 黃果敬， 李光燦， 王慶港， 王藝淳

(1.廣州快速交通建設(shè)有限公司， 廣州 510000； 2.長(zhǎng)安大學(xué)公路學(xué)院， 西安 710000)

截至2020年，中國(guó)公路總里程達(dá)到5 198 100 km、高速公路里程達(dá)161 000 km，居世界第一[1]。在公路建設(shè)快速發(fā)展的同時(shí)，中國(guó)早期修建的水泥穩(wěn)定碎石基層瀝青路面也逐漸進(jìn)入服役后期，路面結(jié)構(gòu)的完整性和使用性能大大降低，需要進(jìn)行大規(guī)模養(yǎng)護(hù)維修，由此產(chǎn)生大量銑刨料。在天然集料資源越來(lái)越緊缺的形勢(shì)下，半剛性基層銑刨料循環(huán)利用迫在眉睫[2-5]。泡沫瀝青冷再生技術(shù)可實(shí)現(xiàn)舊路面材料資源再利用、解決舊路材料堆放以及環(huán)境污染問(wèn)題、提升路面使用性能并降低修筑成本，具有顯著的經(jīng)濟(jì)社會(huì)效益[6]。泡沫瀝青冷再生混合料主要應(yīng)用于路面基層，其力學(xué)性能一直是研究的熱點(diǎn)，瀝青和水泥的摻量是影響泡沫瀝青冷再生混合料力學(xué)性能的重要因素。李鵬飛等[7]發(fā)現(xiàn)隨著水泥摻量的提高，混合料力學(xué)性能先升后降，最終確定水泥摻量在1.5%時(shí)具有良好的路用性能。詹海玲等[8]認(rèn)為隨著瀝青摻量增加劈裂強(qiáng)度會(huì)逐漸增加，而抗壓強(qiáng)度會(huì)逐漸減小。Li等[9]認(rèn)為水泥摻量的增加可以提高冷再生混合料的水穩(wěn)定性。從以上研究中可以看出，不同瀝青和水泥摻量都會(huì)影響到泡沫瀝青冷再生混合料力學(xué)性能，且采用水穩(wěn)碎石銑刨料作為原材料制備泡沫瀝青冷再生混合料的案例較少，缺乏力學(xué)指標(biāo)數(shù)據(jù)。為此，采用水穩(wěn)碎石基層銑刨料為原材料，研究泡沫瀝青和水泥摻量對(duì)泡沫瀝青冷再生混合料劈裂強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量等力學(xué)性能的影響規(guī)律，以期為泡沫瀝青冷再生混合料力學(xué)性能評(píng)價(jià)提供參考，同時(shí)期望研究成果對(duì)泡沫瀝青冷再生路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)選擇具有參考意義。

1 原材料技術(shù)指標(biāo)

1.1 水穩(wěn)碎石基層銑刨料

將基層回收的水穩(wěn)碎石銑刨料進(jìn)行篩分，測(cè)試壓碎值、針片狀含量、含水率、最大粒徑、不均勻系數(shù)、塑性指數(shù)等技術(shù)性質(zhì)，測(cè)試結(jié)果如表1所示。

表1 水穩(wěn)碎石銑刨料檢測(cè)項(xiàng)目試驗(yàn)結(jié)果Table 1 Test results of cement stabilized macadam milling material testing items

1.2 泡沫瀝青

采用東海70#基質(zhì)瀝青制備泡沫瀝青，基質(zhì)瀝青技術(shù)指標(biāo)如表2所示。

表2 70#瀝青主要技術(shù)指標(biāo)測(cè)試結(jié)果Table 2 Test results of main technical indicators of 70# asphalt

瀝青發(fā)泡試驗(yàn)采用維特根集團(tuán)生產(chǎn)的瀝青發(fā)炮試驗(yàn)機(jī)WLB10S，該裝置主要由瀝青罐、水箱、壓縮空氣罐等三部分組成，如圖1所示。

圖1 瀝青發(fā)泡試驗(yàn)機(jī)WLB10SFig.1 Asphalt foam testing machine WLB10S

中外評(píng)價(jià)瀝青的發(fā)泡效果一般采用膨脹率和半衰期兩個(gè)技術(shù)指標(biāo)[10]。膨脹率指瀝青發(fā)泡時(shí)泡沫達(dá)到最大體積時(shí)與原瀝青體積之比，半衰期指瀝青發(fā)泡時(shí)膨脹到最大體積的時(shí)刻至泡沫破滅至一半體積時(shí)所需的時(shí)間。膨脹率越大、半衰期越長(zhǎng)，越有助于泡沫瀝青與礦料拌和。采用東海70#基質(zhì)瀝青進(jìn)行發(fā)泡試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。

表3 東海70#瀝青發(fā)泡試驗(yàn)結(jié)果Table 3 Donghai 70# asphalt foaming test results

通過(guò)數(shù)據(jù)處理可知，東海70#瀝青的最佳發(fā)泡用水量為2.9%、最佳發(fā)泡溫度為160 ℃，其對(duì)應(yīng)的膨脹率和半衰期如表4所示，發(fā)泡性能符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。

表4 泡沫瀝青的技術(shù)要求Table 4 Technical requirements for foamed asphalt

1.3 水泥

采用強(qiáng)度等級(jí)為32.5的普通硅酸鹽水泥進(jìn)行試驗(yàn)，其技術(shù)指標(biāo)如表5所示。

表5 水泥主要技術(shù)指標(biāo)測(cè)試結(jié)果Table 5 Test results of main technical indicators of cement

2 試驗(yàn)方案

2.1 級(jí)配設(shè)計(jì)

對(duì)回收的水泥穩(wěn)定碎石銑刨料進(jìn)行篩分，通過(guò)篩分結(jié)果可知，水穩(wěn)碎石基層銑刨料中小于0.075 mm的集料含量較低，其余各檔均能符合《公路瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范》[11]的級(jí)配要求。為了能夠提高銑刨料的利用率，因此不考慮摻加新集料，全部采用舊料進(jìn)行試驗(yàn)，水泥的摻入方式采用內(nèi)摻法，保證合成級(jí)配能夠符合再生規(guī)范的要求。大量工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明[7]，水泥摻量在1.0%以下性能較差且不符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，因此選擇1.0%、1.5%和1.8%三個(gè)水泥摻量進(jìn)行試驗(yàn)，礦料級(jí)配設(shè)計(jì)結(jié)果如表6所示。

表6 礦料級(jí)配設(shè)計(jì)結(jié)果Table 6 Design results of mineral aggregate gradation

2.2 最佳拌合用水量的確定

泡沫瀝青冷再生混合料最佳含水量可按照《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》[12]中擊實(shí)試驗(yàn)來(lái)確定，通過(guò)變化含水量對(duì)摻入水泥的合成礦料進(jìn)行擊實(shí)，最大干密度對(duì)應(yīng)的含水量即為最佳含水量。采用四分法取樣稱重，分別按照1.0%、1.5%、1.8%的水泥劑量進(jìn)行添加，用水量按5.0%、5.5%、6.0%、6.5%、7.0%進(jìn)行變化，進(jìn)行重型擊實(shí)試驗(yàn)，擊實(shí)試驗(yàn)完成后從中心取樣測(cè)試含水量，并進(jìn)一步計(jì)算其干密度。將得到的試驗(yàn)結(jié)果用二次函數(shù)進(jìn)行擬合，最后計(jì)算出最佳含水量與對(duì)應(yīng)的最大干密度，計(jì)算結(jié)果如圖2所示。

圖2 重型擊實(shí)曲線圖Fig.2 Heavy compaction curve

大量的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在重型擊實(shí)試驗(yàn)中得到的最佳含水量的基礎(chǔ)上折減20%能夠提高混合料的力學(xué)性能[9]，這是因?yàn)檎蹨p20%的用水量后泡沫瀝青分散的更均勻，即80%最佳含水量制備的混合料具有更好的力學(xué)性能，計(jì)算三種水泥摻量下的最佳拌和用水量，如表7所示。

表7 最佳拌和用水量Table 7 Optimal water consumption for mixing

2.3 力學(xué)性能試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

為研究泡沫瀝青和水泥摻量對(duì)冷再生混合料力學(xué)性能影響，設(shè)計(jì)了劈裂強(qiáng)度、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量試驗(yàn)，其中泡沫瀝青摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%，水泥摻量為1.0%、1.5%和1.8%，按設(shè)計(jì)級(jí)配、最佳拌和用水量制備泡沫瀝青冷再生混合料。測(cè)試劈裂強(qiáng)度的試件采用馬歇爾方法成型，因拌和后的泡沫瀝青冷再生混合料用于基層，屬于粗粒式級(jí)配，因此成型采用的馬歇爾試件尺寸為直徑152.4 mm、高度95.3 mm，試件成型后放入60 ℃烘箱中養(yǎng)生48 h，養(yǎng)生完成后冷卻12 h可進(jìn)行脫模，制備好的試件如圖3(a)所示。測(cè)試無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的試件采用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型，如圖3(b)所示，試件成型后放入60 ℃烘箱中養(yǎng)生48 h，養(yǎng)生完成后冷卻12 h可進(jìn)行鉆芯和切割，保證進(jìn)行試驗(yàn)的試件符合直徑為(100±2.0) mm、高為(100±2.0) mm的要求，制備好的試件如圖3(c)所示。

圖3 試件的制備Fig.3 Preparation of test piece

劈裂強(qiáng)度、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度、抗壓回彈模量的測(cè)試方法參考《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》[13]。劈裂試驗(yàn)加載速率按照50 mm/min進(jìn)行，得到荷載的最大值PT，其劈裂強(qiáng)度RT計(jì)算公式為

(1)

式(1)中：RT為劈裂強(qiáng)度，MPa；PT為試驗(yàn)荷載的最大值，N；h為試件高度，mm。

采用萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試試件的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度，加載速率按照2 mm/min進(jìn)行，直至試件受力破壞，讀取荷載的最大值P，泡沫瀝青冷再生混合料的抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式為

(2)

式(2)中：Rc為試件的抗壓強(qiáng)度，MPa；P為試件破壞時(shí)的最大荷載，N；d為試件直徑，mm。

采用萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試試件的抗壓回彈模量，將試件的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度平均值S分成10級(jí)荷載，依次按照0.1S、0.2S、0.3S、…、0.7S七級(jí)荷載進(jìn)行加載試驗(yàn)，加載完畢后逐級(jí)卸載，記錄下各級(jí)荷載加載和卸載狀態(tài)下的千分表讀數(shù)，計(jì)算各級(jí)試驗(yàn)荷載下試件承受的壓強(qiáng)qi和回彈變形ΔLi，并將qi和ΔLi之間的關(guān)系繪制成連續(xù)的曲線并得出修正原點(diǎn)，并根據(jù)修正原點(diǎn)坐標(biāo)軸從0.5P荷載處讀取壓強(qiáng)q5和其相對(duì)應(yīng)的ΔL5，計(jì)算公式為

(3)

(4)

式中：qi為各級(jí)試驗(yàn)荷載Pi作用下的壓強(qiáng)，MPa；Si為施加于試件的各級(jí)荷載值，N；E′為抗壓回彈模量，MPa；q5為相應(yīng)于第5級(jí)荷載時(shí)的荷載壓強(qiáng)，MPa；h為試件軸心高度，mm；ΔL5為相應(yīng)于第5級(jí)荷載時(shí)經(jīng)原點(diǎn)修正后的回彈變形，mm。

3 泡沫瀝青冷再生混合料力學(xué)性能

3.1 強(qiáng)度形成機(jī)理

在泡沫瀝青冷再生混合料形成的過(guò)程中，水泥、泡沫瀝青、水穩(wěn)碎石銑刨料和水之間會(huì)發(fā)生復(fù)雜的物理化學(xué)反應(yīng)。水泥的水化反應(yīng)會(huì)生成具有膠結(jié)能力的水化產(chǎn)物，這些具有膠結(jié)能力的水化產(chǎn)物會(huì)和泡沫瀝青一起穩(wěn)定銑刨料。水泥水化后的產(chǎn)物會(huì)在銑刨料的孔隙中相互交織搭接，將銑刨料顆粒包覆連接起來(lái)，同時(shí)泡沫瀝青起到“點(diǎn)焊”的作用，提高了整體的粘結(jié)強(qiáng)度，這也是泡沫瀝青混合料的主要強(qiáng)度來(lái)源。

水泥摻量較低會(huì)導(dǎo)致混合料性能不合格，水泥摻量過(guò)高會(huì)導(dǎo)致混合料的抗裂性能較差，導(dǎo)致基層在道路的使用年限內(nèi)出現(xiàn)較多的裂縫并反射至面層，因此選擇合適的水泥摻量具有重要的路用價(jià)值?！豆窞r青路面再生技術(shù)規(guī)范》[11]也規(guī)定在全深式冷再生中，水泥摻量不宜超過(guò)1.5%，不應(yīng)超過(guò)1.8%。與此同時(shí)，通過(guò)大量研究發(fā)現(xiàn)，水泥摻量在1.0%以下性能極差并且不符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，因此選擇1.0%、1.5%和1.8%三個(gè)水泥摻量進(jìn)行混合料力學(xué)性能研究。

3.2 劈裂強(qiáng)度影響因素分析

劈裂強(qiáng)度能夠反映路面結(jié)構(gòu)層的受力狀態(tài)，是瀝青混合料配合比設(shè)計(jì)的重要參數(shù)，以15 ℃劈裂強(qiáng)度和干濕劈裂強(qiáng)度比均達(dá)到峰值時(shí)對(duì)應(yīng)的泡沫瀝青用量作為最佳泡沫瀝青摻量。

不同泡沫瀝青和水泥摻量下泡沫瀝青冷再生混合料干濕劈裂強(qiáng)度如圖4所示。

圖4 15 ℃干濕劈裂強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig.4 Dry-wet splitting strength test results at 15 ℃

從圖4可知，冷再生混合料干濕劈裂強(qiáng)度隨泡沫瀝青摻量的變化總體保持一致，均呈現(xiàn)先增后減的趨勢(shì)。在水泥摻量為1.5%，泡沫瀝青摻量從2.0%到3.0%時(shí)混合料干劈裂強(qiáng)度增長(zhǎng)20%，而泡沫瀝青摻量從3.0%～3.5%時(shí)干劈裂強(qiáng)度基本不變，泡沫瀝青摻量從3.5%～4.0%時(shí)干劈裂強(qiáng)度下降7%。由此可知，隨著泡沫瀝青摻量的增加，冷再生混合料的干濕劈裂強(qiáng)度存在一個(gè)峰值，這個(gè)峰值即為最佳泡沫瀝青摻量。

從圖4可知，泡沫瀝青冷再生混合料的干劈裂強(qiáng)度隨著水泥摻量的增加逐漸增大。水泥摻量在1.0%時(shí)，干劈裂強(qiáng)度為0.32～0.45 MPa，干濕劈裂強(qiáng)度比基本都低于80%。而重及以上交通荷載的路面基層冷再生混合料要求干劈裂強(qiáng)度要高于0.5 MPa，干濕劈裂強(qiáng)度比要在80%以上，因此可以看出，水泥摻量在1.0%時(shí)不符合技術(shù)要求。水泥摻量在1.5%和1.8%時(shí)，干劈裂強(qiáng)度均在0.5 MPa以上，干濕劈裂強(qiáng)度比均在80%以上，由此可知，水泥摻量在1.5%和1.8%時(shí)具有良好的力學(xué)性能。從圖4(a)可以看出，在最佳油石比條件下制備的混合料，水泥摻量在1.0%～1.5%時(shí)的干劈裂強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，而水泥摻量在1.5%～1.8%時(shí)劈裂強(qiáng)度增長(zhǎng)緩慢。從圖4(b)可以看出，1.5%水泥摻量下的干濕劈裂強(qiáng)度比要高于1.8%，這也可以看出，雖然1.8%水泥摻量下干劈裂強(qiáng)度較高，但是其水穩(wěn)定性相對(duì)于1.5%水泥摻量要差，同時(shí)水泥摻量過(guò)高會(huì)導(dǎo)致混合料的脆性增強(qiáng)，因此選擇1.5%的水泥摻量作為混合料的配合比設(shè)計(jì)是合理的。

3.3 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響因素分析

無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度是評(píng)價(jià)材料抵抗荷載變形的重要指標(biāo)，在路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和驗(yàn)算中都是重要的設(shè)計(jì)參數(shù)，因此可作為評(píng)價(jià)泡沫瀝青冷再生混合料力學(xué)性能的指標(biāo)。

不同泡沫瀝青和水泥摻量下泡沫瀝青冷再生混合料15 ℃無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度如圖5所示。

圖5 15 ℃無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig.5 Results of unconfined compressive strength test at 15 ℃

從圖5可知，冷再生混合料15 ℃無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨泡沫瀝青摻量的變化呈現(xiàn)先增后減的趨勢(shì)。水泥摻量為1.5%時(shí)，泡沫瀝青摻量在2.0%～4.0%內(nèi)無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度為3.27～3.53 MPa。根據(jù)擬合曲線可以看出，泡沫瀝青摻量在3.3%時(shí)無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度達(dá)到頂點(diǎn)，為3.53 MPa。泡沫瀝青摻量從2.0%到3.0%，無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)了8%。這是由于摻加泡沫瀝青后混合料粘聚力逐漸增大，形成密實(shí)的整體，因此能保證混合料抗壓強(qiáng)度逐漸增大。泡沫瀝青摻量從3.5%到4.0%，無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度下降了1.2%，這主要是由于泡沫瀝青摻量過(guò)高導(dǎo)致泡沫瀝青在混合料中分布的均勻性變差。此外，多余的泡沫瀝青會(huì)降低礦料間的內(nèi)摩阻力，從而削減了混合料整體的抗壓強(qiáng)度。

隨著水泥摻量的不斷增加，泡沫瀝青冷再生混合料的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度逐漸升高。水泥摻量從1.0%增長(zhǎng)至1.5%，最佳抗壓強(qiáng)度從2.44 MPa增長(zhǎng)至3.53 MPa，增長(zhǎng)近45%，可以看出水泥對(duì)于泡沫瀝青冷再生混合料的抗壓強(qiáng)度影響顯著。水泥摻量從1.5%增長(zhǎng)至1.8%，不同泡沫瀝青摻量下對(duì)應(yīng)的最佳抗壓強(qiáng)度從3.53 MPa增長(zhǎng)至3.91 MPa，增長(zhǎng)近11%?？梢钥闯?，隨著水泥摻量的增加抗壓強(qiáng)度增速變慢，但隨著水泥摻量的增加抗壓強(qiáng)度仍有提升空間。水泥摻量在1.0%時(shí)無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度相對(duì)較低，分析原因可知，在1.0%水泥摻量下水泥的水化產(chǎn)物較少，對(duì)礦料的膠結(jié)能力減弱。

3.4 抗壓回彈模量影響因素分析

抗壓回彈模量可以反映材料抵抗荷載變形的能力，同時(shí)也是路面結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)參數(shù)之一。瀝青路面采用不同類型基層時(shí)路面結(jié)構(gòu)不同層位的力學(xué)響應(yīng)也會(huì)有差異，泡沫瀝青冷再生混合料與傳統(tǒng)的柔性基層和半剛性基層材料相比有一定差異，因此研究其抗壓回彈模量的變化對(duì)路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有重要的指導(dǎo)意義。不同泡沫瀝青和水泥摻量下泡沫瀝青冷再生混合料15 ℃抗壓回彈模量如圖6所示。

圖6 15 ℃抗壓回彈模量試驗(yàn)結(jié)果Fig.6 Test results of compressive modulus of resilience at 15 ℃

從圖6可知，冷再生混合料15 ℃抗壓回彈模量隨泡沫瀝青摻量的變化呈現(xiàn)先增后減的趨勢(shì)。水泥摻量為1.5%時(shí)，泡沫瀝青摻量在2.0%～4.0%內(nèi)抗壓回彈模量為 1 155～1 354 MPa，泡沫瀝青摻量在3.4%時(shí)抗壓回彈模量達(dá)到頂峰，其模量達(dá)到1 354 MPa。該峰值模量可達(dá)到水泥沙礫抗壓模量的中間數(shù)值，因此采用泡沫瀝青冷再生混合料作為瀝青路面的基層可以獲得較好的力學(xué)強(qiáng)度。而泡沫瀝青摻量從3.5%增長(zhǎng)至4.0%，抗壓回彈模量逐漸降低，此時(shí)的力學(xué)強(qiáng)度也逐漸下降。

從圖6可知，泡沫瀝青冷再生混合料的抗壓回彈模量隨著水泥摻量的增加而不斷增大，水泥摻量從1.0%增加至1.5%，不同泡沫瀝青摻量下對(duì)應(yīng)的最大抗壓回彈模量從1 059 MPa增長(zhǎng)至1 354 MPa，增長(zhǎng)近28%，可以看出水泥摻量的提高顯著提升了冷再生混合料的抗壓回彈模量。水泥摻量從1.5%增長(zhǎng)至1.8%，不同泡沫瀝青摻量下對(duì)應(yīng)的最大模量從1 354 MPa增長(zhǎng)至1 459 MPa，增長(zhǎng)約8%，從此可以看出隨著水泥摻量的增加抗壓回彈模量增速變慢。水泥摻量在1.0%時(shí)抗壓回彈模量相對(duì)較低，結(jié)構(gòu)層容易發(fā)生變形。

4 結(jié)論

(1)分析了泡沫瀝青的摻量對(duì)劈裂強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的影響，結(jié)果表明，隨著泡沫瀝青摻量的增加冷再生混合料的劈裂強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量先升高后降低，存在一個(gè)峰值，這個(gè)峰值即為最佳泡沫瀝青摻量。

(2)分析了水泥的摻量對(duì)劈裂強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的影響，結(jié)果表明，隨著水泥摻量的增加冷再生混合料的劈裂強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量逐漸升高。水泥摻量在1.0%～1.5%時(shí)力學(xué)強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，而在1.5%～1.8%增長(zhǎng)緩慢。

(3)水泥摻量在1.0%時(shí)不論泡沫瀝青摻量如何變化，其干劈裂強(qiáng)度均不能符合重及以上交通荷載的路面基層使用標(biāo)準(zhǔn)，因此建議水泥摻量保持在1.0%以上。為保證足夠力學(xué)強(qiáng)度和水穩(wěn)定性，同時(shí)避免冷再生混合料剛性過(guò)大，建議選擇1.5%水泥摻量作為最佳水泥摻量。

(4)在水泥摻量為1.5%時(shí)，最佳泡沫瀝青摻量為3.3%，此時(shí)干劈裂強(qiáng)度為0.6 MPa，抗壓強(qiáng)度為3.53 MPa，抗壓回彈模量為1 354 MPa。