酸化蒸發(fā)法對(duì)亞微米細(xì)顆粒物團(tuán)聚和脫除性能的影響

李錦萍，熊英瑩，宋婷婷，趙超群，胡 飛

(山西大學(xué) 電力與建筑學(xué)院，山西 太原 030013)

0 引 言

以亞微米細(xì)顆粒物為主的燃煤電廠粉塵中PM2.5占總粉塵的70%以上，各種除塵器對(duì)粒徑10 μm以上的粗粒徑粉塵都有很高的捕集效率，但對(duì)于2 μm細(xì)粉塵，高效旋風(fēng)除塵器的除塵效率僅有50%，當(dāng)粉塵粒徑由2 μm減小到1 μm，除塵效率由50%下降至27%，從除塵器逃逸的比表面積巨大的亞微米細(xì)顆粒物達(dá)到50%以上[1-2]，嚴(yán)重危害人類健康,引起氣候變化及酸雨等災(zāi)害性事件[3]。亞微米細(xì)顆粒物的團(tuán)聚機(jī)理、除塵效率提升相關(guān)研究中，應(yīng)用較廣泛的是煙氣調(diào)質(zhì)技術(shù)，其考察對(duì)象為總粉塵，對(duì)于亞微米細(xì)顆粒物的團(tuán)聚研究有限。齊立強(qiáng)等[4]研究表明SO3對(duì)細(xì)顆粒物具有良好的脫除性能及團(tuán)聚促進(jìn)作用，但污染風(fēng)險(xiǎn)增加，大范圍推廣受到限制[5-6]。除塵器入口煙氣溫度降至酸露點(diǎn)以下的低低溫電除塵技術(shù)[7]既可提高余熱利用，又可促進(jìn)顆粒物之間的團(tuán)聚，在理論研究及工程實(shí)踐應(yīng)用方面都取得了較好成果[8-9]，可大幅度減少SO3和PM2.5排放，節(jié)能效果顯著，但需解決低溫防腐難題；LUO等[10]、GUO等[11]模擬研究了各種粒徑顆粒物在不同溫度下的荷電性能及對(duì)電除塵脫除的影響，但對(duì)亞微米細(xì)顆粒物的脫除及增強(qiáng)促進(jìn)技術(shù)仍有待進(jìn)一步研究。

筆者通過酸化蒸發(fā)實(shí)現(xiàn)煙氣的溫濕酸灰耦合，考察煙氣中亞微米細(xì)顆粒物在深度降溫、增加煙氣濕度、提高煙氣酸度、增大煙氣中亞微米細(xì)顆粒物濃度的不同耦合工況下，亞微米細(xì)顆粒物團(tuán)聚增大特性及對(duì)脫除性能的促進(jìn)效果。當(dāng)溫濕酸灰耦合煙氣冷凝時(shí)，表面存在孔隙和凹腔的多孔介質(zhì)的顆粒物吸濕性改善，吸附煙氣中可凝性及酸性氣體，在氣流和顆粒物內(nèi)部物性共同作用下，黏附性顆粒物濃度增加，導(dǎo)致顆粒物之間發(fā)生速度差異相互碰撞。

在較高濃度的氣固兩相流運(yùn)動(dòng)中，固體顆粒物為了達(dá)到氣固相互作用最小，減小能量損失，以維持穩(wěn)定狀態(tài)下的一種新動(dòng)態(tài)平衡運(yùn)動(dòng)而發(fā)生團(tuán)聚；隨著酸性氣體在顆粒物表面的凝結(jié)，在顆粒物表面形成酸性液滴并釋放出潛熱，加快了顆粒物布朗運(yùn)動(dòng)，進(jìn)一步加大了顆粒物之間碰撞機(jī)率，顆粒物的黏性力增加，體積分布平均粒徑增大，形成了更易被靜電除塵器捕捉的團(tuán)聚顆粒[12]，不僅提高了脫除效率，脫除后的顆粒物個(gè)數(shù)分布平均粒徑也顯著減小。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)設(shè)備

煙氣溫濕酸灰耦合試驗(yàn)臺(tái)如圖1所示。

由圖1可知，模擬煙氣經(jīng)配置段—濕酸灰耦合段—換熱冷卻段—酸露點(diǎn)測(cè)試段—煙氣再循環(huán)段—風(fēng)機(jī)—模擬煙氣配置段形成循環(huán)。模擬煙氣配置完成后，煙氣溫度可通過電加熱棒，由測(cè)控系統(tǒng)即時(shí)控制調(diào)節(jié)；熱煙氣在風(fēng)道內(nèi)通過錯(cuò)列管式鑄鐵換熱器與冷卻水逆流接觸，冷卻水通過變頻水泵調(diào)節(jié)；煙氣降溫后進(jìn)入可調(diào)電壓臥式電除塵器或煙氣再循環(huán)段，除塵器內(nèi)部設(shè)有2組平行布置氣流分布板，放電極材質(zhì)為針刺形高強(qiáng)鎳鎘合金，再循環(huán)段以實(shí)現(xiàn)煙氣在氣流速度一定時(shí)的循環(huán)運(yùn)行；風(fēng)機(jī)將脫除后的煙氣通過三通閥，返回?zé)煔馀渲枚位蚪?jīng)煙囪排出室外。

圖1 煙氣溫濕酸灰耦合試驗(yàn)臺(tái)Fig.1 Experimental platform of flue gas temperaturecoupling wet acid ash

采用testo350Pro煙氣分析儀測(cè)試模擬煙氣成分及體積分?jǐn)?shù)，具體見表1。絕對(duì)濕度由MODEL545型煙氣水分儀濕度儀實(shí)時(shí)測(cè)量和監(jiān)視，并通過調(diào)質(zhì)段的霧化噴嘴裝置實(shí)現(xiàn)控制；煙氣飛灰顆粒物濃度通過調(diào)節(jié)ZG600/YZ35-13蠕動(dòng)泵轉(zhuǎn)速實(shí)現(xiàn)；除塵器入口及出口裝有激光PM2.5傳感器；亞微米細(xì)顆粒物粒徑由測(cè)量范圍0.02～2 800 μm的S3500粒度分析測(cè)取。

表1 模擬煙氣組成

1.2 主要參數(shù)及性能

以較高脫除效率和兼顧方便灰塵收集[13-14]為原則，主要工藝參數(shù)為：

1)電除塵器工作電壓40 kV，且?guī)в邢蘖鞴δ埽粺煔庠诔龎m器內(nèi)停留速時(shí)間約5 s，氣流速度約0.3 m/s，除塵器出入口管道直徑200 mm，流量約0.03 m3/s；換熱器處風(fēng)道流速約4 m/s。

2)煙氣溫度小于150 ℃，濕度及酸度的調(diào)節(jié)保證粉塵比電阻在104～1011Ω·cm，適合電除塵器收集范圍；為防止起暈電壓明顯上升、電場(chǎng)輸出欠壓及變壓器超負(fù)荷運(yùn)行，煙氣溫度高于80 ℃。

3)風(fēng)道維持-0.69 kPa，便于煙氣霧化調(diào)濕、酸化及顆粒物濃度的調(diào)節(jié)。

4)各典型工況酸露點(diǎn)參照原始煙氣工況的工程酸露點(diǎn)，并與相同工況下理論計(jì)算(采用俄羅斯、前蘇聯(lián)及日本電力公司酸露點(diǎn)表達(dá)式計(jì)算)[15-19]相比較，考慮誤差范圍，確定為83 ℃。

5)采用QUANTAX200能譜儀進(jìn)行成分分析，顆粒物為硅鋁質(zhì)礦物顆粒，屬于中等潤濕性顆粒物[20]，顆粒物成分分析見表2。

表2 顆粒物成分分析

2 團(tuán)聚和脫除性能影響

2.1 煙氣溫度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能的影響

蠕動(dòng)泵轉(zhuǎn)速200 r/min，顆粒物質(zhì)量濃度在72.362 μg/m3時(shí)，除塵器入口煙氣溫度從120 ℃分別降至85 ℃(高于酸露點(diǎn)工況)、83 ℃(酸露點(diǎn)工況)、80 ℃(極限工況)。煙氣溫度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能影響見表3。

表3 煙氣溫度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能影響

除塵器入口煙氣溫度降低，煙氣中可凝結(jié)氣體發(fā)生冷凝，范德華力作用下被顆粒物吸附，除塵器入口顆粒物質(zhì)量濃度由72.362 μg/m3逐漸增大至92.362 μg/m3，顆粒物受煙氣曳力作用發(fā)生了碰撞而團(tuán)聚，反映顆粒物大小的個(gè)數(shù)分布平均粒徑由降溫前1.769 μm先增大為2.090 μm，而后在不斷降溫碰撞中，亞微米細(xì)顆粒物間的團(tuán)聚效果逐漸顯現(xiàn)，最大團(tuán)聚成4.643 μm顆粒物。

隨著除塵器入口煙氣溫度降低，煙氣熱運(yùn)動(dòng)能力減弱，黏滯性減小，而顆粒物在煙氣冷凝釋放熱量產(chǎn)生熱泳力，流場(chǎng)發(fā)生輕微波動(dòng)過程中，受慣性碰撞加劇，除塵器入口體積分布平均粒徑由降溫前的20.370 μm團(tuán)聚至更易被捕捉的31.391 μm。

電場(chǎng)荷電作用下，除塵器出口顆粒物質(zhì)量濃度在降溫過程中，由21.546 μg/m3降至最小15.431 μg/m3，除塵效率也由70.224%提高至83.293%；脫除后，體積分布平均粒徑減小至13.972 μm；個(gè)數(shù)分布平均粒徑減小至1.044 μm，較原始降溫前的粒徑減小了0.725 μm，脫除效果顯現(xiàn)。

2.2 煙氣溫濕耦合對(duì)團(tuán)聚和脫除性能影響

對(duì)原工況絕對(duì)濕度4.20%的煙氣由120 ℃降至80 ℃(脫除效率最高典型工況)過程中進(jìn)行煙氣增濕，煙氣絕對(duì)濕度分別為5.70%、8.90%、14.20%。煙氣絕對(duì)濕度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能的影響見表4。

表4 煙氣絕對(duì)濕度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能的影響

煙氣絕對(duì)濕度由4.20%逐漸增至8.90%的過程中，逐漸增大的濕霧煙氣蒸發(fā)，煙氣相對(duì)濕度增大；增濕耦合降溫改善了濕霧液滴與顆粒物的團(tuán)聚環(huán)境，使顆粒物表面濕潤性有所增強(qiáng)，增大了顆粒物間的凝并效應(yīng)，但由于水的表面張力較高，而顆粒物黏附性中等偏低，不易吸附煙氣中的水分，除塵器入口顆粒物質(zhì)量濃度由92.362 μg/m3增至108.859 μg/m3；隨濕度的增加趨于飽和狀態(tài)，當(dāng)煙氣絕對(duì)濕度增加14.2%時(shí)，除塵器入口顆粒物質(zhì)量濃度減小為107.733 μg/m3。

除塵器入口顆粒物濃度增大有限，使顆粒物之間的有效碰撞受到限制，在絕對(duì)濕度8.90%時(shí)，除塵器入口個(gè)數(shù)分布平均粒徑最大增大至4.823 μm；當(dāng)絕對(duì)濕度增至14.2%時(shí)，因相對(duì)濕度增大帶來的顆粒物含濕量加大，造成濕霧滴粒徑分布范圍較廣，得不到充分蒸發(fā)，液滴蒸發(fā)受到限制，且極易發(fā)生擴(kuò)散，反而減小為4.736 μm。

煙氣絕對(duì)濕度增加過程中伴隨溫度降低，煙氣流的湍流和濕霧液滴在捕捉細(xì)小顆粒物的運(yùn)動(dòng)過程中雖然可以同時(shí)促進(jìn)顆粒物之間的團(tuán)聚，但除塵器入口體積分布平均粒徑由31.391 μm最大只增至32.452 μm，未能形成更大的團(tuán)聚體。

噴霧增濕耦合降溫后的顆粒物被除塵器捕捉后，除塵器出口顆粒物質(zhì)量濃度最小下降為14.382 μg/m3，脫除效率也由增濕前的83.293%增加到絕對(duì)濕度8.9% 的最大值86.788%，而后下降；絕對(duì)濕度14.2% 時(shí)，減小為86.334%；脫除后的體積分布平均粒徑最小為11.243 μm，個(gè)數(shù)分布平均粒徑最小約為1.028 μm，較未增濕前減小了0.016 μm，脫除效果不明顯。

2.3 溫濕酸耦合對(duì)團(tuán)聚和脫除性能影響

在保持增濕脫除效率最高，絕對(duì)濕度8.90%典型工況下，分別配置體積分?jǐn)?shù)0.11%、0.30%、0.47%的硫酸溶液，煙氣酸度分別為0.979×10-6、2.670×10-6、4.183×10-6。通過霧化裝置進(jìn)行酸化蒸發(fā)，煙氣由120 ℃降低到80 ℃，實(shí)現(xiàn)溫濕酸耦合。煙氣酸度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能的影響見表5。

表5 煙氣酸度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能的影響

增濕后進(jìn)行酸化降溫，煙氣酸度逐漸增大，除塵器入口顆粒物質(zhì)量濃度顯著增加，由未酸化調(diào)節(jié)前的108.859 μg/m3增至最大169.589 μg/m3，即增濕酸化后的煙氣在冷凝過程中，酸霧在靜電力、孔隙場(chǎng)力等作用下，進(jìn)入飛灰表面的孔隙和凹腔中，在顆粒物表面形成酸性液膜，酸性氣體不斷溶入，有效降低了液膜的表面張力，進(jìn)一步改善了顆粒物的吸濕性，相互黏結(jié)性增大。

顆粒物質(zhì)量濃度顯著增大過程中，顆粒物中的金屬與液膜之間形成化學(xué)吸附，顆粒物溫濕酸耦合前后成分比較如圖2所示?？芍w粒物溫濕酸耦合后，顆粒物中Ca、Fe成分含量減小，而液膜中導(dǎo)電離子增加，提高了顆粒物的荷電能力，使顆粒物之間、顆粒物與團(tuán)聚液滴之間碰撞機(jī)率增大，除塵器入口個(gè)數(shù)分布平均粒徑增至5.545 μm。

圖2 顆粒物溫濕酸耦合前后成分比較Fig.2 Comparison of particulate matter compositionbefore and after temperature coupling of humidity acid

酸霧濃度增大，酸霧液滴較濕霧液滴更易在亞微米細(xì)顆粒物間形成液橋力，團(tuán)聚前以球體堆積形式存在的分散顆粒物通過“架橋”方式發(fā)生團(tuán)聚；隨著酸霧液滴的蒸發(fā)，液橋力不斷轉(zhuǎn)化為固橋力的過程中，顆粒物發(fā)生了絮凝，吸附酸霧量增加，進(jìn)一步提高了團(tuán)聚力，團(tuán)聚形成大的顆粒物團(tuán)，顆粒物溫濕酸耦合前后SEM如圖3所示。除塵器入口體積分布平均粒徑也由32.452 μm逐漸增至44.573 μm，較未酸化前更易被除塵器捕捉。

圖3 顆粒物溫濕酸耦合前后SEMFig.3 SEM before and after temperature coupling of humidity acid

酸霧液滴及顆粒物團(tuán)聚性能的增強(qiáng)提高了除塵器脫除性能。除塵器出口顆粒物質(zhì)量濃度由14.382 μg/m3減小為10.511 μg/m3；除塵效率由86.788%提高到93.802%，體積分布平均粒徑最小為10.142 μm；個(gè)數(shù)分布平均粒徑最小為1.001 μm，較未增濕前減小了0.027 μm，脫除性能顯著改變。

2.4 溫濕酸灰耦合對(duì)團(tuán)聚和脫除性能影響

煙氣濕度8.90%、耦合酸度4.183×10-6不變，調(diào)節(jié)蠕動(dòng)泵轉(zhuǎn)速分別為300、400、500 r/min，煙氣中顆粒物濃度分別達(dá)到了113.02、155.60、197.27 μg/m3，煙氣由120 ℃降溫到80 ℃。顆粒物濃度變化對(duì)團(tuán)聚和脫除性能的影響見表6。

表6 顆粒物濃度對(duì)團(tuán)聚和脫除性能的影響

溫濕酸灰耦合下，除塵器入口顆粒物質(zhì)量濃度分別增大到169.58、200.562、334.673 μg/m3，顆粒物顆粒數(shù)隨之增加，風(fēng)道內(nèi)徑向分布函數(shù)值增大，顆粒物相互接觸增多，導(dǎo)致顆粒物之間及顆粒物與溫濕酸灰耦合作用下團(tuán)聚的顆粒團(tuán)的碰撞概率增加，同時(shí)疊加煙氣的湍流作用，產(chǎn)生激烈的湍動(dòng)和混合。除塵器入口個(gè)數(shù)分布平均粒徑由5.545 μm較快增大至7.572 μm，黏附形成明顯的團(tuán)聚物,除塵器入口體積分布平均粒徑也由44.573 μm增大至49.602 μm。

除塵器入口顆粒物質(zhì)量濃度由334.673 μg/m3增至385.270 μg/m3時(shí)，在慣性作用下，顆粒物表面吸附的酸液平均量減少，除塵器入口個(gè)數(shù)分布平均粒徑和體積分布平均粒徑分別達(dá)到了7.624和51.355 μm，分別增加了0.052和1.753 μm，溫濕酸灰耦合團(tuán)聚效果減弱。

顆粒物質(zhì)量濃度逐漸增加的過程中，團(tuán)聚物被除塵器高效捕捉，脫除后顆粒物的質(zhì)量濃度降低到1.438 μg/m3，脫除效率達(dá)到99.627%，體積分布平均粒徑和個(gè)數(shù)分布平均粒徑最小分別為9.324和0.869 μm，個(gè)數(shù)分布平均粒徑相比較未耦合灰前減小了0.132 μm，除塵器出口顆粒物的特征參數(shù)均先增大后減緩，說明過高濃度下，顆粒物脫除效果減弱。

3 正交試驗(yàn)

煙氣溫濕酸灰耦合試驗(yàn)的影響因素及水平見表7，試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)見表8。

表7 試驗(yàn)因素水平

表8 試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)

3.1 方差分析

試驗(yàn)數(shù)據(jù)總的偏差平方和ST，分解為由n個(gè)影響因素及水平變化引起的偏差平方和總和Si及由試驗(yàn)誤差引起的偏差平方和Se；將各因素ST分別除以各自自由度，得到各因素的平均偏差平方和以及誤差的平均偏差平方和：

(1)

(2)

(3)

式中：Nij為i因素xij的j水平總次數(shù)；l為i因素xij的水平數(shù)量；m為試驗(yàn)總次數(shù)；yk為第k次試驗(yàn)結(jié)果。

總自由度fT為

(4)

式中，fi為i因素xi的自由度，fi=j-1；fe為誤差的自由度。

亞微米細(xì)顆粒物經(jīng)煙氣降溫、溫濕耦合、溫濕酸耦合、溫酸濕灰耦合后發(fā)生團(tuán)聚，體積分布平均粒徑的方差分析見表9。煙氣溫濕酸灰耦合對(duì)亞微米細(xì)顆粒物團(tuán)聚的影響特別顯著，顯著水平為0.01；煙氣溫濕酸耦合對(duì)亞微米顆粒物的團(tuán)聚有較大顯著影響，顯著水平為0.01；煙氣溫濕耦合對(duì)亞微米顆粒物的團(tuán)聚有顯著影響，顯著水平為0.025；煙氣溫度降低對(duì)亞微米顆粒物的團(tuán)聚也有顯著影響，顯著水平為0.05。

表9 脫除前體積分布平均粒徑方差分析

亞微米顆粒物經(jīng)煙氣降溫、溫濕耦合、溫濕酸耦合、溫酸濕灰耦合發(fā)生團(tuán)聚后，被電除塵器脫除，個(gè)數(shù)分布平均粒徑的方差分析見表10，脫除效率的方差分析見表11。煙氣降溫、溫濕耦合、溫濕酸耦合、溫酸濕灰耦合對(duì)亞微米顆粒物經(jīng)團(tuán)聚脫除后的個(gè)數(shù)分布平均粒徑和脫除效率的影響都顯著，顯著水平為0.01。

表10 脫除后個(gè)數(shù)分布粒徑方差分析

表11 脫除效率方差分析

3.2 極差分析

極差Rf為f因素xi的極差，即f因素下亞微米顆粒發(fā)生團(tuán)聚各水平指標(biāo)最大值和最小值之差。經(jīng)煙氣降溫、溫濕耦合、溫濕酸耦合、溫濕酸濕灰耦合，亞微米細(xì)顆粒物發(fā)生團(tuán)聚后，顆粒物體積分布平均粒徑的極差分別為11.021、1.061、12.121、6.782 μm，即RC>RA>RD>RB，由此可知各影響因素對(duì)亞微米細(xì)顆粒物發(fā)生團(tuán)聚影響的主次順序?yàn)镃>A>D>B，在深度降溫下的溫濕酸耦合的團(tuán)聚效果最好，溫濕酸灰耦合的團(tuán)聚效果次之，溫濕耦合團(tuán)聚效果最弱。

亞微米細(xì)顆粒物發(fā)生團(tuán)聚脫除后，脫除效率的極差分別為13.069%、3.495%、7.014%、5.825%，即RA>RC>RD>RB，由此可知各影響因素對(duì)脫除效率影響的主次順序?yàn)锳>C>D>B，即煙氣降溫是主要因素，而煙氣的濕度影響最小，溫濕酸耦合影響大于濕酸灰耦合。

亞微米細(xì)顆粒物發(fā)生團(tuán)聚脫除后，個(gè)數(shù)分布平均粒徑的極差分別為0.312、0.016、0.027、0.132 μm，即RA>RD>RC>RB，由此可知各個(gè)影響因素對(duì)脫除后個(gè)數(shù)分布平均粒徑影響的主次順序?yàn)锳>D>C>B，即煙氣降溫是主要因素，而煙氣濕度影響最小。溫濕酸灰耦合影響大于溫濕酸耦合。

4 結(jié) 論

1)溫濕酸耦合蒸發(fā)、煙氣冷凝降溫、亞微米細(xì)顆粒物在煙氣曳力，團(tuán)聚環(huán)境改善，吸附性加強(qiáng)的共同作用下，碰撞加劇，酸性霧化液滴與顆粒物、顆粒物與顆粒物之間的團(tuán)聚性能加強(qiáng)。與溫濕酸耦合蒸發(fā)相比，較高濃度顆粒物下的溫濕酸灰耦合蒸發(fā)，在氣固兩相流運(yùn)動(dòng)中，亞微米細(xì)顆粒物之間共同黏附、凝結(jié)與團(tuán)聚下，隨黏附性顆粒物濃度的增加，單位體積內(nèi)顆粒物的碰撞頻率加劇，管道內(nèi)徑向分布增多，體積分布平均粒徑增大，形成了更易于被靜電除塵器捕捉的團(tuán)聚顆粒。但隨著體積分布平均粒徑增大減弱，使團(tuán)聚程度的效果較溫濕酸耦合減弱。所以溫濕酸灰耦合蒸發(fā)中，應(yīng)控制好亞微米細(xì)顆粒物的濃度。

2)伴隨著煙氣降溫、增濕、酸化及亞微米細(xì)顆粒物濃度的耦合，亞微米細(xì)顆粒物團(tuán)聚成適應(yīng)除塵器捕集的粒徑段團(tuán)聚體。亞微米顆粒物的團(tuán)聚效果較好的溫濕酸耦合蒸發(fā)，其脫除效率也高。而亞微米細(xì)顆粒濃度較高的溫濕酸灰耦合蒸發(fā)，在適當(dāng)?shù)臐舛确秶鷥?nèi)，隨著其風(fēng)道內(nèi)徑向分布濃度的增大，亞微米細(xì)顆粒物相互接觸碰撞增多，被靜電除塵器捕捉的團(tuán)聚顆粒增多，其脫除后個(gè)數(shù)分布平均粒徑減小，脫除效果更好。

3)煙氣酸化蒸發(fā)可提高電除塵對(duì)亞微米細(xì)顆粒物的脫除效果。尤其在煙氣降溫的主導(dǎo)下，耦合增濕、酸化及改變亞微米細(xì)顆粒物濃度，強(qiáng)化了亞微米細(xì)顆粒物團(tuán)聚性能的提高和脫除效果。

4)可考慮應(yīng)用于以降低亞微米細(xì)顆粒物排放為主的燃煤電廠，是濕法煙氣脫硫中脫硫廢水處理的途徑之一，即將脫硫廢水蒸發(fā)處理結(jié)合余熱回收及靜電除塵，在除塵器出力范圍內(nèi)，將脫硫廢水蒸發(fā)與煙氣降溫及亞微米細(xì)顆粒物進(jìn)行耦合，改善煙氣中亞微米細(xì)顆粒物脫除效果。改善脫除效果的同時(shí)，可采取一些防酸保護(hù)措施，有利于提高靜電除塵器的除塵效率。