基于流固耦合的高水壓隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)研究

周元輔, 王 智, 索曉慶, 張學(xué)富, 丁燕平

(1. 重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074; 2. 山區(qū)橋梁及隧道工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400074)

0 引言

長大山嶺隧道的建設(shè)穿過高水壓地區(qū)的概率極大。在這類地區(qū)修建隧道時(shí)，高水壓可能造成巨大經(jīng)濟(jì)損失，甚至出現(xiàn)人員傷亡，因此地下水問題成為決定隧道設(shè)計(jì)、施工和運(yùn)營的關(guān)鍵性問題之一[1-2]。學(xué)者們通過試驗(yàn)、數(shù)值模擬、理論推導(dǎo)等手段分析了滲流場和應(yīng)力場的耦合作用，研究結(jié)果為隧道設(shè)計(jì)和施工提供一定的理論支撐[3-6]?；诹鞴恬詈侠碚摵透咚^隧道工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，學(xué)者們圍繞新奧法理念，發(fā)展了“以堵為主，限量排放”的地下水處治理念，形成了以徑向注漿、帷幕注漿為核心的技術(shù)手段，注漿能夠加固圍巖使之承受一部分水壓并阻斷地下水流向隧道的通道[1,7-8]。在水壓過高時(shí)，設(shè)置橫向泄水孔和豎向降壓孔能降低支護(hù)結(jié)構(gòu)所受水壓[9-10]，達(dá)到限排目的。但由于同一隧道不同區(qū)段的水壓大小不同，應(yīng)根據(jù)隧道的不同區(qū)段實(shí)際水文情況設(shè)計(jì)不同的隧道注漿參數(shù)、工藝等以確保隧道安全經(jīng)濟(jì)地通過高水壓段[7,11-12]。此外，提高二次襯砌強(qiáng)度也是隧道穿越高水壓區(qū)段的常規(guī)設(shè)計(jì)，但高強(qiáng)度襯砌與標(biāo)準(zhǔn)斷面襯砌相比，其厚度和配筋率都顯著增大,對高分子防水板的要求也較高[13-14]，由于此種高強(qiáng)度襯砌相對較厚，其施工相對不便，二次襯砌也不能及時(shí)承受水壓。雖然雙層初期支護(hù)(2層噴射混凝土和鋼拱架組合結(jié)構(gòu))能夠成功控制隧道大變形[15-19]，但采用雙層初期支護(hù)能否承受高水壓、減小二次襯砌厚度和增強(qiáng)防水效果值得研究。

為了獲得雙層初期支護(hù)的效果和基于雙層初期支護(hù)的結(jié)構(gòu)參數(shù)，本研究以某雙向4車道高速公路隧道為例，基于有限差分法分析單層初期支護(hù)和雙層初期支護(hù)在不同防滲等級(jí)(P2～P8)、防滲等級(jí)為P8時(shí)不同注漿范圍(2～6 m)、防滲等級(jí)為P8且注漿范圍為4 m時(shí)不同襯砌厚度(0.4～0.8 m)等工況下圍巖變形、噴射混凝土和二次襯砌的應(yīng)力變化規(guī)律。

依托工程隧道左幅長5 640 m，右幅長5 647 m，最大埋深約301 m。隧址區(qū)屬構(gòu)造溶蝕峰叢洼地、谷地地貌區(qū)。隧道右線施工過程中因水壓巨大發(fā)生了突泥涌水事故，該斷面埋深135 m左右。

為保障施工進(jìn)度和安全，將標(biāo)準(zhǔn)斷面襯砌調(diào)整為抗水壓襯砌。為優(yōu)化襯砌厚度，設(shè)計(jì)了單層初期支護(hù)(圖1(a))和雙層初期支護(hù)(圖1(b))2種方案，后者比前者多設(shè)計(jì)了1層噴射混凝土和鋼拱架。2種方案的其他支護(hù)參數(shù)相同，超前支護(hù)為2排φ42 mm注漿小導(dǎo)管，長4.5 m，第1排外插角為10°，第2排外插角為20°。系統(tǒng)錨桿由φ42注漿小導(dǎo)管代替，長6 m，間距50 mm，梅花形布置。初期支護(hù)為C25噴射混凝土(28 cm)+鋼筋網(wǎng)(φ8，20 cm×20 cm)+工字鋼鋼架(I22b，50 cm/榀)的組合結(jié)構(gòu),二次襯砌為C40鋼筋混凝土。

圖1 高水壓段支護(hù)結(jié)構(gòu)(單位:cm)Fig.1 Supporting structure of high water pressure segment(unit:cm)

1 數(shù)值模型與計(jì)算參數(shù)

圖2 計(jì)算模型Fig.2 Calculation model

數(shù)值模型尺寸為92 m×127 m×1 m，左右邊界距隧道40 m，上邊界距隧道95 m，下邊界距隧道23 m(見圖2)。圍巖、注漿區(qū)及初期支護(hù)均用實(shí)體單元模擬，二次襯砌用殼單元模擬。圍巖和注漿區(qū)的本構(gòu)關(guān)系采用摩爾-庫倫準(zhǔn)則，其他材料均為彈性。其中初期支護(hù)包括噴射混凝土和型鋼拱架，材料參數(shù)按照等效剛度法獲得。力學(xué)邊界為：前后及左右邊界施加法向約束，下邊界施加固定約束。滲流邊界為：底部不透水，其余邊界均透水。計(jì)算中初始應(yīng)力僅考慮自重應(yīng)力，在施工模擬中考慮流固耦合效應(yīng)，流固耦合模式采用單向耦合。在計(jì)算模型中，選擇點(diǎn)A作為拱頂下沉的監(jiān)測點(diǎn)，點(diǎn)B、點(diǎn)C作為水平收斂的監(jiān)測點(diǎn)。

計(jì)算參數(shù)基于試驗(yàn)和文獻(xiàn)[20]獲得，巖石孔隙率為0.3，二次襯砌采用shell單元模擬，沒有考慮滲透系數(shù)，其余計(jì)算參數(shù)取值見表1。

表1 計(jì)算參數(shù)Tab.1 Calculation parameters

2 分析工況

本研究分析了應(yīng)用單層初期支護(hù)和雙層初期支護(hù)在不同防滲等級(jí)下的圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)力學(xué)狀態(tài)，設(shè)置了P2，P4，P6，P8共4個(gè)防滲等級(jí)。當(dāng)使用防滲等級(jí)為P8的雙層初期支護(hù)時(shí)，注漿范圍為2，4，6 m；當(dāng)應(yīng)用防滲等級(jí)為P8的雙層初期支護(hù)和注漿范圍為4 m時(shí)，二次襯砌厚度為0.6 m和0.4 m。共計(jì)13個(gè)計(jì)算工況(見表2)。

表2 計(jì)算工況Tab.2 Calculation conditions

3 結(jié)果分析

3.1 圍巖變形

拱頂下沉和周邊收斂是分析圍巖變形特征的主要指標(biāo)。圖2中的測點(diǎn)A豎向位移為拱頂下沉，測點(diǎn)B，C連線的位移變化為水平收斂。

(1) 不同防滲等級(jí)對圍巖變形的影響

工況1～4(單層噴射混凝土，不同抗?jié)B等級(jí))之間的拱頂下沉和水平收斂差值很小，在1 mm以內(nèi)，工況5～8(雙層噴射混凝土，不同抗?jié)B等級(jí))之間的拱頂下沉和水平收斂差值也在1 mm以內(nèi)。由此表明，在初期支護(hù)類型相同時(shí)，噴射混凝土的防滲等級(jí)對拱頂下沉和水平收斂影響甚微。當(dāng)使用單層初期支護(hù)時(shí)，拱頂下沉和水平收斂約為2 cm和2.9 cm；當(dāng)使用雙層初期支護(hù)時(shí)，拱頂下沉和水平收斂約為1.4 cm和1.8 cm。總體來看，水平收斂值大于拱頂下沉(見圖3)。在其他條件相同時(shí)，施作雙層初期支護(hù)的拱頂位移和水平收斂比施作單層初期支護(hù)分別減小30%和37%。由此可見，雙層初期支護(hù)對控制圍巖變形非常有效，更有利于圍巖穩(wěn)定。

(2) 不同注漿范圍對圍巖變形的影響

堵水是隧道高水壓段圍巖注漿的主要目的，加固圍巖可提升圍巖的防滲性能。工況9～11的拱頂下沉和水平收斂(見圖3)表明，隧道開挖階段釋放了大部分圍巖變形，開挖后圍巖注漿對圍巖變形影響較小。

圖3 圍巖變形Fig.3 Deformation of surrounding rock

圖4 不同防滲等級(jí)的初期支護(hù)主應(yīng)力最值Fig.4 Maximum and minimum principal stresses of primary lining with different impervious grades

(3) 不同二次襯砌厚度對圍巖位移的影響

工況10，12～13(雙層噴射混凝土，改變二襯厚度)之間的拱頂下沉和水平收斂差值與工況9～11差值在1 mm以內(nèi)。二次襯砌是在圍巖變形收斂之后施作，也是最后施工的隧道主體結(jié)構(gòu)。工況10，12，13的拱頂下沉和水平收斂表明圍巖變形受襯砌厚度影響較小。

3.2 初期支護(hù)應(yīng)力

雙層初期支護(hù)中首次施作的噴射混凝土和鋼拱架等為第1層初期支護(hù)，之后施作的初期支護(hù)為第2層初期支護(hù)。

(1) 不同防滲等級(jí)對初期支護(hù)應(yīng)力的影響

雙層初期支護(hù)對初期支護(hù)的應(yīng)力狀態(tài)影響顯著，但初期支護(hù)的不同防滲等級(jí)對其應(yīng)力影響非常小(見圖4)?？梢钥闯觯渌麠l件相同時(shí)，單層初期支護(hù)的最小主應(yīng)力最小值約7.7 MPa(壓應(yīng)力)，最大主應(yīng)力最大值約1.3 MPa(壓應(yīng)力)；雙層初期支護(hù)的最小主應(yīng)力最小值約4.4 MPa(壓應(yīng)力)，最大主應(yīng)力最大值約0.7 MPa(壓應(yīng)力)。應(yīng)用雙層初期支護(hù)時(shí)，最小主應(yīng)力最小值比應(yīng)用單層初期支護(hù)減小了42%，最大主應(yīng)力最大值減小了46%。

(2) 不同注漿范圍對初期支護(hù)應(yīng)力的影響

圖5 不同注漿范圍時(shí)的初期支護(hù)主應(yīng)力最值Fig.5 Maximum and minimum principal stresses of primary lining with different grouting areas

圍巖注漿導(dǎo)致初期支護(hù)應(yīng)力增大，當(dāng)注漿范圍大于4 m后，圍巖注漿對初期支護(hù)的應(yīng)力影響較小(見圖5)。使用雙層初期支護(hù)時(shí)，2 m圍巖注漿使第1層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從4.3 MPa(壓應(yīng)力)減小到2.8 MPa(壓應(yīng)力)，第2層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從3.2 MPa(壓應(yīng)力)減小到2.1 MPa(壓應(yīng)力)，2層初期支護(hù)最大主應(yīng)力都從0.69 MPa(壓應(yīng)力)減小到0.48 MPa(壓應(yīng)力)。注漿范圍從2 m增大到4 m 時(shí)，第1層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從2.8 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.4 MPa(壓應(yīng)力)，第2層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從2.1 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.2 MPa(壓應(yīng)力)，2層初期支護(hù)最大主應(yīng)力都從0.48 MPa(壓應(yīng)力)減小到0.28 MPa(壓應(yīng)力)。注漿范圍從4 m增大到6 m時(shí)，第1層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從1.4 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.3 MPa(壓應(yīng)力)，第2層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從1.2 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.1 MPa(壓應(yīng)力)，2層初期支護(hù)最大主應(yīng)力都從0.28 MPa(壓應(yīng)力)減小到0.24 MPa(壓應(yīng)力)。

(3) 不同二次襯砌厚度對初期支護(hù)應(yīng)力的影響

使用雙層初期支護(hù)時(shí)，二次襯砌厚度對初期支護(hù)的最大主應(yīng)力影響較小，對最小主應(yīng)力有一定影響(見圖6)。其他條件相同，圍巖注漿范圍為4 m，二次襯砌厚度從40 cm增大到60 cm時(shí)，第1層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從2.1 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.6 MPa(壓應(yīng)力)，第2層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從2.0 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.4 MPa(壓應(yīng)力)。二次襯砌厚度從60 cm增大到80 cm時(shí)，第1層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從1.6 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.5 MPa(壓應(yīng)力)，第2層初期支護(hù)最小主應(yīng)力從1.57 MPa(壓應(yīng)力)減小到1.2 MPa(壓應(yīng)力)。由此可知，隨著二次襯砌厚度減小，初期支護(hù)的最小主應(yīng)力值逐漸增大，最大主應(yīng)力基本無影響。

3.3 二次襯砌內(nèi)力分析

(1) 不同防滲等級(jí)對二次襯砌內(nèi)力的影響

二次襯砌在設(shè)計(jì)中常作為安全儲(chǔ)備考慮，其受力狀態(tài)對隧道結(jié)構(gòu)安全產(chǎn)生重要影響。計(jì)算表明，本隧道的二次襯砌軸力和彎矩最大值都在墻腳區(qū)域。其他條件相同，采用雙層初期支護(hù)時(shí)，二次襯砌的最大彎矩和軸力分別為220 kN·m和1 600 kN (受壓)；采用單層初期支護(hù)時(shí)，最大彎矩和軸力分別為500 kN·m和2 950 kN(受壓)。雙層初期支護(hù)使二次襯砌的最大彎矩和軸力分別減小56%和45%。因而，雙層初期支護(hù)的使用顯著減小了二次襯砌內(nèi)力，但是初期支護(hù)的防滲等級(jí)影響甚微(見圖7)。

圖7 不同防滲等級(jí)的二次襯砌內(nèi)力最大值Fig.7 Maximum internal forces of secondary lining with different impervious grades

(2) 不同注漿圈范圍對二次襯砌內(nèi)力的影響

使用雙層初期支護(hù)時(shí)，圍巖注漿對二次襯砌的內(nèi)力影響明顯(見圖8)。當(dāng)采用防滲等級(jí)為P8的80 cm厚的雙層初期支護(hù)，不使用圍巖注漿時(shí)，彎矩和軸力最大值分別為220 kN·m和1 600 kN(受壓)；注漿范圍為2 m時(shí)，彎矩和軸力最大值分別減小了32%和32.4%；注漿范圍為4 m的彎矩和軸力最大值比注漿范圍為2 m分別減小了42%和43%；當(dāng)注漿范圍為6 m時(shí)，彎矩和軸力最大值比注漿范圍為4 m 分別減小了11.7%和13.5%。因此，當(dāng)注漿范圍大于4 m之后，注漿范圍對二次襯砌內(nèi)力影響較小。

圖8 不同注漿范圍時(shí)二次襯砌的內(nèi)力最大值Fig.8 Maximum internal forces of secondary lining in different grouting areas

(3) 不同二次襯砌厚度對其內(nèi)力的影響

使用雙層初期支護(hù)時(shí)，二次襯砌的厚度越大，其彎矩最大值越大，軸力最大值越小(見圖9)。當(dāng)注漿范圍為4 m，二次襯砌厚度為40 cm時(shí)，其軸力和彎矩分別為16 kN(受壓)和497 kN·m；二次襯砌厚度為60 cm時(shí)，其軸力和彎矩分別為45.6 kN(受壓)和590 kN·m；二次襯砌厚度為80 cm時(shí)，其軸力和彎矩分別為85.4 kN(受壓)和614 kN·m。當(dāng)應(yīng)用雙層初期支護(hù)且二次襯砌的厚度為40 cm時(shí)，基于《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范 第一冊 土建工程》(JTG 3370.1—2018)[20]獲得二次襯砌的最小安全系數(shù)為40，大于該規(guī)范規(guī)定值。因此，使用雙層初期支護(hù)時(shí)二次襯砌的厚度可大幅減小且能保障二次襯砌結(jié)構(gòu)的安全。

圖9 不同二次襯砌厚度時(shí)二次襯砌的內(nèi)力最大值Fig.9 Maximum internal force of secondary lining with different thicknesses of secondary lining

4 結(jié)論

通過數(shù)值模擬分析了不同滲透等級(jí)、注漿范圍及二次襯砌厚度的單、雙層初期支護(hù)時(shí)的高水壓隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)，可得到如下結(jié)論：

(1)圍巖變形、初期支護(hù)和二次襯砌的力學(xué)狀態(tài)基本不受防滲等級(jí)影響。雙層初期支護(hù)能夠減小圍巖變形、二次襯砌內(nèi)力、初期支護(hù)最小主應(yīng)力及最大主應(yīng)力。

(2)在其他條件相同的情況下，施作雙層初期支護(hù)的拱頂位移和水平收斂比施作單層初期支護(hù)分別小30%和42%。與之相比，增大圍巖注漿范圍和二次襯砌厚度對圍巖變形的影響較小。

(3)雙層初期支護(hù)最大應(yīng)力的絕對值比單層初期支護(hù)明顯減小，但初期支護(hù)應(yīng)力對防滲等級(jí)不敏感。隨圍巖注漿范圍的增大，初期支護(hù)應(yīng)力增大明顯。增大二次襯砌厚度對初期支護(hù)的最小主應(yīng)力有一定影響。

(4)雙層初期支護(hù)的使用顯著減小了二次襯砌內(nèi)力，但是初期支護(hù)防滲等級(jí)對二次襯砌的內(nèi)力影響可以忽略。使用雙層初期支護(hù)時(shí)，圍巖注漿對二次襯砌的內(nèi)力影響明顯，但是當(dāng)注漿范圍大于6 m后，注漿范圍對二次襯砌內(nèi)力影響較小。使用雙層初期支護(hù)時(shí)，二次襯砌的厚度越大，其彎矩最大值越大，軸力最大值越小。