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    基于數(shù)值模擬的引水隧洞襯砌結(jié)構(gòu)破壞特征分析

    2023-09-05 14:05:32毛曉超
    關(guān)鍵詞:內(nèi)襯張開水壓

    毛曉超

    (吉安市水利水電規(guī)劃設(shè)計院,江西 吉安 343000)

    1 工程概況

    某引水隧洞地貌類型為侵蝕堆積一級階地地貌,圍巖等級主要為Ⅴ、Ⅳ2、Ⅳ1,地形較平坦;隧洞范圍主要位于微風(fēng)化地層中,覆土厚度約為35~45 m。

    該引水隧洞采用錯縫拼裝,襯砌環(huán)由6塊C55混凝土管片通過12根M24彎螺栓拼裝而成,管片厚度300 mm,隧道外徑6000 mm,內(nèi)徑5400 mm,環(huán)向?qū)挾?.2 m。

    地下水以風(fēng)化裂隙水及構(gòu)造裂隙水為主,主要以層狀、帶狀賦存于巖石的強風(fēng)化帶、中等風(fēng)化~微風(fēng)化的節(jié)理發(fā)育帶及構(gòu)造破碎帶中,由于裂隙發(fā)育不均勻,其富水性不均勻,在局部構(gòu)造發(fā)育帶處地下水賦存較豐富,且具一定的承壓性,在洞室開挖過程中會表現(xiàn)為線狀水流或突涌的現(xiàn)象[1-5]。

    2 材料與方法

    以引水隧洞的管片襯砌結(jié)構(gòu)為研究對象,建立有限元模型,管片襯砌結(jié)構(gòu)的材料相關(guān)參數(shù)如表1所示,其有限元模型及監(jiān)測點如圖1所示。

    圖1 引水隧洞模型

    表1 管片襯砌結(jié)構(gòu)的材料相關(guān)參數(shù)

    3 結(jié)果分析

    為驗證采用有限元軟件對引水隧洞管片襯砌結(jié)構(gòu)進行分析的準(zhǔn)確性,開展襯砌接頭荷載試驗,對比孔深為15 cm時的管片襯砌結(jié)構(gòu)接頭張開量,內(nèi)水壓-接頭張開變化量見圖2。

    圖2 內(nèi)水壓-接頭張開變化量曲線

    不同位置的接頭張開量變化趨勢具有一定的差異性,上部接縫的接縫張開變化量與其內(nèi)水壓間呈正相關(guān)關(guān)系,隨著內(nèi)水壓的增大,其接縫張開量逐漸增大;下部接縫的接縫張開變化量與其內(nèi)水壓間呈負相關(guān)關(guān)系,隨著內(nèi)水壓的增大,接縫張開量逐漸減?。徽f明在內(nèi)水壓作用下,管片襯砌結(jié)構(gòu)的上部接頭呈張開狀態(tài),下部接頭呈壓縮狀態(tài)。當(dāng)內(nèi)水壓較小時,管片襯砌結(jié)構(gòu)的接縫張開變化量變化趨勢較為平緩,隨著內(nèi)水壓的增大,上升、下降趨勢顯著,說明在加載的前期,管片襯砌結(jié)構(gòu)的接縫張開量處于零增長階段,隨著加載的進行,管片襯砌結(jié)構(gòu)處于變形階段。不同接縫位置接頭張開量變化量的試驗值與模擬值差距較小,其中,上部接縫的差距較大,當(dāng)內(nèi)水壓為0.17 MPa時,其差距最大,其值為0.24 mm,說明采用有限元模擬對管片襯砌結(jié)構(gòu)進行分析的準(zhǔn)確性較高。

    為分析引水隧洞管片襯砌結(jié)構(gòu)的受力特性,分析其管片、內(nèi)襯及鋼套筒所受水壓力情況,內(nèi)水壓-管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例曲線如圖3所示。

    圖3 內(nèi)水壓-管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例曲線

    由圖3可知,不同截面的管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例變化趨勢具有一致性,其內(nèi)水壓與管片承擔(dān)的水壓力比例呈正相關(guān)關(guān)系,隨著內(nèi)水壓的增大,管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例逐漸增大;當(dāng)內(nèi)水壓為0.1~0.6 MPa時,管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例緩慢增長,當(dāng)內(nèi)水壓為0.6~0.7 MPa時,管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例增長趨勢顯著,不同截面的管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例增長量在10 %左右,當(dāng)內(nèi)水壓>0.7 MPa時,管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例增長趨勢逐漸趨于平緩。

    同一內(nèi)水壓下,不同截面的管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例具有一定的差異性,其中,標(biāo)準(zhǔn)塊B2主截面的不同截面的管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例最大,其最大管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例為51.6 %;封頂塊F主截面的管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例最小,其最大管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例為44.7 %。綜合以上分析可得,當(dāng)內(nèi)水壓較小時,管片分擔(dān)內(nèi)水壓較小,隨著內(nèi)水壓的增大,襯砌管片結(jié)構(gòu)分擔(dān)更多的內(nèi)水壓,且即使內(nèi)水壓持續(xù)增大,內(nèi)水壓的分擔(dān)比例仍保持穩(wěn)定。

    內(nèi)水壓-自密實混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例曲線如圖4所示。由圖4可知,混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例與內(nèi)水壓間呈負相關(guān)關(guān)系,隨著內(nèi)水壓的增大,混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例逐漸減小,當(dāng)內(nèi)水壓為0.6~0.7 MPa時,混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例下降趨勢顯著,最大差值為16 %,混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例變化趨勢較為平緩,隨內(nèi)水壓的增大,下降趨勢較為平緩,說明當(dāng)內(nèi)水壓較小時,混凝土內(nèi)襯對內(nèi)水壓的分擔(dān)比例較大,結(jié)合圖2可得,隨著內(nèi)水壓的增大,混凝土內(nèi)襯對內(nèi)水壓的分擔(dān)逐漸轉(zhuǎn)移至管片。在同一內(nèi)水壓下,不同截面位置的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例具有一定的差異性,其中,封頂塊F主截面的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例最大;當(dāng)內(nèi)水壓<0.6 MPa時,標(biāo)準(zhǔn)塊B3主截面的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例最小,當(dāng)內(nèi)水壓>0.6 MPa時,標(biāo)準(zhǔn)塊B2主截面的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例最??;說明混凝土內(nèi)襯的內(nèi)水壓主要由封頂塊F承擔(dān)。

    圖4 內(nèi)水壓-自密實混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例曲線

    內(nèi)水壓-鋼套筒分擔(dān)內(nèi)水壓比例曲線如圖5所示。由圖5可知,隨著內(nèi)水壓的增大,鋼套筒分擔(dān)內(nèi)水壓比例呈先下降、后上升的趨勢,當(dāng)內(nèi)水壓>0.6 MPa時,內(nèi)水壓與鋼套筒分擔(dān)內(nèi)水壓比例呈正相關(guān)關(guān)系,當(dāng)內(nèi)水壓>0.7 MPa時,鋼套筒分擔(dān)內(nèi)水壓比例增長趨勢較為平緩;說明當(dāng)內(nèi)水壓較小時,鋼套筒分擔(dān)的內(nèi)水壓力較小,隨著內(nèi)水壓的增大,鋼套筒分擔(dān)的內(nèi)水壓力逐漸增大。當(dāng)內(nèi)水壓<0.6 MPa時,封頂塊F主截面分擔(dān)的內(nèi)水壓比例最大,標(biāo)準(zhǔn)塊B2主截面分擔(dān)的內(nèi)水壓比例最??;當(dāng)內(nèi)水壓>0.6 MPa時,鄰接塊L1主截面分擔(dān)的內(nèi)水壓比例最大,標(biāo)準(zhǔn)塊B3主截面分擔(dān)的內(nèi)水壓比例最??;說明隨著內(nèi)水壓的增大,鋼套筒分擔(dān)內(nèi)水壓逐漸由封頂塊F主截面轉(zhuǎn)移到鄰接塊L1主截面。對比圖2、圖3可得,管片襯砌結(jié)構(gòu)受水壓力的變化規(guī)律總體表現(xiàn)為:當(dāng)內(nèi)水壓較小時,襯砌結(jié)構(gòu)處于彈性階段,此時結(jié)構(gòu)的水壓力主要由混凝土內(nèi)襯承擔(dān),其次為鋼套筒,再次為管片;隨著內(nèi)水壓的增大,混凝土內(nèi)襯所承擔(dān)的水壓力逐漸減小,襯砌結(jié)構(gòu)處于開裂破壞階段,此時內(nèi)水壓逐漸由混凝土內(nèi)襯轉(zhuǎn)移至管片及鋼套筒,且管片承擔(dān)的內(nèi)水壓較大,隨著內(nèi)水壓的持續(xù)增大,混凝土內(nèi)襯承擔(dān)內(nèi)水壓的比例持續(xù)減小,鋼套筒承擔(dān)的內(nèi)水壓比例逐漸增大,管片承擔(dān)的內(nèi)水壓變化趨勢較為平緩,此時鋼套筒與管片對于內(nèi)水壓承擔(dān)的比例較為接近,管片與鋼套筒聯(lián)合受力,混凝土內(nèi)襯承擔(dān)的內(nèi)水壓較小。

    圖5 內(nèi)水壓-鋼套筒分擔(dān)內(nèi)水壓比例曲線

    當(dāng)引水隧洞管片襯砌結(jié)構(gòu)受到內(nèi)水壓作用時,管片及混凝土內(nèi)襯發(fā)生開裂,為分析襯砌結(jié)構(gòu)開裂變形與其所受內(nèi)水壓間的關(guān)系,作內(nèi)水壓-混凝土開裂區(qū)域百分比曲線,如圖6所示。由圖6可知,內(nèi)水壓與混凝土開裂區(qū)域百分比呈正相關(guān)關(guān)系,隨著內(nèi)水壓的增大,管片與混凝土內(nèi)襯混凝土開裂區(qū)域百分比逐漸增大;當(dāng)內(nèi)水壓<0.5 MPa時,管片與混凝土內(nèi)襯混凝土開裂區(qū)域百分比變化趨勢較為平緩,且管片的開裂區(qū)比例大于混凝土內(nèi)襯的開裂區(qū)比例,隨著內(nèi)水壓的持續(xù)增大,管片與混凝土內(nèi)襯混凝土的開裂區(qū)域百分比增長趨勢顯著,當(dāng)內(nèi)水壓>0.6 MPa時,混凝土內(nèi)襯的開裂區(qū)域比例大于管片的開裂比例,說明當(dāng)內(nèi)水壓較小時,引水隧洞襯砌結(jié)構(gòu)的開裂以管片開裂為主,隨著內(nèi)水壓的增大,開裂以混凝土內(nèi)襯為主。

    圖6 內(nèi)水壓-混凝土開裂區(qū)域百分比曲線

    4 結(jié) 論

    (1)不同接縫位置接頭張開量變化量的試驗值與模擬值差距較小,其中,上部接縫的差距較大,當(dāng)內(nèi)水壓為0.17 MPa時,其差距最大,其值為0.24 mm。

    (2)內(nèi)水壓與管片承擔(dān)的水壓力比例呈正相關(guān)關(guān)系,不同截面的管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例增長量在10 %左右,當(dāng)內(nèi)水壓>0.7 MPa時,管片分擔(dān)內(nèi)水壓比例增長趨勢逐漸趨于平緩。

    (3)不同截面位置的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例具有一定的差異性,其中,封頂塊F主截面的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例最大;當(dāng)內(nèi)水壓<0.6 MPa時,標(biāo)準(zhǔn)塊B3主截面的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例最小,當(dāng)內(nèi)水壓>0.6 MPa時,標(biāo)準(zhǔn)塊B2主截面的混凝土內(nèi)襯分擔(dān)內(nèi)水壓比例最小。

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