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    基于VOF方法的穩(wěn)壓器用單螺旋噴霧頭性能優(yōu)化

    2021-11-10 07:07:12王宇陽余紀(jì)成
    科技視界 2021年30期
    關(guān)鍵詞:升角錐角噴霧

    劉 威 成 翔 王宇陽 余紀(jì)成 蘇 桐

    (中國核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都610041)

    0 引言

    在壓水堆一回路系統(tǒng)中,穩(wěn)壓器噴霧頭位于穩(wěn)壓器內(nèi)部蒸汽空間,通過噴射霧化的過冷水,抵償、衰減系統(tǒng)壓力正波動(dòng),它的霧化性能直接決定了其緩解系統(tǒng)壓力正波動(dòng)的能力。穩(wěn)壓器噴霧頭通常在較小的驅(qū)動(dòng)壓差(0.2 MPa左右)下工作,具有低壓差、大流量的特點(diǎn),一般采用離心式噴霧頭,常見形式有螺旋式與葉片式。

    以往對(duì)噴霧頭霧化特性的研究主要建立在經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,由于霧化過程的復(fù)雜性,目前霧化理論研究尚不成熟,無法直接用于各種類型噴霧頭霧化特性的理論計(jì)算。離心式噴嘴也常用在火箭發(fā)動(dòng)機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)等設(shè)備中,隨著近代流體力學(xué)的發(fā)展,該領(lǐng)域的學(xué)者利用兩相流數(shù)值計(jì)算方法對(duì)離心式噴嘴進(jìn)行了更為深入的研究,其中,兩相界面追蹤流體體積(Volume of Fluid,VOF)方法應(yīng)用最廣,常被用于模擬噴嘴射流破碎及預(yù)測(cè)噴嘴霧化錐角等[1-6]。

    為設(shè)計(jì)一種冷態(tài)額定流量30 t/h的穩(wěn)壓器大流量單螺旋式噴霧頭(結(jié)構(gòu)形式見圖1),在開展相應(yīng)的冷態(tài)試驗(yàn)前,需對(duì)設(shè)計(jì)的噴霧頭進(jìn)行性能預(yù)測(cè)以評(píng)價(jià)設(shè)計(jì)合理性。因此,本文利用VOF方法,在驗(yàn)證數(shù)值方法及模型適用性的基礎(chǔ)上,研究關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)進(jìn)出口壓降、噴霧錐角、噴霧均勻度的影響,最終確定合適的結(jié)構(gòu)參數(shù)。

    圖1 單螺旋式噴霧頭

    1 數(shù)值方法及試驗(yàn)驗(yàn)證

    對(duì)前期設(shè)計(jì)的小流量單螺旋噴霧頭進(jìn)行數(shù)值模擬,并利用已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)數(shù)值計(jì)算方法進(jìn)行驗(yàn)證。由于數(shù)值模擬較難精確模擬噴霧水的破碎霧化過程,因此僅通過對(duì)噴霧頭內(nèi)部流動(dòng)及靠近噴嘴的有限外流場(chǎng)區(qū)域中的射流行為進(jìn)行模擬,來預(yù)測(cè)噴霧頭的有關(guān)性能。

    1.1 數(shù)值方法

    1.1.1 數(shù)學(xué)模型

    在兩相流模型中,目前最為完善可靠的模型是兩流體模型,其中VOF模型最為適合模擬流體射流破碎和追蹤氣液交界面[7]。湍流模型選用RNG k-模型,該模型可以更好地處理高應(yīng)變率及流線彎曲程度較大的流動(dòng)。

    1.1.2 網(wǎng)格模型及邊界條件

    圖2給出了噴霧頭的計(jì)算網(wǎng)格模型。取空氣為第一相,水為第二相。入口采用速度入口,給定入口流量,水體積分?jǐn)?shù)設(shè)置為1。出口為外流場(chǎng)域邊界,采用Opening邊界條件,相對(duì)壓力為0 MPa,水的體積分?jǐn)?shù)設(shè)置為0。壁面條件設(shè)置為無滑移粗糙壁面。

    圖2 噴霧頭網(wǎng)格模型及邊界設(shè)置

    1.1.3 典型計(jì)算結(jié)果分析

    圖3給出了噴霧頭剖面上的壓力分布云圖,額定流量下進(jìn)出口壓降計(jì)算值為0.241 MPa。

    圖3 噴霧頭剖面壓力云圖

    圖4 a給出了剖面上的氣液兩相分布。噴霧錐外側(cè)顯示出明顯分界面,但分界面處水體積占到20%左右。綜合考慮網(wǎng)格大小及霧化顆粒尺度,定義水體積份額1%~5%為噴霧錐邊界,如圖4b所示,該邊界較窄,可據(jù)此測(cè)定噴霧頭的噴霧錐角值為92°。

    圖4 水體積份額云圖及霧化錐角的確定

    1.2 試驗(yàn)驗(yàn)證

    前期設(shè)計(jì)的小流量單螺旋噴霧頭已開展了冷態(tài)噴霧特性試驗(yàn),利用其已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)上述數(shù)值方法進(jìn)行驗(yàn)證。

    1.2.1 流量特性計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證

    試驗(yàn)在額定流量(11.7 t/h)的75%、80%、100%、120%、125%下測(cè)定噴霧頭對(duì)應(yīng)的壓降。在數(shù)值模擬中,通過設(shè)置對(duì)應(yīng)的入口流量值,得到相應(yīng)的壓降計(jì)算值,數(shù)值模擬所得結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果均列于表1中。可以看出,模擬結(jié)果較試驗(yàn)結(jié)果偏低,誤差在10%以內(nèi),可以較好地預(yù)測(cè)噴霧頭進(jìn)出口壓降。

    表1 進(jìn)出口壓降模擬值與試驗(yàn)值比較

    1.2.2 霧化錐角計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證

    霧化錐角測(cè)定用于評(píng)價(jià)噴霧頭霧化液滴范圍,試驗(yàn)分別在各流量下采用照相進(jìn)行霧化錐角測(cè)定。數(shù)值模擬所得結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果均列于表2中。相比試驗(yàn)結(jié)果,模擬值均偏小,但不同流量下模擬與試驗(yàn)所得的霧化錐角具有相同的變化趨勢(shì)。

    表2 霧化錐角模擬值與試驗(yàn)值比較

    上述結(jié)果證明本文采用的數(shù)值計(jì)算方法和計(jì)算模型合理可行,能夠有效地預(yù)測(cè)噴霧頭的壓降及噴霧錐角。

    2 大流量單螺旋噴霧頭的結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    為設(shè)計(jì)一種冷態(tài)額定流量達(dá)30t/h、壓降小于0.2MPa、噴霧角大于55°的大流量噴霧頭,在借鑒同類單螺旋噴霧頭及查閱相關(guān)設(shè)計(jì)資料的基礎(chǔ)上,初步確定了噴霧頭的主要結(jié)構(gòu)尺寸。在開展冷態(tài)試驗(yàn)前,采用上述數(shù)值模擬方法對(duì)噴霧頭性能進(jìn)行預(yù)測(cè)。在計(jì)算過程中,重點(diǎn)考察了噴嘴混合室導(dǎo)錐角β、內(nèi)芯螺旋升角γ對(duì)噴霧性能的影響(β和γ的定義見圖5)。

    圖5 混合室導(dǎo)錐角β與內(nèi)芯螺旋升角γ

    2.1 混合室導(dǎo)錐角對(duì)噴霧性能的影響

    為研究混合室導(dǎo)錐角β對(duì)噴霧性能的影響,保持螺旋升角γ=30°不變,通過數(shù)值計(jì)算考察不同β值(30°、45°、60°、100°)對(duì)進(jìn)出口壓降、噴霧角等的影響。

    圖6給出了不同β角度下噴霧頭進(jìn)出口壓降與流量的關(guān)系曲線。在額定流量下,各噴霧頭的壓降均遠(yuǎn)小于0.2 MPa,滿足設(shè)計(jì)要求。隨著β角的增大,進(jìn)出口壓降有所增大,即噴霧頭的流量系數(shù)減?。髁肯禂?shù)越小代表阻力損失越大)。這是因?yàn)榛旌鲜覍?dǎo)錐角增大時(shí),螺旋流道流體與中間流道流體發(fā)生更為激烈的沖撞混合,從而使壓力損失增大。

    圖6 不同混合室導(dǎo)錐角β下流量特性

    表3給出了4個(gè)噴霧頭在額定流量下的霧化錐角計(jì)算值,霧化錐角隨導(dǎo)錐角增大而增大。在滿足霧化錐角不小于55°前提下,噴霧頭霧化錐角應(yīng)盡可能地小,這樣落入有效區(qū)域的液滴數(shù)量才盡可能地多,同時(shí)不會(huì)對(duì)穩(wěn)壓器內(nèi)壁造成不必要的熱沖擊。因此,混合室導(dǎo)錐β設(shè)置為45°左右較為合適。

    表3 不同混合室導(dǎo)錐角β下的霧化錐角

    圖7給出了導(dǎo)錐角β=60°噴霧頭的外流場(chǎng)域中,距離噴霧頭出口不同距離截面上的水體積分?jǐn)?shù)云圖??梢钥闯觯后w噴出后會(huì)逐漸形成空心區(qū)域,這是由于出口截面各點(diǎn)切向速度的不均勻引起的,是由螺旋結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)所決定的。

    圖7 距出口不同距離截面處水體積分?jǐn)?shù)

    圖8 給出了混合室角度60°和45°的兩種噴霧頭距出口0.1m截面處的水體積分?jǐn)?shù)云圖??梢钥闯觯?dāng)混合室角度減小,即混合室長度增大時(shí),空心錐現(xiàn)象明顯改善,噴霧分布更加均勻。圖8b中心區(qū)域最大水體積分?jǐn)?shù)為0.78,而圖8a中心區(qū)域?yàn)?.99。這說明混合室角度為45°的噴霧頭,其中心部分與空氣接觸更為充分,冷卻效果也會(huì)更好。

    圖8 混合室長度增加對(duì)空心錐現(xiàn)象的改善

    2.2 內(nèi)芯螺旋升角對(duì)噴霧性能的影響

    類似地,為得到螺旋升角γ對(duì)噴霧性能的影響,保持混合室角度β=60°不變,通過數(shù)值計(jì)算考察不同γ值(30°、45°、60°)對(duì)進(jìn)出口壓降、噴霧角等的影響,計(jì)算結(jié)果為:

    (1)隨著噴霧頭的螺旋角增大,噴霧頭的流量系數(shù)明顯增大。這是當(dāng)螺旋角增大時(shí),螺旋流道長度縮短,且噴霧頭內(nèi)流體的螺旋湍動(dòng)程度減小,這些因素均使得噴霧頭流量系數(shù)增大。

    (2)螺旋升角γ為30°、45°、60°的噴霧頭霧化錐角分別為90°、76°、59°,霧化錐角隨螺旋升角γ增大而減小。

    (3)過大的螺旋升角增大將導(dǎo)致噴霧水分布不均,這是因?yàn)檫^大的螺旋角不能提供足夠的離心動(dòng)能導(dǎo)致噴霧集中所致。因此,在進(jìn)出口壓降和霧化錐角滿足設(shè)計(jì)要求的前提下,應(yīng)選擇小螺旋升角以保證足夠的離心動(dòng)能和均勻的噴霧效果。

    3 結(jié)論

    采用VOF方法對(duì)穩(wěn)壓器用單螺旋噴嘴內(nèi)部流動(dòng)及近場(chǎng)噴射情況進(jìn)行了模擬,利用已有試驗(yàn)結(jié)果對(duì)數(shù)值方法及模型進(jìn)行驗(yàn)證。并針對(duì)一種新型大流量噴霧頭結(jié)構(gòu)開展性能預(yù)測(cè)及結(jié)構(gòu)參數(shù),得到以下結(jié)論:

    (1)數(shù)值模擬能夠較為準(zhǔn)確地計(jì)算單螺旋噴霧頭的進(jìn)出口壓降,并且通過VOF方法捕捉氣液交界面,能夠較為方便準(zhǔn)確地得到噴霧頭的霧化錐角;

    (2)當(dāng)噴霧頭混合室錐角減小時(shí),相同流量下的霧化錐角減小,且空心錐現(xiàn)象得到明顯改善,混合室錐角的改變對(duì)噴霧頭流量系數(shù)影響較小;

    (3)當(dāng)噴霧頭內(nèi)芯螺旋升角增大時(shí),噴霧頭流量系數(shù)增大,相同流量下的霧化錐角減小,噴霧不均勻度增加;

    (4)綜合考慮噴霧頭壓降、霧化錐角及霧化均勻性要求,螺旋升角30°、混合室錐角45°是一組較為合適的參數(shù)。

    采用基于VOF方法對(duì)噴霧頭進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化,數(shù)值方法成本低,揭示內(nèi)外部流動(dòng)過程,彌補(bǔ)試驗(yàn)的不足,能夠?yàn)閲婌F頭的設(shè)計(jì)提供參考。

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