北京工人體育場(chǎng)結(jié)構(gòu)改造設(shè)計(jì)方案及關(guān)鍵技術(shù)*

盛 平， 張龑華， 甄 偉， 王 軼， 趙博堯， 張 磊

(北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司， 北京 100045)

1 工程概況

北京工人體育場(chǎng)于1956年設(shè)計(jì)，1958年建成，為新中國(guó)成立十周年的十大建筑之一，是新中國(guó)體育史的見證者[1]。原北京工人體育場(chǎng)(圖1)整體為橢圓形建筑，結(jié)構(gòu)體系為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，地上共四層，無地下室，總建筑面積約80 000m2。

圖1 原北京工人體育場(chǎng)實(shí)景圖

原北京工人體育場(chǎng)為綜合體育場(chǎng)，由于2023年亞洲杯足球賽將在此舉行開、閉幕比賽，因此需將其改造為專業(yè)足球場(chǎng)。為此，體育場(chǎng)內(nèi)將不設(shè)田徑跑道，而將原橢圓形場(chǎng)地改為矩形足球場(chǎng)地，看臺(tái)座位的設(shè)置也需滿足專業(yè)足球場(chǎng)的要求。與此同時(shí)，北京工人體育場(chǎng)原設(shè)計(jì)未考慮抗震設(shè)防，結(jié)構(gòu)材料的強(qiáng)度也相對(duì)較低，基礎(chǔ)為木樁加毛石基礎(chǔ)。對(duì)這一已使用超過60年的標(biāo)志性建筑，要使其滿足高等級(jí)國(guó)際足球比賽的需求，其改造設(shè)計(jì)工作面臨著巨大的挑戰(zhàn)。本文將對(duì)結(jié)構(gòu)改造設(shè)計(jì)過程中的設(shè)計(jì)方案及關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行介紹。

2 改造要求及問題

2.1 改造要求

本次改造的主要要求如下：

(1)看臺(tái)重排：進(jìn)行2023年亞洲杯足球賽開、閉幕式的球場(chǎng)總坐席數(shù)需不少于65 000座，同時(shí)為保證觀賽舒適性，座位寬度、間距、視角等要求均有所提高，場(chǎng)心形狀的變化也導(dǎo)致如今的看臺(tái)結(jié)構(gòu)不能滿足使用要求。為此需將看臺(tái)和足球場(chǎng)草坪均向下延伸至-13.8m，同時(shí)將看臺(tái)向上延伸，突破原屋頂高度。

(2)增設(shè)罩棚：為滿足高等級(jí)足球比賽觀賽舒適性的需求，同時(shí)有利于足球場(chǎng)草坪采光通風(fēng)，體育場(chǎng)上方需增設(shè)完全遮蔽觀眾席且中部開口的罩棚。

(3)尊重歷史：對(duì)歷史建筑的改造應(yīng)盡量保留原有建筑風(fēng)貌，留住城市的記憶，特別是建筑外立面應(yīng)盡可能維持原貌，屋頂鋼結(jié)構(gòu)罩棚的增設(shè)也應(yīng)盡可能不顯露。圖2為北京工人體育場(chǎng)初版改造方案鳥瞰圖，圖3為與之對(duì)應(yīng)的剖面示意圖，可見屋頂鋼結(jié)構(gòu)罩棚幾乎與建筑檐口相平。

圖2 北京工人體育場(chǎng)初版改造方案鳥瞰圖

圖3 北京工人體育場(chǎng)初版改造方案剖面圖

2.2 改造問題

此建筑方案基本能夠滿足足球場(chǎng)的使用需求，但其結(jié)構(gòu)改造面臨以下幾方面問題。

(1)8度抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)難以滿足

原北京工人體育場(chǎng)于1990年亞運(yùn)會(huì)和2001年大運(yùn)會(huì)期間進(jìn)行過結(jié)構(gòu)加固[2-3]，當(dāng)時(shí)未考慮地震荷載的影響；在2008年奧運(yùn)會(huì)前進(jìn)行結(jié)構(gòu)改造時(shí)，考慮到體育場(chǎng)已使用近50年的實(shí)際情況，抗震加固已難以達(dá)到8度抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的要求，因此最終按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GBJ 11-89)中7度抗震設(shè)防和12年使用年限(2020年已期滿)的要求進(jìn)行抗震加固[4]。

前述歷次對(duì)北京工人體育場(chǎng)的結(jié)構(gòu)加固大都保留了原結(jié)構(gòu)，采用的主要加固方法有加大截面、粘貼鋼板、粘貼碳纖維、采用體外預(yù)應(yīng)力、設(shè)置阻尼器等等[4-6]。前述加固已應(yīng)用了大多數(shù)常規(guī)加固手段，繼續(xù)加固難度很大?，F(xiàn)改造加固不僅要滿足專業(yè)足球場(chǎng)大幅提高的使用功能要求，還要達(dá)到現(xiàn)行的抗震加固標(biāo)準(zhǔn)中的8度設(shè)防要求。

(2)結(jié)構(gòu)安全性能低

相關(guān)單位于2018年對(duì)北京工人體育場(chǎng)重新進(jìn)行了結(jié)構(gòu)檢測(cè)鑒定，結(jié)果表明梁、板、柱混凝土強(qiáng)度在13～18MPa之間，鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為240MPa，檢測(cè)鑒定后判斷北京工人體育場(chǎng)房屋安全性鑒定等級(jí)為Deu級(jí)，說明房屋結(jié)構(gòu)安全性嚴(yán)重不符合鑒定標(biāo)準(zhǔn)的安全性要求，已經(jīng)嚴(yán)重影響整體安全，建筑抗震能力整體嚴(yán)重不符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。

(3)基礎(chǔ)及外圍框架加固代價(jià)高

由于看臺(tái)排布改動(dòng)較大，體育場(chǎng)內(nèi)部框架需全部拆除，而依據(jù)建筑改造方案，外圍框架及建筑做法需要保留，并新增地下室結(jié)構(gòu)。一方面，原體育場(chǎng)外圍框架柱下采用木樁加毛石砌筑的獨(dú)立柱基礎(chǔ)，基礎(chǔ)整體性差且埋深淺，新增的地下室對(duì)原體育場(chǎng)外圍地下室基礎(chǔ)的影響很大；另一方面，新增的屋頂鋼結(jié)構(gòu)罩棚使得外圍柱負(fù)擔(dān)的荷載加大，外圍框架和基礎(chǔ)需進(jìn)行加固，費(fèi)用較高。

(4)外立面問題

體育場(chǎng)經(jīng)過多次改造加固，立面外形以及構(gòu)件尺寸已與原體育場(chǎng)相差較多，增設(shè)的阻尼器及鋼支撐等顯著影響了體育場(chǎng)外立面的整體效果，見圖4。經(jīng)過對(duì)各方面因素的綜合考慮，最終決定將北京工人體育場(chǎng)按復(fù)建原則進(jìn)行設(shè)計(jì)，盡量保留原建筑風(fēng)貌，滿足專業(yè)足球場(chǎng)的要求，同時(shí)大幅延長(zhǎng)體育場(chǎng)的使用壽命。

圖4 體育場(chǎng)外立面對(duì)比

3 整體復(fù)建方案

體育場(chǎng)復(fù)建方案為地下兩層，地上六層，檐口高度為26.39m，屋頂最高點(diǎn)標(biāo)高為47m，平面尺寸(長(zhǎng)×寬)約為280m×213m，改造后的外形尺寸和建筑檐口高度與原體育場(chǎng)基本保持一致。體育場(chǎng)采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系，抗震設(shè)防烈度為8度(0.20g)，設(shè)計(jì)使用年限為100年(耐久性)，屋頂設(shè)置中部開口的鋼結(jié)構(gòu)罩棚，改造后的體育場(chǎng)效果圖見圖5，體育場(chǎng)1層頂板平面布置圖見圖6，罩棚鋼結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖7，結(jié)構(gòu)剖面布置圖見圖8。

圖5 改造后工人體育場(chǎng)效果圖

圖6 體育場(chǎng)1層頂板平面布置圖

圖7 體育場(chǎng)罩棚鋼結(jié)構(gòu)平面布置圖

圖8 體育場(chǎng)結(jié)構(gòu)剖面布置圖

本次改造復(fù)建對(duì)工人體育場(chǎng)初始設(shè)計(jì)中的3個(gè)遺憾[7]進(jìn)行積極響應(yīng)，力爭(zhēng)讓復(fù)建后的體育場(chǎng)做到安全、適用、美觀。

(1)原體育場(chǎng)看臺(tái)面層防護(hù)措施不夠?；炷量磁_(tái)結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期暴露在酷暑嚴(yán)寒的大氣作用下，具有較高的開裂風(fēng)險(xiǎn)。為此，看臺(tái)結(jié)構(gòu)按雙層設(shè)計(jì)：下層為整體鋼筋混凝土現(xiàn)澆層，上層為預(yù)制看臺(tái)層，上下層間完全脫開。一方面，上部預(yù)制看臺(tái)長(zhǎng)度短，溫度效應(yīng)小，開裂風(fēng)險(xiǎn)低；另一方面，預(yù)制看臺(tái)對(duì)下部受力結(jié)構(gòu)起到保護(hù)作用，顯著減小了環(huán)境作用對(duì)受力結(jié)構(gòu)的影響。

(2)原體育場(chǎng)伸縮縫太多。體育場(chǎng)最大周長(zhǎng)約794m，原結(jié)構(gòu)沿徑向設(shè)置24道伸縮縫，形成24組長(zhǎng)約30m的相互獨(dú)立的框架結(jié)構(gòu)單元，結(jié)構(gòu)整體性差，環(huán)向抗震能力弱[4]，抗連續(xù)倒塌能力差。另外，伸縮縫處防水失效風(fēng)險(xiǎn)高[6]。可見，減少甚至完全取消伸縮縫是保證結(jié)構(gòu)整體安全性和防水可靠性的重要措施。

(3)原體育場(chǎng)高支模施工困難。雖然當(dāng)代施工技術(shù)發(fā)展日新月異，但在結(jié)構(gòu)選型(特別是罩棚)時(shí)考慮施工便捷性并合理減少用鋼量仍能為簡(jiǎn)化施工帶來巨大的時(shí)間和經(jīng)濟(jì)效益。

混凝土看臺(tái)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，由于取消伸縮縫形成最長(zhǎng)達(dá)近800m的環(huán)狀超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)，在溫度作用下具有較大的開裂風(fēng)險(xiǎn)。為此，在體育場(chǎng)梁板中沿環(huán)向施加預(yù)應(yīng)力，并根據(jù)溫度應(yīng)力分析結(jié)果對(duì)預(yù)應(yīng)力值進(jìn)行優(yōu)化。降溫工況下看臺(tái)混凝土結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力分布見圖9。從圖9可得，1層頂板因受地下室頂板約束作用強(qiáng)，在降溫時(shí)形成的拉力較大，故施加預(yù)應(yīng)力程度高，1層以上頂板施加的預(yù)應(yīng)力視分析情況酌情減小。根據(jù)溫度作用下內(nèi)邊界為圓角矩形的環(huán)狀結(jié)構(gòu)在內(nèi)圓角附近拉力較大的特點(diǎn)，在局部區(qū)域加大沿環(huán)向的普通拉通鋼筋配置量。屋檐處清水混凝土造型環(huán)帶采用新型誘導(dǎo)縫解決開裂問題，見第4.5節(jié)。

圖9 降溫工況下看臺(tái)混凝土結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力分布/MPa

罩棚鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，需滿足特定的視覺效果和使用功能。為盡可能弱化新增罩棚對(duì)原建筑外立面的影響，罩棚頂標(biāo)高不能太高；為保證觀眾觀看屋頂360°環(huán)屏幕時(shí)視線不受遮擋，排除了單層拉索的柔性屋蓋方案(圖10)；采用兩級(jí)拉索的弦支穹頂方案雖然能解決環(huán)屏幕的視線問題(圖11)，但其繁復(fù)的視覺效果破壞了建筑方案中莊重簡(jiǎn)練的線條感。綜合比選后決定采用單層開口拱殼的剛性屋蓋方案以適應(yīng)罩棚標(biāo)高逐漸提升和避免遮擋實(shí)現(xiàn)的需求，并實(shí)現(xiàn)既定的建筑效果。

圖10 單層索方案視線遮擋分析圖

圖11 雙層拉索弦支穹頂方案視線遮擋分析圖

罩棚的建筑意象為與故宮門窗槅心窗花相呼應(yīng)的“三交六椀”造型(圖12)。經(jīng)過對(duì)剛性罩棚結(jié)構(gòu)形式的多方案比選，最終選用了中心開口的單層拱殼方案，采用滿布的小截面箱形斜撐保證罩棚結(jié)構(gòu)的整體性并成為拱肋的側(cè)向支撐，與建筑效果相匹配的同時(shí)也減少了二次圍護(hù)結(jié)構(gòu)的安裝工作量。圖13為罩棚結(jié)構(gòu)的豎向傳力體系示意圖，通過拱肋將豎向荷載向與拱底相連的柱腳傳遞，并由2道內(nèi)壓力環(huán)與1道外拉力環(huán)平衡拱頂、底的水平荷載。拱肋底部與混凝土看臺(tái)間通過設(shè)置摩擦擺隔震支座釋放彎矩和水平力，大跨屋蓋結(jié)構(gòu)減隔震設(shè)計(jì)思路見第4.1節(jié)。

圖12 故宮門窗“三交六椀”菱花圖案及罩棚三維示意圖

圖13 罩棚結(jié)構(gòu)主要豎向傳力體系示意圖

4 關(guān)鍵技術(shù)

本項(xiàng)目設(shè)計(jì)關(guān)鍵技術(shù)包括：高烈度區(qū)大跨屋蓋結(jié)構(gòu)減隔震設(shè)計(jì)、鋼結(jié)構(gòu)直接分析法設(shè)計(jì)、考慮設(shè)計(jì)-施工全過程的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)、新型加勁肋增強(qiáng)高瘦型箱形截面鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定性技術(shù)、超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)新型誘導(dǎo)縫技術(shù)。

4.1 大跨屋蓋結(jié)構(gòu)減隔震設(shè)計(jì)

屋蓋結(jié)構(gòu)殼面短軸跨高比約為12∶1，為避免豎向荷載下屋蓋對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生過大推力，在拱底設(shè)置支座釋放水平力，并同時(shí)達(dá)到隔震、釋放溫度內(nèi)力的多重目的。由于滿布交叉斜撐，故罩棚結(jié)構(gòu)面內(nèi)剛度很大，構(gòu)成了大跨屋蓋結(jié)構(gòu)減隔震設(shè)計(jì)的基本條件。

對(duì)滑板支座、橡膠支座、摩擦擺支座進(jìn)行了比選，基于以下原因選擇了摩擦擺支座：1)摩擦擺支座通過改變曲面半徑即可方便地調(diào)節(jié)屋蓋結(jié)構(gòu)的水平振動(dòng)周期，可設(shè)計(jì)性強(qiáng)；2)摩擦擺支座具有一定的起滑力，通過合理設(shè)計(jì)可以抵抗風(fēng)荷載作用；3)摩擦擺支座具有一定的回復(fù)力，引起支座滑動(dòng)的作用力消失后有助于實(shí)現(xiàn)支座復(fù)位；4)受制于橡膠支座的第二形狀系數(shù)，采用摩擦擺支座有利于減小支座尺寸。

本項(xiàng)目在每根拱肋底部設(shè)置摩擦擺隔震支座，摩擦材料采用超高性能聚四氟乙烯，靜摩擦系數(shù)為0.035，動(dòng)摩擦系數(shù)為0.015～0.025。為減小大震作用下的屋蓋結(jié)構(gòu)水平位移，在墩柱與外環(huán)梁間設(shè)置黏滯阻尼器，阻尼系數(shù)為130kN/(mm·s-1)，阻尼指數(shù)為0.3。大跨屋蓋結(jié)構(gòu)減隔震裝置連接示意圖如圖14所示。

圖14 減隔震裝置連接示意圖

基于對(duì)布置減隔震裝置前后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比分析可見，布置減隔震裝置后的拱底水平推力減小約96%，溫度作用下內(nèi)外環(huán)梁及拱肋的軸力減小約97%，中震作用下屋蓋結(jié)構(gòu)雙向水平地震力減小約80%，實(shí)現(xiàn)了預(yù)期設(shè)計(jì)目標(biāo)。

4.2 鋼結(jié)構(gòu)直接分析法設(shè)計(jì)技術(shù)

軸壓和壓彎鋼構(gòu)件的常用設(shè)計(jì)方法為計(jì)算長(zhǎng)度法，根據(jù)支座形式選用不同的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)進(jìn)行穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)。如下因素導(dǎo)致拱肋不能直接選用理想邊界條件下的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)：1)柱底摩擦擺隔震支座和外環(huán)梁限制殼體外張變形的約束剛度未知；2)內(nèi)環(huán)桁架約束殼體內(nèi)縮變形、開口殼體下凹變形和拱肋端部轉(zhuǎn)角變形的約束剛度均未知；3)拱軸力沿拱肋全長(zhǎng)分布不均，拱截面也多次變化，無法直接確定采用歐拉法反算計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)時(shí)，所需的軸力和截面剛度的取值部位。故采用直接分析法對(duì)拱肋穩(wěn)定承載力進(jìn)行評(píng)估。

參照相關(guān)規(guī)范[8-10]規(guī)定，對(duì)結(jié)構(gòu)初始缺陷進(jìn)行模擬，要點(diǎn)如下：1)將構(gòu)件四等分以模擬弧拱和初始缺陷變形；2)以結(jié)構(gòu)前幾階低階整體屈曲模態(tài)作為結(jié)構(gòu)整體幾何初始缺陷模式，見圖15，并添加與之對(duì)應(yīng)的構(gòu)件幾何初始缺陷模式及荷載分布模式(在上抬變形區(qū)域布置活載，在下壓變形區(qū)域不布置活載)；3)結(jié)構(gòu)整體初始缺陷最大幅值選取最大懸挑長(zhǎng)度的1/150；4)考慮幾何非線性的影響；5)考慮殘余應(yīng)力和材料非線性的影響，采用構(gòu)件綜合缺陷代表值。

圖15 直接分析法整體初始缺陷施加模式

采用直接分析法對(duì)屋蓋結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)估，得到不同缺陷及荷載分布模式下的彈性全過程分析安全系數(shù)最小值為4.6>4.2，彈塑性全過程分析安全系數(shù)最小值為2.1>2.0，均滿足設(shè)計(jì)要求。

4.3 考慮設(shè)計(jì)-施工全過程的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

本工程在設(shè)計(jì)階段與施工單位就施工方法進(jìn)行討論，并確定采用“內(nèi)環(huán)桁架和外環(huán)梁分段安裝、主拱肋整根吊裝、交叉斜撐嵌補(bǔ)”的施工方案，單榀拱肋安裝時(shí)，內(nèi)環(huán)尚未成型，場(chǎng)心地面固定的高約50m的胎架無法承擔(dān)由拱肋自重產(chǎn)生的推力，故合攏前的“拱肋”實(shí)為受彎梁。以某榀拱肋為例，考慮與不考慮施工次序下，拱肋的彎矩?cái)?shù)值甚至彎矩方向都有很大差別。由于本屋蓋結(jié)構(gòu)為剛性屋蓋，因此結(jié)構(gòu)自重在所有荷載中所占比例較大，設(shè)計(jì)過程中不能忽略施工次序的影響。

考慮和不考慮施工次序的典型拱肋彎矩示意見圖16。從圖16可得：考慮施工次序后，在拱肋自重作用下中部拱肋承受正彎矩，內(nèi)環(huán)桁架處拱肋承受負(fù)彎矩。當(dāng)鋼結(jié)構(gòu)罩棚合攏后，在二次結(jié)構(gòu)自重、活荷載、雪荷載作用下中部拱肋承受負(fù)彎矩，內(nèi)環(huán)桁架處拱肋承受正彎矩。故考慮施工次序后的拱肋彎矩絕對(duì)值減小，對(duì)于結(jié)構(gòu)優(yōu)化具有重要意義。

圖16 考慮和不考慮施工次序的典型拱肋彎矩示意圖

4.4 新型加勁肋增強(qiáng)高瘦型箱形截面鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定性技術(shù)

為實(shí)現(xiàn)挺拔的視覺效果，罩棚構(gòu)件均采用高瘦型箱形截面。相比于直接增大腹板厚度，采用加勁肋增強(qiáng)腹板局部穩(wěn)定性有利于節(jié)省用鋼量。采用傳統(tǒng)的加勁肋形式將面臨以下問題。

(1)封閉橫肋：與高瘦型箱形構(gòu)件四面壁板焊接時(shí)缺乏操作空間(交叉斜撐構(gòu)件寬度僅300mm)，且在橫肋間距不超過構(gòu)件高度時(shí)才能達(dá)到較好的加強(qiáng)效果[10]，用鋼量大。

(2)一字形通長(zhǎng)縱肋：按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB 50017—2017)[8]要求，一字形通長(zhǎng)縱肋的單側(cè)外伸長(zhǎng)度需大于10倍腹板厚度。為保證建筑效果，本項(xiàng)目無法設(shè)置外縱肋，故構(gòu)件內(nèi)部?jī)魧捫璐笥?0倍腹板厚度，這已超過大部分構(gòu)件的寬度。

采用僅在兩側(cè)腹板布置1～2道通長(zhǎng)T形縱向加勁肋的方式解決上述問題。由于左右兩側(cè)T形縱向加勁肋間無連接，因此可將肋板分別與各側(cè)腹板焊接后，將帶肋腹板與翼緣焊接形成箱形截面，施工簡(jiǎn)單快捷；由于T形肋的抗彎剛度比一字形肋大，布置T形肋可以達(dá)到更明顯的防局部屈曲效果。高瘦型箱形構(gòu)件T形肋布置如圖17所示。通過有限元分析并采用直接分析法考慮加勁肋的初始缺陷，驗(yàn)證了加勁肋的加強(qiáng)效果，保證了典型高瘦型箱形構(gòu)件T形肋的布置提高腹板局部穩(wěn)定性的可靠性。加肋前后軸壓構(gòu)件應(yīng)力分布圖見圖18。

圖17 典型高瘦型箱形構(gòu)件T形肋布置圖

圖18 加肋前后軸壓構(gòu)件應(yīng)力分布圖/MPa

4.5 超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)新型誘導(dǎo)縫技術(shù)

屋檐處存在長(zhǎng)達(dá)794m的清水混凝土造型環(huán)帶，見圖19，其直接暴露于室外，易受環(huán)境溫度的影響，同時(shí)又具有較高的視覺效果要求，設(shè)計(jì)難大。為此，研發(fā)帶變形鋼筋的新型誘導(dǎo)縫，通過變形鋼筋的伸縮能力在誘導(dǎo)縫處釋放溫度內(nèi)力。

圖19 清水混凝土屋檐環(huán)帶示意圖

當(dāng)混凝土結(jié)構(gòu)受拉時(shí)，由于帶變形鋼筋的新型誘導(dǎo)縫處開槽導(dǎo)致截面削弱，而使混凝土首先在此處開裂，彎折鋼筋在受拉過程中通過拉直變形使鋼筋應(yīng)力不顯著增長(zhǎng)，從而保證了非誘導(dǎo)縫部位結(jié)構(gòu)不產(chǎn)生過大拉力，避免或延緩非誘導(dǎo)縫部位結(jié)構(gòu)開裂。實(shí)際工程中，將新型誘導(dǎo)縫有規(guī)律地均勻布置于屋檐環(huán)帶，由于裂縫分布整齊，即使誘導(dǎo)縫處輕微開裂，也基本不影響視覺效果。

5 結(jié)語

經(jīng)比選，北京工人體育場(chǎng)改造最終按復(fù)建原則進(jìn)行設(shè)計(jì)，屋頂新增的鋼結(jié)構(gòu)罩棚采用了中部開口的大跨單層拱殼方案，基本保留了原體育場(chǎng)的建筑風(fēng)貌，滿足了高等級(jí)專業(yè)足球賽事的使用需求，并通過所述的多項(xiàng)設(shè)計(jì)關(guān)鍵技術(shù)，達(dá)到了安全、優(yōu)雅、適用、經(jīng)濟(jì)的目的。期望改造工程讓北京工人體育場(chǎng)重新煥發(fā)生機(jī)，更好地服務(wù)于北京人民和中國(guó)的足球體育事業(yè)！