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    不同湍流模型下乘用車排放后處理系統(tǒng)流場研究

    2021-10-30 07:29:22于洋磊曾志新馮博胡天相董愚
    汽車零部件 2021年10期
    關(guān)鍵詞:背壓后處理湍流

    于洋磊,曾志新,馮博,胡天相,董愚

    (廣州汽車集團股份有限公司汽車工程研究院,廣東廣州 511434)

    0 引言

    排放后處理系統(tǒng)是汽車的重要組成部分,負責對廢氣進行處理以滿足排放法規(guī)要求并將其順利排出。其流場及背壓將直接影響到發(fā)動機的經(jīng)濟性、動力性及聲品質(zhì)[1]。作為分析排放后處理系統(tǒng)流場的主要方法,CFD數(shù)值仿真在前期設(shè)計階段可對其性能進行分析,縮短開發(fā)周期并減少成本,但目前還未發(fā)現(xiàn)適用于所有工程流體問題的湍流模型,因此針對具體工程問題,進行不同湍流模型的適用性研究就變得重要起來[2]。本文作者選取Spalart-Allmaras、標準K-Epsilon、Realizable K-Epsilon和SST K-Omega 4種典型的湍流模型,在進行理論分析的基礎(chǔ)上,利用STAR-CCM+軟件對排放后處理系統(tǒng)流場進行了系統(tǒng)研究,并與試驗結(jié)果進行對比分析,獲得了各湍流模型的適用性狀況,所得結(jié)論對排放后處理系統(tǒng)的開發(fā)具有一定的指導意義。

    1 湍流模型

    1.1 Spalart-Allmaras湍流模型

    (1)

    Spalart-Allmaras模型在航空航天應(yīng)用較廣,適用于邊界層及輕微分離流動模擬,但對射流自由剪切等精度較差。

    1.2 標準 K-Epsilon湍流模型

    標準 K-Epsilon模型[4]是應(yīng)用范圍最廣的湍流模型,通過求解湍流動能方程(κ方程)和湍流耗散率方程(ε方程)來計算得到湍動黏度μt,其輸運方程為:

    (2)

    (3)

    式中:ui為平均速度;σκ,σε,c1,c2為經(jīng)驗常數(shù)。

    標準K-Epsilon模型形式簡單且計算量小,但其主要適用于高雷諾數(shù)湍流,對于雷諾數(shù)較低的近壁面區(qū)域有局限性,且在計算強旋流、漩渦等工程流體時精度較低。

    1.3 Realizable K-Epsilon湍流模型

    Realizable K-Epsilon[5]模型相比標準 K-Epsilon模型,湍流耗散率采用了新的輸運方程:

    (4)

    (5)

    Realizable K-Epsilon模型中的c1與時均應(yīng)變率聯(lián)系起來,對強流線彎曲、漩渦等計算有所改進。

    1.4 SST K-Omega湍流模型

    SST K-Omega[6]模型通過求解湍流動能方程(κ方程)和單位湍動能耗散率方程(ω方程)計算得到湍動黏度μt,其輸運方程為:

    ρβ*fβ*·(ωκ-ω0κ0)+Sκ

    (6)

    ρβfβ(ω2-ω02)+Sω

    (7)

    式中:ui為平均速度;μ為動力黏度;fβ*為自由剪切修正系數(shù);fβ為漩渦拉伸修正系數(shù)。

    SST K-Omega模型通過限制湍動黏度,考慮湍流剪應(yīng)力的傳播,在近壁自由流中有廣泛的可信度。且其在壁面附近采用K-Omega模型,在遠區(qū)采用K-Epsilon模型,對分離流有很好的預(yù)測。

    2 模型建立

    2.1 幾何模型

    圖1是排放后處理系統(tǒng)的三維數(shù)模,由前催進氣端錐、TWC、前催出氣端錐、波紋管、后催進氣端錐、GPF、后催出氣端錐、管路、支架、氧傳感器等組成。

    圖1 排放后處理系統(tǒng)三維數(shù)模

    在CATIA中將排放后處理系統(tǒng)三維數(shù)模導出為.stp格式。而后導入HyperMesh中,刪除Solids,提取氣體流動區(qū)域表面,保留幾何特征,進行幾何清理,并對進出口進行適當延長。

    2.2 網(wǎng)格模型

    基于處理后的幾何模型進行面網(wǎng)格劃分,由于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜,特征眾多,采用網(wǎng)格平均尺寸為2 mm,根據(jù)局部物理梯度情況酌情采用1 mm或3 mm,類型為三角形面網(wǎng)格。網(wǎng)格劃分后需要檢查單元質(zhì)量,滿足表1中質(zhì)量要求,不滿足時需重新進行網(wǎng)格劃分。

    表1 面網(wǎng)格質(zhì)量要求

    將HyperMesh中處理好的面網(wǎng)格模型以.bdf格式導入STAR-CCM+,生成其特有的“蜂窩”狀多面體網(wǎng)格,具有更多相鄰單元,對于梯度計算和流動狀況預(yù)測更準確,收斂速度更快[7]。對于近壁面區(qū)域,針對不同湍流模型,為控制變量,需保持網(wǎng)格劃分的一致性。設(shè)置邊界層數(shù)為6層,厚度為2 mm,設(shè)置增長率為1.2。生成的網(wǎng)格模型如圖2所示。

    圖2 網(wǎng)格模型示意

    2.3 邊界條件

    為驗證對比不同湍流模型的仿真精度,在發(fā)動機臺架上進行了不同轉(zhuǎn)速下的排放后處理系統(tǒng)背壓試驗。試驗所測參數(shù)結(jié)果如圖3所示。其中,根據(jù)質(zhì)量守恒定律,渦輪增壓進氣量與燃油消耗量總和為排放后處理系統(tǒng)進氣量,以此作為仿真模型的質(zhì)量流量入口邊界,出口邊界為壓力出口。另外,根據(jù)前催進氣溫度和后催出氣溫度,可得排放后處理系統(tǒng)介質(zhì)的物理參數(shù)。根據(jù)試驗參數(shù),進行不同湍流模型在不同轉(zhuǎn)速工況下的數(shù)值仿真分析。

    圖3 臺架試驗參數(shù)結(jié)果

    氧傳感器是探測排氣中氧含量的重要零部件,其安裝位置將直接影響到其性能。如圖4所示,在其探頭所在來流最大截面位置建立監(jiān)測面S,對其速度進行監(jiān)測。此外,為監(jiān)測模型收斂性,在前氧出氣管處建立監(jiān)測點P,以其速度大小作為判定模型收斂性的輔助參數(shù)。

    圖4 監(jiān)測位置示意

    3 結(jié)果與分析

    3.1 收斂性

    圖5是不同湍流模型在轉(zhuǎn)速為3 000 r/min工況時監(jiān)測點P處的速度收斂性對比曲線圖。隨著迭代次數(shù)增加,各湍流模型逐漸收斂。其中,Spalart-Allmaras湍流模型收斂最快,其次為標準 K-Epsilon湍流模型、Realizable K-Epsilon湍流模型,SST K-Omega湍流模型收斂最慢。

    圖5 監(jiān)測點P速度收斂性

    3.2 截面速度

    圖6是不同湍流模型在不同轉(zhuǎn)速時監(jiān)測面S的最大速度對比曲線圖。隨著轉(zhuǎn)速增大,不同湍流模型的截面最大速度均呈增大趨勢。其中,Realizable K-Epsilon在不同轉(zhuǎn)速下的截面最大速度均為最小,標準 K-Epsilon在不同轉(zhuǎn)速下的截面最大速度與其相差極小,最大偏差僅為1.26%;SST K-Omega在不同轉(zhuǎn)速下的截面最大速度均大于Realizable K-Epsilon,最小偏差為6.21%,最大偏差出現(xiàn)在6 000 r/min工況,為11.58%;Spalart-Allmaras在低轉(zhuǎn)速2 000~3 000 r/min區(qū)間與SST K-Omega基本相同,在中高轉(zhuǎn)速區(qū)間均相比于SST K-Omega波動增大,最大偏差為9.68%。

    圖6 監(jiān)測面S最大速度

    圖7是不同湍流模型在轉(zhuǎn)速為3 000 r/min工況時監(jiān)測面S的速度云圖及流線圖。由于前催進氣端錐形狀限值,4種湍流模型均在監(jiān)測面S形成高速區(qū)和低速區(qū)兩個區(qū)域。在低速區(qū)域,Spalart-Allmaras產(chǎn)生了1個尺寸較大的漩渦,其對低雷諾數(shù)的分離流動模擬較好;在高速區(qū)域,標準 K-Epsilon和Realizable K-Epsilon的流動發(fā)展更為充分,整體性較好,相比Spalart-Allmaras增加了ε方程,對高雷諾數(shù)流動精度較高,且Realizable K-Epsilon相比標準 K-Epsilon湍流模型考慮旋轉(zhuǎn)和曲率,對流線彎曲等有更好的表現(xiàn)。SST K-Omega結(jié)合了K-Omega和 K-Epsilon分別在近壁面和遠場計算的優(yōu)點,對流動的分離和再附著有很好的預(yù)測。

    圖7 監(jiān)測面S速度云圖和流線圖

    3.3 背壓

    圖8是不同湍流模型在不同轉(zhuǎn)速工況時仿真與試驗背壓對比曲線圖。

    由圖可知,隨著轉(zhuǎn)速增大,不同湍流模型及試驗背壓均增大,且趨勢基本一致。標準 K-Epsilon與試驗背壓最為接近,各工況平均誤差為0.96%;Spalart-Allmaras與試驗背壓誤差最大,各工況平均誤差為3.61%。Realizable K-Epsilon和SST K-Omega與Spalart-Allmaras較為接近,與試驗背壓的各工況平均誤差分別為3.59%和3.26%。表明4種對排放后處理系統(tǒng)背壓仿真均有良好的精度,且標準 K-Epsilon最優(yōu)。

    4 結(jié)論

    基于Spalart-Allmaras、標準 K-Epsilon、Realizable K-Epsilon和SST K-Omega 4種不同湍流模型對排放后處理系統(tǒng)流場進行仿真,并和試驗進行對比分析,結(jié)論如下:

    (1)對于收斂性,Spalart-Allmaras最快,其次為標準 K-Epsilon、Realizable K-Epsilon,SST K-Omega收斂最慢。

    (2)標準 K-Epsilon在不同轉(zhuǎn)速下的截面最大速度與Realizable K-Epsilon相差極小,最大偏差僅為1.26%。SST K-Omega和Spalart-Allmaras均偏大,最大偏差分別為11.58%和17.82%。

    (3)Spalart-Allmaras對低雷諾數(shù)的分離流動模擬較好。標準 K-Epsilon和Realizable K-Epsilon在高速區(qū)域流動發(fā)展更為充分,整體性較好。SST K-Omega對流動的分離和再附著有很好的預(yù)測。

    (4)4種湍流模型對排放后處理系統(tǒng)背壓仿真均有良好的精度,各工況平均誤差最大為3.59%,且標準K-Epsilon最優(yōu)。

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