楊 波,王志剛,李茂東,翟 偉,徐青永,唐元亮
(廣州特種承壓設備檢測研究院,廣東 廣州 510663)
天然氣作為一種清潔能源,是我國能源結構升級優(yōu)化的一大重點發(fā)展能源。聚乙烯(PE)管道由于耐化學藥品腐蝕性強、力學性能好、使用壽命長及環(huán)保等優(yōu)勢已逐步取代鋼管,成為我國城鎮(zhèn)中、低壓燃氣管網(wǎng)的主要輸配送手段[1-3]。由于采用埋地鋪設的方式,管道在實際運行過程中長期持續(xù)受到管內壓、點載荷及土壤自重等外載荷作用,管道薄弱部位(如管道安裝時因拖曳、牽引導致的管壁初始劃痕,管道焊接部位的初始焊接缺陷)在運行過程出現(xiàn)應力集中而發(fā)生蠕變脆性失效,產生慢速裂紋擴展(SCG),使缺陷裂紋沿管內壁方向延伸,造成管道介質泄漏,該失效模式成為影響管道長期使用壽命最主要的因素[4]。GB/T 15558.1—2015和TSG D 7002—2006《壓力管道元件型式試驗規(guī)則》同時規(guī)定了PE燃氣管道耐SCG性能為管道生產、使用過程中的強制檢測參數(shù)。目前,PE管道耐SCG性能測試方法主要包含管材切口試驗、單邊缺口拉伸試驗、全缺口蠕變拉伸試驗、錐體試驗等。這些評價方法將管材試樣置于特殊的應力、溫度及特殊溶劑等環(huán)境中,通過測試試樣的破壞時間來加速表征材料的耐SCG性能[5-7]。隨著新型耐SCG性能優(yōu)越的專用PE的推廣應用,傳統(tǒng)耐環(huán)境應力開裂試驗時間冗長的局限性逐漸突顯出來,制約了管道的更新?lián)Q代速度[8]。因此,越來越多的國內外研究者開始進行PE耐SCG性能加速評價方法的研究。其中,循環(huán)載荷法與應變硬化法是目前應用較為廣泛的兩種快速評價方式[9-10]。應變硬化法由沙特沙伯基礎工業(yè)公司提出,通過將預制的PE試樣置于恒溫環(huán)境中以恒定應變率進行拉伸試驗,材料會出現(xiàn)特有的應變硬化響應,該特性與PE管材發(fā)生SCG形成銀紋纖維的過程具有密切的相關性[11]。本工作通過建立實驗溫度、應變率和試樣厚度三種梯度應變硬化試驗,研究在不同實驗條件下,PE應變硬化響應的變化規(guī)律,并提出最優(yōu)的實驗參數(shù),可同時提高實驗精確度和準確度。
應變硬化模量法是基于銀紋發(fā)展和銀紋-裂紋轉換的Kramer-Brown模型[12-13]發(fā)展起來的評價PE耐SCG性能的加速評價方法,將預制的啞鈴形試樣置于恒溫環(huán)境中進行高溫拉伸試驗,材料會出現(xiàn)特有的應變硬化響應。從圖1可以看出:當試樣拉伸應變超過自然拉伸比時,材料逐漸出現(xiàn)應變硬化響應,該階段材料銀紋纖維斷裂的機理與材料發(fā)生SCG過程具有高度相關性[11]。通過測量得到材料的應力-應變曲線,根據(jù)式(1)~式(2)得到材料相應的拉伸比-真應力曲線。
圖1 應變硬化試驗拉伸曲線Fig.1 Tensile curves of strain hardening test
式中:l0為試樣中間部分兩標線之間的初始長度,mm;Δl為試樣增長的長度,mm;l為試樣標距的拉伸應變,mm;F為測力傳感器測量的拉力,N;A為試樣的初始截面積,mm2;σtrue為真應力,N;λ為拉伸比。
根據(jù)Neo-Hookean本構模型[13],得出式(3)。
式中:λ取8~12;C為常數(shù);K為λ1λ2段曲線擬合直線的斜率。
則材料的應變硬化模量(
市售相對分子質量分布呈雙峰的PE100級管材專用高密度聚乙烯粒料,記作PE1~PE3,性能參數(shù)見表1。
表1 PE1~PE3的性能參數(shù)Tab.1 Properties of PE1,PE2 and PE3
Zwick/Roell testXpertⅡ型高低溫電子萬能拉伸系統(tǒng),搭配Xforce P-20KN型測力傳感器、MultiXtens型接觸式引伸計,配套專用夾具及相應的數(shù)據(jù)處理器:德國Zwick公司。
按ISO 18488:2015進行應變硬化試驗,每個試樣進行3組獨立實驗。采用壓塑成型工藝按ISO 1872-2:2007制備試樣。
在試樣厚度為1.00 mm,應變率為20 mm/min的條件下,對PE1~PE3建立不同溫度梯度(50~90℃)的應變硬化試驗,每種材料在同一實驗溫度分別進行3次獨立實驗。由于PE2和PE3的數(shù)據(jù)與PE1類似,因此,以PE1為例進行敘述,從圖2看出:當試樣拉伸過程中的應變量超過材料的自然拉伸比時,材料出現(xiàn)了明顯的應變硬化響應。根據(jù)式(4)得到材料對應的
圖2 PE1的新虎克關系曲線Fig.2 Neo-Hookean relation curves of PE1
圖3 PE1~PE3在不同實驗溫度時的
圖4 PE1在不同實驗溫度進行應變硬化試驗時試樣斷面的SEM照片F(xiàn)ig.4 SEM photos of PE1 after strain hardening test at different temperatures
選擇實驗溫度為85 ℃,試樣厚度為1.00 mm,對PE1~PE3建立應變率為10~50 mm/min的應變硬化試驗,每種材料在同一應變率下進行3次獨立實驗,得到對應的
圖5 PE1~PE3在不同應變率下
在實驗溫度為85 ℃,應變率為20 mm/min條件下,對PE1~PE3建立試樣厚度為0.30~2.50 mm的應變硬化試驗,每組試樣在同一厚度進行3次獨立實驗,得到對應的
圖6 PE1~PE3在不同試樣厚度時
從表2可以看出:在試樣厚度為0.30~0.75 mm時,標準偏差明顯高于試樣厚度大于1.00 mm時,主要原因是在試樣加工過程中出現(xiàn)的隨機缺陷和材料不均勻性會使實驗結果出現(xiàn)隨機誤差,當試樣較薄時,這種隨機誤差率會明顯增大。因此,從提高實驗精度方面考慮,在進行應變硬化試驗時,試樣厚度不宜太厚和太薄,綜合結果分析,試樣厚度應為1.00~2.50 mm。
表2 PE1~PE3在不同試樣厚度下測得的平均應變硬化模量Tab.2 Average strain hardening modulus of PE1,PE2 and PE3 under different specimen thickness
a)應變硬化法作為一種快速評價PE耐SCG性能的替代方法,在評價效率和評價精度方面都具有明顯的優(yōu)勢。
b)通過建立梯度實驗發(fā)現(xiàn),優(yōu)先選擇試樣厚度較厚(1.00~2.50 mm)的試樣進行實驗,可以避免實驗過程中的隨機誤差,提高評價精度。
c)針對PE100級材料,最佳應變率為20~50 mm/min。