基于電中和方法治理弱堿三元復(fù)合驅(qū)采出液脫水電場(chǎng)失穩(wěn)*

白玉焜，李 青，王志華，毛國(guó)梁

（1.東北石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院，黑龍江大慶 163318；2.中國(guó)石油天然氣股份有限公司大港油田分公司基建工程部，天津 300280；3.提高油氣采收率教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（東北石油大學(xué)），黑龍江大慶 163318）

堿/表面活性劑/聚合物三元復(fù)合驅(qū)可使油藏采收率在水驅(qū)基礎(chǔ)上提高約20%［1］。該驅(qū)油技術(shù)已發(fā)展形成有強(qiáng)堿三元復(fù)合驅(qū)、弱堿三元復(fù)合驅(qū)，其應(yīng)用已從砂巖油藏向礫巖油藏、從一類油層向二類油層拓展［2-3］。我國(guó)大慶油田自2014年進(jìn)入三元復(fù)合驅(qū)商業(yè)化應(yīng)用以來(lái)，年產(chǎn)量已分別占到了其化學(xué)驅(qū)年產(chǎn)量和總年產(chǎn)量的41%和13%，成為了世界范圍內(nèi)三元復(fù)合驅(qū)技術(shù)推廣應(yīng)用的典范［1，4］。針對(duì)地層原油黏度小、地層水礦化度低、油藏滲透率中等的特點(diǎn)，我國(guó)大港油田也探索研究應(yīng)用三元復(fù)合驅(qū)技術(shù)來(lái)控水穩(wěn)油，以進(jìn)一步挖潛潛力、實(shí)現(xiàn)油田可持續(xù)發(fā)展［5-6］。

由于堿、表面活性劑和聚合物的陸續(xù)返出，三元復(fù)合驅(qū)采出液結(jié)垢傾向強(qiáng)、起泡顯著、乳化穩(wěn)定程度高、處理難度大［7-9］。特別在“一段沉降脫除游離水、二段電化學(xué)脫除乳化水”的采出液普遍處理工藝中，由于采出液強(qiáng)的乳化穩(wěn)定性而在電脫水器中出現(xiàn)油水過(guò)渡層增厚問(wèn)題，進(jìn)而附著電極板導(dǎo)致電場(chǎng)失穩(wěn)，在生產(chǎn)運(yùn)行中頻繁出現(xiàn)“垮電場(chǎng)”現(xiàn)象［10-11］，直接影響原油脫水系統(tǒng)的平穩(wěn)運(yùn)行和脫水分離效果。目前，已有研究認(rèn)為三元復(fù)合驅(qū)采出液乳化體系中形成的具有強(qiáng)電負(fù)性的油包水乳化結(jié)構(gòu)、以及高的油水界面膜強(qiáng)度是脫水過(guò)程中電場(chǎng)失穩(wěn)的主要原因［12］。在利用外加電場(chǎng)方法脫水時(shí)，三元復(fù)合驅(qū)采出液乳化體系強(qiáng)的負(fù)電性與油水界面穩(wěn)定性使電場(chǎng)易于失穩(wěn)而頻現(xiàn)“垮電場(chǎng)”，即便在長(zhǎng)時(shí)間熱化學(xué)作用主導(dǎo)下使失穩(wěn)電場(chǎng)恢復(fù)構(gòu)建，實(shí)驗(yàn)條件下的采出液乳化體系脫水率仍不超過(guò)95%［9，10，12］。聚合氯化鋁（PAC）作為一種陽(yáng)離子型無(wú)機(jī)高分子絮凝劑，已被廣泛用于污水處理、造紙等各種化工領(lǐng)域。作用機(jī)理為在堿性條件下形成偏鋁酸，之后轉(zhuǎn)變?yōu)楦邇r(jià)的鋁離子而對(duì)陰離子進(jìn)行中和，并對(duì)污水中的有機(jī)高分子等進(jìn)行架橋、吸附和絮凝［13-17］。為此，本文針對(duì)三元復(fù)合驅(qū)采出液脫水電場(chǎng)失穩(wěn)的問(wèn)題，根據(jù)PAC對(duì)強(qiáng)負(fù)電性物質(zhì)潛在的電中和能力及對(duì)陰離子型部分水解聚丙烯酰胺（HPAM）潛在的吸附絮凝能力，將其作為電中和調(diào)節(jié)劑，降低三元復(fù)合驅(qū)采出液乳化體系的穩(wěn)定性。并以大港油田港東區(qū)塊探索實(shí)施弱堿三元復(fù)合驅(qū)技術(shù)為背景，研究PAC 作為電中和調(diào)節(jié)劑穩(wěn)定三元復(fù)合驅(qū)采出液脫水電場(chǎng)的可行性，綜合采出液電負(fù)性、脫水峰值電流、峰值電流持續(xù)時(shí)間、脫水全程電場(chǎng)響應(yīng)、脫水率及分離后原油含水率、污水含油量的變化，優(yōu)化可治理采出液電脫水“垮電場(chǎng)”問(wèn)題的調(diào)節(jié)劑合理濃度，為三元復(fù)合驅(qū)地面工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)及技術(shù)方案的編制提供依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 材料與儀器

陰離子型部分水解聚丙烯酰胺（HPAM），相對(duì)分子質(zhì)量1.9×107，石油磺酸鹽類陰離子型表面活性劑，化學(xué)純，中國(guó)石油大慶煉化公司；Na2CO3，化學(xué)純，無(wú)錫市亞泰聯(lián)合化工有限公司；BWE21 型烷基酚醛樹(shù)脂類水溶性破乳劑，化學(xué)純，唐山東沅化工有限公司；聚合氯化鋁（PAC），其中Al2O3的含量為26%，工業(yè)級(jí)，佛山市大千環(huán)?？萍加邢薰?；凈化原油，酸值6.20 mg KOH/g，含蠟量9.60%，膠質(zhì)和瀝青質(zhì)含量14.20%，密度0.898 g/cm3，地面原油黏度45.8 mPa·s，大港油田港東聯(lián)合站；大港油田港東聯(lián)合站污水，pH 值為8.5，礦化度為4721.4 mg/L，離子組成（單位mg/L）：Na++K+1603、Ca2+35.2、Mg2+22.7、

SY-2 定-轉(zhuǎn)子型數(shù)顯高剪切乳化機(jī)、DPY-2A 原油電脫水性能實(shí)驗(yàn)儀，江蘇泰州市瑞普儀器有限公司；納米粒度及Zeta 電位分析儀，美國(guó)麥奇克有限公司；UV7 紫外可見(jiàn)分光光度計(jì)，上海天美科學(xué)儀器有限公司。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

（1）乳化液的配制。用原油和污水配制含水率為15%的乳化液體系，其中乳化剪切條件為高剪切乳化機(jī)（φ3 mm網(wǎng)孔定子頭）在6000 r/min的轉(zhuǎn)速下連續(xù)剪切2 min［18］。

（2）模擬采出液乳化體系的制備?？紤]三元復(fù)合驅(qū)注入體系的構(gòu)成，配制模擬采出液乳化體系。其中，驅(qū)油劑為800 mg/L 的HPAM、300 mg/L 的石油磺酸鹽類陰離子型表面活性劑，以及使體系pH值為8.5的弱堿Na2CO3。

（3）電中和治理三元復(fù)合驅(qū)采出液脫水電場(chǎng)失穩(wěn)實(shí)驗(yàn)。將含驅(qū)油劑的乳化液體系恒溫至實(shí)驗(yàn)溫度，加入50 mg/L 水溶性破乳劑和60～360 mg/L 的電中和調(diào)節(jié)劑PAC，利用基于電泳法原理的納米粒度及Zeta電位分析儀測(cè)定體系的Zeta電位，表征體系穩(wěn)定性；繼而基于瓶試實(shí)驗(yàn)法，利用原油電脫水性能實(shí)驗(yàn)儀開(kāi)展三元復(fù)合驅(qū)采出乳化液電化學(xué)脫水實(shí)驗(yàn)，監(jiān)測(cè)施加電場(chǎng)脫水分離過(guò)程中脫水峰值電流、脫水峰值電流持續(xù)時(shí)間、電場(chǎng)響應(yīng)時(shí)間與脫水電流的波動(dòng)、以及不同分離時(shí)間時(shí)的析出水量。同步以未加PAC的乳化液體系作為平行樣，開(kāi)展空白實(shí)驗(yàn)。至析出水量恒定時(shí)，結(jié)束電化學(xué)脫水實(shí)驗(yàn)，在析出水層取樣，用分光光度法測(cè)定污水中的含油量［19］。交流供電電壓為4000 V，脫水器電極片間距為5 cm，脫水電場(chǎng)強(qiáng)度800 V/cm，脫水時(shí)間25 min，脫水溫度為50 ℃和60 ℃。通過(guò)脫水過(guò)程中的脫水峰值電流持續(xù)時(shí)間與電場(chǎng)持續(xù)響應(yīng)時(shí)間，分析PAC 治理“垮電場(chǎng)”的可行性，并結(jié)合脫水率、分離后原油含水率及污水中含油量的變化，揭示投加PAC 對(duì)三元復(fù)合驅(qū)采出液脫水性能的影響，優(yōu)化適合于治理采出液脫水電場(chǎng)失穩(wěn)的調(diào)節(jié)劑合理濃度。

2 結(jié)果與討論

2.1 采出液電負(fù)性

35 ℃下不同濃度PAC 加入前后模擬采出液乳化體系的Zeta電位分布如圖1所示。對(duì)于實(shí)驗(yàn)中電負(fù)性較強(qiáng)的三元復(fù)合驅(qū)采出液乳化體系（Zeta 電位為-52.6 mV），在加入PAC 時(shí)，表征體系穩(wěn)定性的Zeta電位從負(fù)值向正值轉(zhuǎn)變，表明PAC對(duì)體系有電中和作用，Zeta 電位趨向0 mV 時(shí)對(duì)應(yīng)的PAC 質(zhì)量濃度約為210 mg/L。隨著PAC 濃度的繼續(xù)增加，Zeta 電位正向增大，反映出體系中乳化液滴的分散性能抵抗聚集行為，體系穩(wěn)定性開(kāi)始增強(qiáng)。這種Zeta電位的變化特征表明，利用PAC作為電中和調(diào)節(jié)劑治理三元復(fù)合驅(qū)采出液因較強(qiáng)電負(fù)性而造成電脫水器“垮電場(chǎng)”的問(wèn)題具有可行性，但需要進(jìn)一步結(jié)合脫水過(guò)程中電場(chǎng)穩(wěn)定性的實(shí)際變化，另外還需考慮其合理的使用濃度。

圖1 PAC加量對(duì)乳化液Zeta電位的影響

2.2 采出液脫水電場(chǎng)穩(wěn)定性

2.2.1 脫水峰值電流

50 ℃和60 ℃條件下，加入不同濃度PAC前后，電場(chǎng)脫水過(guò)程中的峰值電流變化如圖2所示。模擬采出液乳化體系在未投加PAC時(shí)，不同溫度下的脫水峰值電流均達(dá)到了電脫水性能實(shí)驗(yàn)儀過(guò)流保護(hù)的臨界電流1000 mA，即脫水電場(chǎng)未予有效構(gòu)建、出現(xiàn)了“垮電場(chǎng)”。加入PAC后，不同溫度下的脫水峰值電流均低于1000 mA，但以240 mg/L加量時(shí)對(duì)應(yīng)的脫水峰值電流最高。這是由于PAC 水解產(chǎn)生的陽(yáng)離子與乳化體系中液滴表面所吸附的陰離子型表面活性劑中和，降低乳化液體系的導(dǎo)電性，減小在相同脫水電場(chǎng)環(huán)境中產(chǎn)生的電流，有助于電場(chǎng)的穩(wěn)定。隨著PAC濃度的增加，在發(fā)揮電中和作用的同時(shí)，其部分會(huì)擴(kuò)散、吸附于液滴表面，水解產(chǎn)生的陽(yáng)離子所具有的正電性同樣增強(qiáng)乳化分散體系的穩(wěn)定性，使得電場(chǎng)脫水過(guò)程中峰值電流呈一定程度增大。之后，當(dāng)PAC 濃度繼續(xù)增加時(shí)，PAC 水解產(chǎn)生的陽(yáng)離子與采出液乳化體系中的HPAM 產(chǎn)生靜電吸附效應(yīng)，并在一定程度上共同沉淀析出，削弱體系帶電性，進(jìn)而降低脫水峰值電流。峰值電流的這種變化特征在脫水溫度為60 ℃時(shí)更為明顯，表明溫度升高帶來(lái)采出液乳化體系流動(dòng)性的增強(qiáng)會(huì)促進(jìn)調(diào)節(jié)劑在三元復(fù)合驅(qū)采出液乳化體系中電中和作用和靜電吸附效應(yīng)的有效發(fā)揮。這種變化特征也與采出液電負(fù)性的表征分析結(jié)果相吻合。在體系Zeta 電位為-52.6 mV 時(shí)，脫水電場(chǎng)完全失穩(wěn)；通過(guò)電中和作用調(diào)節(jié)至體系Zeta 電位絕對(duì)值低于38.6 mV時(shí)，脫水電場(chǎng)即有效構(gòu)建，體系Zeta電位調(diào)節(jié)至-21.2 mV時(shí)，反饋出較低的峰值電流。

圖2 PAC加量對(duì)脫水峰值電流的影響

2.2.2 脫水峰值電流持續(xù)時(shí)間

50 ℃和60 ℃條件下，實(shí)驗(yàn)脫水峰值電流持續(xù)時(shí)間隨PAC加量的變化如圖3所示。模擬采出液乳化體系在未加PAC時(shí)，不同溫度下的過(guò)流保護(hù)臨界電流持續(xù)時(shí)間均超過(guò)了10 min，即在這段時(shí)間內(nèi)一直處于“垮電場(chǎng)”狀態(tài)，即便在這段時(shí)間后這一持續(xù)狀態(tài)被打破，也僅是源自于熱化學(xué)的作用。在加入PAC后，不同溫度下的脫水峰值電流持續(xù)時(shí)間均縮短，在180 mg/L加量時(shí)對(duì)應(yīng)的峰值電流持續(xù)時(shí)間最短。當(dāng)加入PAC后，優(yōu)先發(fā)生的電中和作用使采出液乳化體系的Zeta 電位降低，導(dǎo)電性減弱，體系分散相趨向聚結(jié)，峰值電流的持續(xù)時(shí)間縮短。隨著PAC濃度的繼續(xù)增加，正如前文對(duì)脫水峰值電流的分析，由于模擬采出液乳化體系的穩(wěn)定性增加，不僅使得電場(chǎng)脫水過(guò)程中的峰值電流增大，該峰值電流的持續(xù)時(shí)間也將延長(zhǎng)。對(duì)比之下，相同體系在60 ℃溫度時(shí)的脫水峰值電流持續(xù)時(shí)間整體縮短。溫度升高，分散相液滴的運(yùn)動(dòng)與碰撞聚結(jié)加快，促進(jìn)電中和作用與靜電吸附作用的進(jìn)行，同一時(shí)段內(nèi)相同性質(zhì)采出液乳化體系導(dǎo)電性與油水界面膜強(qiáng)度的降幅增大［19］，從而使得脫水峰值電流持續(xù)時(shí)間整體縮短。同樣，峰值電流持續(xù)時(shí)間的這種變化特征體現(xiàn)出脫水電場(chǎng)與乳化液Zeta 電位的關(guān)聯(lián)性。在PAC 使體系Zeta 電位從-52.6 mV 變?yōu)?21.2 mV時(shí)（見(jiàn)圖1），50 ℃和60 ℃下的峰值電流持續(xù)時(shí)間從未加PAC 時(shí)的14.5、10.3 min 分別降至PAC 加量為180 mg/L時(shí)的2.5、2 min，獲得穩(wěn)定電場(chǎng)的構(gòu)建。

圖3 PAC加量對(duì)峰值電流持續(xù)時(shí)間的影響

2.2.3 脫水電場(chǎng)響應(yīng)時(shí)間及電流變化

脫水電流變化是衡量脫水電場(chǎng)穩(wěn)定性與有效性的一項(xiàng)關(guān)鍵參數(shù)［9，18］。以有效構(gòu)建電場(chǎng)后，脫水電流從其初期的峰值降至零所用的時(shí)間作為脫水電場(chǎng)響應(yīng)時(shí)間，建立50 ℃和60 ℃條件下，實(shí)驗(yàn)脫水電場(chǎng)響應(yīng)時(shí)間與脫水全過(guò)程電流的變化特征。由圖4可見(jiàn)，對(duì)于未加PAC的采出液乳化體系，在實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)的脫水時(shí)間內(nèi)，當(dāng)體系在熱化學(xué)作用主導(dǎo)下使失穩(wěn)電場(chǎng)恢復(fù)構(gòu)建后，電場(chǎng)在持續(xù)地響應(yīng)，脫水電流不能在短期內(nèi)降低為零，而是在低值100～200 mA 波動(dòng)，表明穩(wěn)定的模擬采出液乳化體系自身使電場(chǎng)難以有效構(gòu)建，構(gòu)建后則因體系中油水界面強(qiáng)的電負(fù)性而長(zhǎng)時(shí)間維持、響應(yīng)，分散相液滴聚并緩慢、脫水效率低、分離程度不徹底，這主要在于油包水（W/O）型模擬采出液乳化體系中分散相液滴表面吸附陰離子表面活性劑，以及分散相中含有以膠粒形式存在的HPAM而呈強(qiáng)負(fù)電性，且油水界面層穩(wěn)定、分散相聚并分離難度大。在加入PAC 后，兩種溫度下的脫水電場(chǎng)響應(yīng)時(shí)間均縮短，脫水電流在實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)的脫水時(shí)間內(nèi)均降低到零，且脫水電場(chǎng)響應(yīng)時(shí)間從長(zhǎng)到短對(duì)應(yīng)的PAC質(zhì)量濃度依次為60、360、240、180 mg/L。表明較低加量的PAC 未能充分中和乳化體系中液滴表面的負(fù)電性。而PAC 加量較高時(shí)，盡管能充分中和液滴表面吸附表面活性劑所具有的負(fù)電性，同時(shí)通過(guò)絮凝架橋作用與HPAM發(fā)生靜電吸附而降低體系帶電性，有效構(gòu)建并穩(wěn)定脫水電場(chǎng)，但作為一種無(wú)機(jī)高分子聚合物，PAC 的過(guò)量加入又會(huì)帶來(lái)采出液乳化體系黏度上升，與Zeta電位降低存在的競(jìng)爭(zhēng)機(jī)制會(huì)使得乳化體系的穩(wěn)定性得以維持，因此呈現(xiàn)出在360 mg/L的較高加量時(shí)脫水電場(chǎng)作用時(shí)間較長(zhǎng)。在兩種溫度下，180 mg/L和240 mg/L PAC 加量對(duì)應(yīng)的脫水電場(chǎng)作用時(shí)間相對(duì)最短，分布在5～8 min，較加量為60 mg/L 和360 mg/L時(shí)的縮短了50%以上，體現(xiàn)出對(duì)電場(chǎng)穩(wěn)定性的明顯改善，有效發(fā)揮了電場(chǎng)脫水的響應(yīng)與作用機(jī)制［10，18］。由此可見(jiàn)，PAC水解后產(chǎn)生陽(yáng)離子，電性的差異誘導(dǎo)帶正電的PAC 液滴與已有強(qiáng)負(fù)電性的分散相液滴靠近、接觸、結(jié)合，并優(yōu)先與分散相液滴表面陰離子進(jìn)行電中和，降低體系負(fù)電性、削弱油水界面膜強(qiáng)度，有效消除脫水過(guò)程中的電場(chǎng)失穩(wěn)問(wèn)題，治理“垮電場(chǎng)”現(xiàn)象。

圖4 PAC加量對(duì)脫水電場(chǎng)作用時(shí)間及電流的影響

另外，溫度升高，由于乳化體系流動(dòng)性的改善，PAC水解過(guò)程加快，水解產(chǎn)生的陽(yáng)離子能更快地遷移向乳化液滴表面，發(fā)揮對(duì)液滴表面所吸附陰離子型表面活性劑的中和作用；同時(shí)，液滴間的碰撞聚并幾率也因溫度的升高而增加，這共同使得脫水電場(chǎng)作用時(shí)間縮短，電場(chǎng)脫水效率提高。如PAC加量為180 mg/L 時(shí)，60 ℃下的電場(chǎng)作用時(shí)間較50 ℃時(shí)進(jìn)一步縮短了15%，且脫水電流的變化表現(xiàn)得更為平穩(wěn)。

2.3 采出液脫水效果

2.3.1 脫水率

結(jié)合采出液乳化體系的含水率，根據(jù)其電化學(xué)脫水過(guò)程中不同分離時(shí)間時(shí)的析出水量，在不計(jì)入分離出污水中含油量時(shí)，按式（1）計(jì)算脫水率，建立50 ℃和60 ℃兩種溫度下脫水實(shí)驗(yàn)過(guò)程中脫水率的變化特征；按式（2）計(jì)算分離后原油的含水率，評(píng)價(jià)PAC對(duì)模擬采出液乳化體系脫水性能的影響。

由圖5可見(jiàn)，對(duì)于未加PAC的采出液乳化體系，在脫水初期，油水界面不清、脫出水色渾濁，析出水量少、脫水效率低。隨著脫水時(shí)間的延長(zhǎng)，脫水率增加，但脫水效果趨于恒定時(shí)的脫水率在50 ℃和60 ℃下分別為93.41%和94.83%，表明高強(qiáng)度穩(wěn)定乳化水未得以有效聚并分離，從表1 看出其相應(yīng)分離后原油的含水率為1.15%和0.91%，遠(yuǎn)超過(guò)0.5%的凈化原油含水率最高控制指標(biāo)［18］。這也與對(duì)其脫水電場(chǎng)穩(wěn)定性的分析吻合，脫水前期電場(chǎng)不能有效構(gòu)建、后期失穩(wěn)電場(chǎng)恢復(fù)構(gòu)建但卻持續(xù)地響應(yīng)。

表1 PAC加量對(duì)脫水后原油含水率及污水含油量的影響

圖5 PAC加量對(duì)采出液脫水率的影響

加入PAC 后，采出液脫水效果明顯改善，脫水率在脫水初期即開(kāi)始上升，且以加量為180 mg/L和240 mg/L時(shí)上升最快。PAC加量為180 mg/L時(shí)，析水量增加、油水界面清晰、脫出水色清澈。50 ℃時(shí)，180 mg/L 和240 mg/L 兩種加量下的最終脫水率分別為99.20%和98.41%，相應(yīng)分離后原油的含水率分別為0.14%和0.28%；60 ℃時(shí)，兩種加量下的最終脫水率分別為99.55%和99.06%，相應(yīng)分離后原油的含水率分別為0.08%和0.17%。這一方面表明適合的PAC濃度既發(fā)揮電中和作用降低體系的Zeta電位，又發(fā)揮靜電吸附效應(yīng)而與HPAM共同沉淀析出，在實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象中表現(xiàn)為有絮凝沉淀物出現(xiàn)，從而形成有利于乳化水分離的體系環(huán)境，共同促進(jìn)電場(chǎng)的構(gòu)建與穩(wěn)定；另一方面也表明，在相同調(diào)節(jié)環(huán)境下，溫度升高時(shí)，由于體系具有黏度降低及乳化液滴以更快速率聚并的熱力學(xué)條件，與常規(guī)脫水作用機(jī)制一樣，會(huì)使脫水效果提升。而當(dāng)PAC 加量繼續(xù)增至360 mg/L 時(shí)，盡管脫出水色清澈、油水界面較為清晰，但析水量有所減少。過(guò)量PAC帶來(lái)體系黏度的增加導(dǎo)致油水界面層穩(wěn)定性的增強(qiáng)，脫水率在一定程度上減小。另外，在脫水電流下降后期，若調(diào)節(jié)劑作用過(guò)程中由于靜電吸附而產(chǎn)生的絮凝沉淀物黏附于電極［20］，或?qū)?lái)潛在的電場(chǎng)二次失穩(wěn)，以及降低脫水過(guò)程中電場(chǎng)響應(yīng)性能。

2.3.2 污水含油量

投加不同濃度PAC 前后脫出污水中的含油量測(cè)定結(jié)果如表1所示。在50 ℃下加入PAC后，脫出污水中的含油量從PAC 加入前的519.7 mg/L 降至146.1～378.3 mg/L。在60 ℃條件下，盡管溫度升高改善了脫水效果，但PAC加入前脫出污水中的含油量仍高達(dá)351.2 mg/L，投加180、240 mg/L PAC 后，脫出污水中的含油量控制在了100 mg/L以內(nèi)，與脫水率的提高相一致，可見(jiàn)PAC穩(wěn)定脫水電場(chǎng)而顯著改善三元復(fù)合驅(qū)采出液乳化體系的綜合脫水性能。

3 結(jié)論

針對(duì)三元復(fù)合驅(qū)采出液脫水電場(chǎng)失穩(wěn)的問(wèn)題，以聚合氯化鋁（PAC）作為電中和調(diào)節(jié)劑。PAC濃度對(duì)穩(wěn)定脫水電場(chǎng)及改善脫水效果均有影響。PAC加量為180～240 mg/L 時(shí)，電場(chǎng)脫水的響應(yīng)與作用機(jī)制發(fā)揮最為顯著，Zeta電位絕對(duì)值小、脫水峰值電流低、峰值電流持續(xù)時(shí)間短且變化平穩(wěn)，脫水后原油含水率控制在0.30%以內(nèi)、60 ℃下的污水含油量控制在100 mg/L以內(nèi)，可實(shí)現(xiàn)對(duì)三元復(fù)合驅(qū)采出液脫水電場(chǎng)失穩(wěn)的有效治理，且隨脫水溫度升高，治理效果提升。