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    巷壁與風(fēng)流間對流換熱系數(shù)計算及敏感性分析

    2021-10-17 14:00:08高佳南吳奉亮
    煤礦安全 2021年9期
    關(guān)鍵詞:濕空氣摩擦阻力風(fēng)流

    高佳南,吳奉亮

    (1.西安科技大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院,陜西 西安 710054;2.西部礦井開采及災(zāi)害防治教育部重點實驗室,陜西 西安 710054)

    隨著煤炭開采向深部發(fā)展,井下熱害現(xiàn)象日益顯現(xiàn),嚴(yán)重威脅礦井的安全生產(chǎn)[1-4]。為了解決礦井熱害問題,需通過計算井下各種熱源的散熱量,繼而預(yù)測礦井風(fēng)溫,確定高溫地點的冷負(fù)荷,從而制定經(jīng)濟(jì)合理的降溫措施[5]。造成礦井熱害的熱源眾多且較為復(fù)雜,其中高溫圍巖散熱是引起礦井熱害的最大熱源[6],由牛頓冷卻定律可知,準(zhǔn)確計算圍巖散熱量關(guān)鍵在于巷道風(fēng)流與巷壁間對流換熱系數(shù)的準(zhǔn)確性,許多學(xué)者對該參數(shù)展開了研究。Malcolm[7]基于傳熱學(xué)理論推導(dǎo)出計算巷道風(fēng)流與巷壁間對流換熱系數(shù)的表達(dá)式;陳柳等[8]通過模型實驗相似理論給出了對流換熱實驗關(guān)聯(lián)式進(jìn)而求得巷道風(fēng)流與圍巖間的對流換熱系數(shù);高建良等[9]提出了利用風(fēng)溫、風(fēng)壓、風(fēng)量及壁溫等可測參數(shù)來計算巷道風(fēng)流與巷壁間的平均對流換熱系數(shù)的方法;王玉嬌[10]應(yīng)用傳熱學(xué)理論和實驗?zāi)P头椒▽⑾锏里L(fēng)流與圍巖間的對流換熱系數(shù)擬合回歸為巷道風(fēng)速、風(fēng)溫與巷壁溫度之差的函數(shù);姬建虎[11]模擬研究了掘進(jìn)工作面風(fēng)流換熱特性并得出平均換熱系數(shù)的關(guān)聯(lián)式;I S Lowndes[12]等開展了巷道風(fēng)流與圍巖間對流換熱系數(shù)及換熱特性模擬研究。

    由于潮濕巷壁與風(fēng)流的熱濕交換作用,井下風(fēng)流多為干空氣和水蒸氣組成的二元組分混合濕空氣,另外,礦井巷壁的粗糙特征對風(fēng)流流動及風(fēng)溫都有一定影響[13]。為此,基于國內(nèi)外研究現(xiàn)狀和上述分析,主要針對巷壁潮濕、巷道風(fēng)流為濕空氣的特點,同時考慮井巷摩擦阻力系數(shù)情況下,通過潮濕巷壁與風(fēng)流間的傳熱、傳質(zhì)理論分析,得出巷壁與風(fēng)流間對流換熱系數(shù)的計算式,并對換熱系數(shù)的影響因素進(jìn)行敏感性分析,以期準(zhǔn)確計算圍巖散熱量。

    1 巷壁與巷道風(fēng)流間的熱濕交換

    圍巖散熱示意圖如圖1。低溫風(fēng)流自巷道入口斷面1流入,流經(jīng)巷道時,沿程與高溫巷壁直接接觸以對流傳熱、傳質(zhì)方式進(jìn)行熱濕交換。圍巖內(nèi)蘊藏的熱量通過巷壁傳遞給風(fēng)流,致使巷道出口斷面2處風(fēng)溫上升,同時由于熱濕交換,巷壁溫度下降,圍巖內(nèi)部形成徑向溫度梯度分布,熱量在圍巖內(nèi)部以熱傳導(dǎo)方式由圍巖徑向深部傳遞至巷壁。

    圖1 圍巖散熱示意圖Fig.1 Schematic of surrounding rock heat dissipation

    為突出對流換熱系數(shù)的主要影響因素,在計算對流換熱系數(shù)時將作出以下假設(shè):①在所研究的巷道范圍內(nèi),巷壁處各點溫度相等且恒定不變;②將所研究的巷道范圍內(nèi)風(fēng)流的平均溫度作為計算對流換熱系數(shù)時的定性溫度。

    2 對流換熱系數(shù)計算

    2.1 對流換熱系數(shù)計算式的推導(dǎo)

    自巷道入口斷面1到巷道出口斷面2,巷道風(fēng)流與巷壁間的顯熱Qx為:

    引入無因次準(zhǔn)數(shù):

    式中:Nu為努賽爾數(shù);Re為雷諾數(shù);Pr為普朗特數(shù);λ為無因次摩擦阻力系數(shù);d為巷道當(dāng)量直徑,m,d=4S/U(S為巷道斷面積,m2;U為巷道周長,m);λsf為巷道風(fēng)流的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);u為巷道平均風(fēng)速,m/s;vsf為濕空氣的運動黏性系數(shù),m2/s;μsf為巷道風(fēng)流的動力黏性系數(shù),kg/(m·s);cpsf為巷道風(fēng)流的定壓比熱容,J/(kg·℃);β為巷道的摩擦阻力系數(shù),(N·s2)/m4,β=0.15λ(λ為巷道的無因次摩擦阻力系數(shù));ρ為巷道風(fēng)流的密度,kg/m3。

    由普朗特類比無量綱準(zhǔn)則方程[14]得:

    將式(2)代入式(3)可得顯熱對流換熱系數(shù)αx:

    巷道風(fēng)流與巷壁間的對流換熱面積F為:

    式中:L為巷道長度,m。

    對于巷壁部分潮濕,引入潮濕率f,可得巷道風(fēng)流與巷壁間發(fā)生濕交換引起的潛熱Qq為:

    式中:Qq為巷道風(fēng)流與巷壁間發(fā)生濕交換引起的潛熱,J/s;f為巷壁潮濕率;ms為巷道風(fēng)流與巷壁間的濕交換量,kg/s;γ為水的汽化潛熱,J/kg。

    巷道風(fēng)流與巷壁間的濕交換量ms為:

    引入劉易斯關(guān)系[15]:

    巷道風(fēng)流潛熱增加量等于巷壁向風(fēng)流傳遞的潛熱,對于巷壁部分潮濕巷道,則有:

    式中:G為巷道風(fēng)流質(zhì)量流量,kg/s。

    巷道風(fēng)流的質(zhì)量流量G為:

    巷壁處風(fēng)流的含濕量db為:

    自巷道入口斷面1到巷道出口斷面2,巷道風(fēng)流與巷壁間的總換熱量Q為:

    式中:α為巷道風(fēng)流與巷壁間的總對流換熱系數(shù),W/(m2·℃)。

    將式(1)、式(4)及式(7)代入式(14)得:

    從式(14)中可以看出,對流換熱系數(shù)α與多個物理量有關(guān),其中巷道風(fēng)速、風(fēng)溫、風(fēng)流含濕量、巷壁含濕量、巷道潮濕率、巷道當(dāng)量直徑、巷道長度、巷道摩擦阻力系數(shù)均可由礦井通風(fēng)阻力測定得到,同時在保證計算結(jié)果精度及工程應(yīng)用方便的前提下,將濕風(fēng)流的密度、定壓比熱容、動力黏性系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)等熱物理參數(shù)以及水的汽化潛熱擬合成可測參數(shù)風(fēng)溫、風(fēng)流相對濕度及風(fēng)壓的函數(shù)[16]。

    2.2 礦井風(fēng)流熱物理參數(shù)

    2.2.1 濕空氣的密度ρ

    式中:p為濕空氣的絕對靜壓,Pa;t為濕空氣的溫度,℃;φ為濕空氣的相對濕度,%;ps(t)為對應(yīng)于濕空氣溫度為t℃時的飽和水蒸氣分壓,Pa。

    對于濕空氣的飽和水蒸氣分壓,可擬合為濕空氣溫度的函數(shù)為:

    ps(t)=exp(7.23×10-7t3-2.71×10-4t2+7.2×10-2t+6.42)

    2.2.2 濕空氣的定壓比熱容cpsf

    式中:wgf為干空氣質(zhì)量分?jǐn)?shù),%;ws為水蒸氣質(zhì)量分?jǐn)?shù),%;cpgf為干空氣的定壓比熱容,J/(kg·℃);cps為水蒸氣的定壓比熱容,J/(kg·℃);df為濕空氣的含濕量,kg/kg。

    濕空氣的含濕量df為:

    干空氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)wgf為:

    在礦井熱環(huán)境的溫度范圍內(nèi),可將干空氣和水蒸氣的定壓比熱容擬合成濕空氣溫度的二次函數(shù):

    cpgf=1.236×10-4t2-8.722×10-2t+1 006.87

    cps=1.014×10-3t2+0.613 3t+1 853.14

    2.2.3 濕空氣的動力黏性系數(shù)μsf

    礦井風(fēng)流為二元組分的濕空氣,可用式(8)計算其動力黏性系數(shù)μsf:

    式中:μgf為干空氣的動力黏性系數(shù),kg/(m·s);μs為水蒸氣的動力黏性系數(shù),kg/(m·s);Mgf為干空氣的分子量,取28.96;Ms為水蒸氣的動力黏性系數(shù),取18.016。

    同樣,可將干空氣和水蒸氣的動力黏性系數(shù)由濕空氣溫度表示:

    μgf=(-3.525 6×10-5t2+4.799×10-2t+17.494 5)×10-6

    μs=(-1.785 8×10-5t2+4.011×10-2t+8.180 4)×10-6

    在礦井通風(fēng)中,濕空氣的動力黏性系數(shù)也可表示為:

    μsf=vsf·ρ

    2.2.4 干濕空氣的導(dǎo)熱系數(shù)及水的汽化潛熱γ

    式中:λgf為干空氣的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);λs為水蒸氣的的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);Agf,s、As,gf分別為干空氣和水蒸氣的結(jié)合因子。

    水的汽化潛熱γ:

    2.3 對流換熱系數(shù)的迭代求解

    根據(jù)以上結(jié)果可知,求解巷道風(fēng)流與巷壁間的對流換熱系數(shù),需已知巷道風(fēng)溫,通常將巷道風(fēng)溫均值作為巷道風(fēng)流的定性溫度,而計算巷道出口風(fēng)溫,則需確定對流換熱系數(shù),因此應(yīng)用迭代法對換熱系數(shù)進(jìn)行求解,對流換熱系數(shù)迭代求解流程如圖2。

    圖2 對流換熱系數(shù)迭代求解流程Fig.2 Iterative solution procedure of convective heat transfer coefficient

    3 敏感性分析

    敏感性分析(Sensitivity Analysis)是一種定量描述系統(tǒng)的各影響因素的變化對系統(tǒng)特性影響程度的方法,即對流換熱系數(shù)由巷道摩擦阻力系數(shù)α、巷道風(fēng)速及巷道半徑等3個影響因素確定:α=f(α1,α2,α3),結(jié)合礦井生產(chǎn)特點,給定1個基準(zhǔn)狀態(tài)值:α*=f(α1*,α2*,α3*),令影響因素αi在其取值范圍內(nèi)變化,而其他影響因素取基準(zhǔn)值且保持不變,可得出α=f(α1*,αi,α3*)=φi(αi),從而由擬合曲線α=φi(αi)的變化率可分析對流換熱系數(shù)對單個參數(shù)αi的敏感程度。

    為了比較對流換熱系數(shù)對不同量綱參數(shù)變化的敏感程度,引入無量綱化的敏感度函數(shù)[17]Si(αi):

    將αi=αi*代入式(23)可得參數(shù)αi的敏感因子:

    表1 參數(shù)基準(zhǔn)狀態(tài)值及其變化范圍Table 1 Parameters reference state values and its variation range

    3.1 巷道摩擦阻力系數(shù)敏感性

    取巷道風(fēng)速u為1.50 m/s,巷道半徑r為2.4 m,巷道摩擦阻力系數(shù)β變化范圍為0.004~0.012(N·s2)/m4(相對于基準(zhǔn)值的-50%~+50%),變化幅度為±10%,由式(15)計算出的不同巷道摩擦阻力系數(shù)下對流換熱系數(shù)值見表2。

    表2 不同巷道摩擦阻力系數(shù)下對流換熱系數(shù)計算結(jié)果Table 2 Calculation results of convective heat transfer coefficient under different roadway friction resistance coefficients

    通過曲線擬合,擬合得到巷道摩擦阻力系數(shù)與對流換熱系數(shù)間函數(shù)曲線和對流換熱系數(shù)對巷道摩擦阻力系數(shù)的敏感度隨巷道摩擦阻力系數(shù)變化曲線,α-β函數(shù)關(guān)系以及敏感度函數(shù)Sβ-β曲線如圖3。

    圖3 α-β函數(shù)關(guān)系以及敏感度函數(shù)Sβ-β曲線Fig.3 α-βfunction relationship and sensitivity function Sβ-βcurves

    建立對流換熱系數(shù)α與巷道摩擦阻力系數(shù)β之間的函數(shù)關(guān)系式:

    采用敏感性分析法,利用式(23)可得到對流換熱系數(shù)相對于巷道摩擦阻力系數(shù)變化的敏感度函數(shù)Sβ:

    由圖3可以看出,巷道摩擦阻力系數(shù)由0.004(N·s2)/m4增至0.012(N·s2)/m4(增大3倍)時,對流換熱系數(shù)由25.266 2 W/(m2·℃)增至62.731 1 W/(m2·℃)(增大約2.5倍),對流換熱系數(shù)隨著巷道摩擦阻力系數(shù)的增加而呈線性遞增趨勢;巷道摩擦阻力系數(shù)在0.004~0.012(N·s2)/m4區(qū)間內(nèi)增大時,對流換熱系數(shù)對巷道摩擦阻力系數(shù)變化的敏感度Sβ由0.734逐漸增至0.892,且有0.2≤Sβ<1,這表明,對流換熱系數(shù)對巷道摩擦阻力系數(shù)為高度敏感,且隨著巷道摩擦阻力系數(shù)增大,敏感度越來越強。

    3.2 巷道風(fēng)速敏感性

    分析巷道風(fēng)速敏感性時,取巷道摩擦阻力系數(shù)β為0.008(N·s2)/m4,巷道半徑r為2.4 m,巷道風(fēng)速u的變化范圍為0.75~2.25 m/s(相對于基準(zhǔn)值的-50%~+50%),變化幅度為±10%,利用式(15)計算得到的不同巷道風(fēng)速下對流換熱系數(shù)見表3。α-u函數(shù)關(guān)系以及敏感度函數(shù)Su-u曲線如圖4。

    圖4 α-u函數(shù)關(guān)系以及敏感度函數(shù)S u-u曲線Fig.4 α-u function relationship and sensitivity function S u-u curves

    表3 不同巷道風(fēng)速下對流換熱系數(shù)計算結(jié)果Table 3 Calculation results of convective heat transfer coefficient under different roadway wind speeds

    從圖4可以看出,巷道摩擦阻力系數(shù)由0.75 m/s增至2.25 m/s(增大3倍)時,對流換熱系數(shù)由22.178 2 W/(m2·℃)增至66.534 6 W/(m2·℃)(增大約3倍),對流換熱系數(shù)隨著巷道風(fēng)速的增大而線性遞增;巷道風(fēng)速在0.75~2.25 m/s范圍內(nèi)增大時,對流換熱系數(shù)對巷道風(fēng)速變化的敏感度Su恒定為1.000,有Su≥1,因此對流換熱系數(shù)對巷道風(fēng)速有較高的敏感度。

    3.3 巷道半徑敏感性

    取巷道風(fēng)速u為1.50 m/s,巷道摩擦阻力系數(shù)β為0.008(N·s2)/m4,巷道半徑r變化范圍為1.20~3.60 m(相對于基準(zhǔn)值的-50%~+50%),其變化幅度為±10%,同樣由式(15)得到的不同巷道半徑下對流換熱系數(shù)的計算結(jié)果見表4。α-r函數(shù)關(guān)系以及敏感度函數(shù)Sr-r曲線如圖5。

    表4 不同巷道半徑下對流換熱系數(shù)計算結(jié)果Table 4 Calculation results of convective heat transfer coefficient under different roadway radius

    圖5 α-r函數(shù)關(guān)系以及敏感度函數(shù)S r-r曲線Fig.5 α-r function relationship and sensitivity function S r-r curves

    從圖5可以看出,巷道半徑由1.20 m增至3.60 m/s(增大3倍)時,相應(yīng)對流換熱系數(shù)由43.549 1 W/(m2·℃)增至46.101 1 W/(m2·℃)(增大5.86%),對流換熱系數(shù)隨著巷道半徑的增大逐漸增大,但增幅較??;巷道半徑在1.20~2.16 m范圍內(nèi)增大時,對流換熱系數(shù)對巷道半徑變化的敏感度Sr由0.009增至0.047,且有Sr<0.05,這表明,在該巷道半徑變化范圍內(nèi),對流換熱系數(shù)對巷道半徑的敏感度較低,此時可忽略巷道半徑變化對換熱系數(shù)的影響;巷道半徑在2.40~3.60 m范圍內(nèi)增大時,對流換熱系數(shù)對巷道半徑變化的敏感度Sr由0.060增至0.148,有0.05≤Sr<0.2,這說明,該巷道半徑變化范圍內(nèi)對流換熱系數(shù)對巷道半徑為中度敏感。

    4 結(jié)語

    1)綜合考慮巷壁粗糙特征、井巷潮濕率、巷道風(fēng)流為濕空氣等實際情況,推導(dǎo)出巷道風(fēng)流與巷壁間的對流換熱系數(shù)計算式,即將對流換熱系數(shù)描述為風(fēng)溫、風(fēng)速、巷道摩擦阻力系數(shù)、巷道潮濕率等可測參數(shù)的函數(shù),進(jìn)而利用迭代求解方法實現(xiàn)了對流換熱系數(shù)的計算。

    2)對流換熱系數(shù)對巷道風(fēng)速變化的敏感度Su恒定為1,對巷道摩擦阻力系數(shù)變化的敏感度范圍為0.2≤Sβ<1,對巷道半徑變化的敏感度范圍為0≤Sr<0.2,表明對流換熱系數(shù)對巷道風(fēng)速最敏感,對巷道摩擦阻力系數(shù)敏感性次之,對巷道半徑敏感度最低。

    3)當(dāng)巷道半徑在一定范圍內(nèi)變化時,對流換熱系數(shù)對巷道半徑的敏感度Sr<0.05,說明巷道半徑在該范圍內(nèi)變化時可忽略其對換熱系數(shù)的影響。

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