軋制鋁合金板材剪切與反剪切力學(xué)性能的研究*

陳 超，王志輝，彭 勇，簡忠武，樊新波

(1.湖南工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 汽車工程學(xué)院，湖南 長沙 410208；2.中南大學(xué) 交通運輸工程學(xué)院，湖南 長沙 410075)

0 引言

鋁及鋁合金具有密度小、比強度高、耐腐蝕、塑性好等優(yōu)點，是交通工具輕量化設(shè)計的優(yōu)選材料之一，因而被廣泛應(yīng)用于汽車、船舶、軌道車輛以及航空航天等領(lǐng)域，作為各領(lǐng)域設(shè)備的結(jié)構(gòu)件、覆蓋件等使用。

為了研究薄金屬板材剪切力學(xué)性能，研究者們設(shè)計了不同的專用剪切試驗夾具來滿足不同的試驗需求[1-5]，但針對鋁合金受力變形后對剪切力學(xué)性能影響的研究甚少。本文借助自行設(shè)計、驗證、制造的剪切試驗裝置，研究幾種典型軋制鋁合金板材的單向剪切與預(yù)變形后的反剪切力學(xué)性能以及斷裂行為，為鋁合金構(gòu)件實際工程應(yīng)用過程中受大載荷后的損傷分析與研究提供參考。

1 試驗材料及過程

1.1 試驗材料

本試驗選擇了交通工具中常用的5052-H32、6061-T6、7075-T651三種牌號鋁合金板材作為研究對象，每種鋁合金有2mm、4mm、6mm三種厚度規(guī)格。其中板材剪切試樣沿軋制方向取樣，保證剪切方向、剪切刀刃均與板材的軋制方向垂直。

1.2 力學(xué)性能試驗方案

本文主要研究了不同厚度的三種牌號鋁合金板材的剪切與反剪切力學(xué)性能，并借助掃描電鏡分析試樣的斷口顯微組織。

其中剪切與反剪切試驗借助自行設(shè)計與制造的剪切試驗裝置，剪切裝置實物圖及剪切試樣關(guān)鍵尺寸如圖1所示。在進行單向剪切試驗時，將剪切試樣安裝在剪切裝置上后，直接在拉伸試驗機上進行測試；在反剪切試驗時，先將剪切試樣安裝在剪切裝置上并在拉伸試驗機上進行預(yù)剪切，當剪切位移達到1.6 mm后暫停試驗并取下試樣，然后將試樣反向安裝在剪切裝置上，并重新置于拉伸試驗機上剪切并記錄數(shù)據(jù)。

圖1 剪切裝置實物圖及剪切試樣尺寸圖

2 實驗結(jié)果分析與討論

2.1 單向剪切試驗結(jié)果分析

圖2為不同厚度三種鋁合金板材的單向剪切曲線。從圖2中可以看出：同種材質(zhì)不同厚度的鋁合金板材出現(xiàn)剪切屈服的位移值不一樣；當板材厚度超過2 mm時，三種鋁合金板材均呈現(xiàn)出板材厚度越大，板材的剪切屈服點的位移值也就越大。圖3為不同厚度鋁合金板材的抗剪強度、位移變化曲線。從圖3中可以看出：在三種材質(zhì)的鋁合金板材中，剪切強度高的材質(zhì)，其剪切位移反而??；而且，隨著板材厚度的增加，三種鋁合金板材的抗剪強度均呈現(xiàn)出先增大再減小的變化規(guī)律。這主要是由于合金處于剪切應(yīng)力條件下的大變形狀態(tài)，板材變形局部化程度高、時間短，金屬的形變強化的作用[6]。當板材厚度為4 mm時，合金的剪切形變強化作用比2 mm板材的強化作用更明顯，形變強化的效果高于軋制缺陷引起的板材性能衰減的效果，因此4 mm板材的剪切強度比2 mm板材的剪切強度更高；而當板材厚度為6 mm時，板材軋制缺陷引起的性能衰減效果大于板材剪切形變強化的效果，從而導(dǎo)致強度下降。

圖3 不同厚度鋁合金板材的抗剪強度、位移變化曲線

隨著板材厚度的增加，7075-T651鋁合金板材的最大位移逐漸增加；而5052-H32、6061-T6兩種強度相對較低的鋁合金板材的最大位移卻呈現(xiàn)出先減小后增大的趨勢；當板厚為6 mm時，三種鋁合金的剪切位移值均為最大值。造成上述最大位移變化的原因主要是由于2 mm厚的板材在剪切試驗的初期，低載荷力作用下即產(chǎn)生了較大的位移，導(dǎo)致三種鋁合金的剪切位移增大。而且，抗拉強度越低的鋁合金板材，此低載荷下產(chǎn)生的位移越大，如圖2中橢圓圈所標識的區(qū)域，而且在后面的反剪切試驗中也同樣存在該現(xiàn)象。

圖2 不同厚度三種鋁合金板材的剪切曲線

2.2 剪切-反剪切試驗結(jié)果與分析

圖4為剪切試樣反剪切試驗前后的實物圖。

圖4 剪切試樣反剪切試驗前后的實物圖

2.2.1 預(yù)剪切試驗結(jié)果與分析

圖5為鋁合金板材試樣預(yù)剪切變形后的殘余變形量，殘余變形量指的是剪切試樣上、下裝夾平面的垂直距離與剪切試樣原始板厚的差值。通過對圖5中的數(shù)據(jù)進行分析可知：在對5052-H32、6061-T6、7075-T651三種材質(zhì)、不同厚度的鋁合金板材試樣進行預(yù)剪切變形后，隨著試樣板材厚度由2 mm增加至4 mm，三種材質(zhì)的殘余變形均出現(xiàn)明顯下降，且材料強度越高，殘余變形降幅越大；當試樣板材厚度由4 mm增加至6 mm，5052-H32的殘余變形迅速增加，而6061-T6、7075-T651的殘余變形量繼續(xù)下降。此外，通過將圖5中各試樣殘余變形量與圖2的剪切曲線對比分析可以得出，當1.6 mm預(yù)變形位移超過鋁合金屈服點的位移值越多，預(yù)變形后殘余的變形量則越大。

圖5 三種鋁合金板材剪切試樣預(yù)剪切變形后的殘余變形量

2.2.2 反剪切試驗結(jié)果與分析

圖6為不同厚度的三種鋁合金板材預(yù)變形后反剪切試驗的剪切曲線，其與圖2的單向剪切試驗的剪切曲線的變化規(guī)律大體一致。

圖6 不同厚度三種鋁合金板材剪切試樣反剪切的剪切曲線

2.3 力學(xué)性能結(jié)果對比分析與討論

表1為三種鋁合金板材的標準拉伸、剪切以及剪切-反剪切的力學(xué)性能。

表1 鋁合金板材標準拉伸、剪切以及剪切-反剪切的力學(xué)性能

圖7為三種鋁合金板材單向剪切與剪切-反剪切的力學(xué)性能對比圖，其中剪切-反剪切試樣的剪切位移是絕對位移，其值等于剪切-反剪切試驗中的最大位移減預(yù)剪切的殘余變形量。鋁合金板材在經(jīng)歷1.6 mm預(yù)變形后，反向安裝并加載時，呈現(xiàn)如下規(guī)律：

(1)從圖7中可以看出，厚度為2 mm的三種鋁合金板材在預(yù)剪切變形后的反剪切強度均明顯低于單向剪切強度[7]，其中6061-T6強度下降幅度最大，達到了16.15%，此種現(xiàn)象主要與反向加載后位錯塞積群發(fā)生滑移有關(guān)，這與Chen Xuanzhen等對2 mm厚的2A21-T4、5052-H32、6061-T6、7075-T651板材的平面預(yù)應(yīng)變-反向剪切的試驗結(jié)果一致，四類鋁合金材料在預(yù)應(yīng)變后反向加載，材料的剪切強度出現(xiàn)了不同程度的下降[8]；而當板材厚度為4 mm和6 mm時，預(yù)剪切變形對鋁合金剪切強度的影響不大，單向剪切與預(yù)變形后的反剪切強度的變化值均在1%，其中6 mm厚的三類鋁合金板材預(yù)剪切變形后的反剪切強度均高于單向剪切強度，但強度變化值均在1%。

(2)從圖7中可以看出，隨著板材厚度的增加，三種鋁合金的預(yù)剪切變形后的反剪切試驗與單向剪切試驗的剪切位移變化規(guī)律基本一致，當板材厚度為6 mm時，三種鋁合金的剪切位移值均是最大的。通過進一步分析可以發(fā)現(xiàn)，具有相對較高強度的6061-T6和7075-T651兩種鋁合金板材在經(jīng)歷預(yù)剪切變形后，剪切-反剪切試驗的剪切位移均小于單向剪切的剪切位移。

圖7 三種鋁合金板材單向剪切與反剪切的力學(xué)性能對比圖 圖8 單向剪切強度與抗拉強度的比值

圖8、圖9分別為不同厚度的三種牌號鋁合金單向剪切強度與抗拉強度的比值、反剪切強度與抗拉強度的比值。從圖8和圖9中可以看出：①三種鋁合金的剪切強度與抗拉強度之比、預(yù)變形后的反剪切強度與抗拉強度的比值都隨著板材厚度的增加而增大，即厚度越大，其剪切強度、反剪切強度均越接近抗拉強度；②當板材厚度為4 mm、6 mm時，強度等級越低的鋁合金材料，其單向剪切強度與抗拉強度的比值、反剪切強度與抗拉強度的比值均越大。

圖9 反剪切強度與抗拉強度的比值

2.4 斷口形貌及組織分析

圖10為鋁合金板材單向剪切與反剪切的斷口形貌。從圖10中可以看出：5052-H32、6061-T6、7075-T651三類鋁合金板材的單向剪切斷口形貌存在較大差異；5052-H32的剪切斷口有明顯的拋物線形剪切韌窩，韌窩多且較深，這是由于板材在剪切力的作用下，顯微孔洞沿剪切方向上被拉長，其剪切斷裂形式為韌性斷裂；6061-T6的剪切斷口中有類似發(fā)生滑移的拋物線形，而且其拋物線的兩側(cè)邊基本與剪切時的拉伸方向平行，但與5052-H32的相比，韌窩明顯數(shù)量變少深度變淺；而7075-T651的剪切斷口是由眾多細小的剪切面組成，幾乎沒有拋物線形的剪切韌窩，即沒有空穴擴張和匯合的現(xiàn)象[9]。

圖10 鋁合金板材單向剪切與反剪切的斷口形貌

此外，通過對比單向剪切與預(yù)變形-反剪切的斷口SEM形貌可以看出，反剪切的斷口中單個滑移平面的面積明顯增大，而且滑移平面更加光滑、平整。這主要是受預(yù)變形的影響，預(yù)變形時形成了位錯塞積群或孔洞，在反剪切時上述區(qū)域更容易發(fā)生滑移、斷裂現(xiàn)象。該現(xiàn)象在厚度為2 mm的板材中體現(xiàn)得更加明顯，單向剪切與預(yù)變形-反剪切的斷口形貌有明顯的差異，而在4 mm、6 mm厚的板材中斷口形貌變化較小，這與前面圖7(a)中的鋁合金板材單向剪切與預(yù)變形-反剪切的力學(xué)性能變化規(guī)律相吻合。

3 結(jié)論

(1)在剪切變形強化和板材原始軋制缺陷的共同作用下，三種牌號鋁合金隨著板材厚度的增加，其抗剪強度均呈現(xiàn)出先增大再減小的變化規(guī)律。

(2)同種牌號不同厚度的鋁合金板材剪切屈服點對應(yīng)的位移值不同，當預(yù)變形位移值超過鋁合金屈服點的位移值越多，預(yù)變形后殘余的變形量則越大。

(3)不同厚度的三種鋁合金反剪切曲線中的剪切力均發(fā)生動態(tài)時效。而且，當板材厚度為2 mm時，三種鋁合金的反剪切強度均明顯低于單向剪切強度；而當板材厚度為4 mm和6 mm時，上述效應(yīng)不明顯。

(4)通過對比單向剪切與反剪切的斷口SEM形貌可以看出，反剪切的斷口中單個滑移平面的面積明顯增大，而且滑移平面更加光滑、平整。