郭俊,黃海婷
(224051 江蘇省 鹽城市 鹽城工學(xué)院 汽車工程學(xué)院)
汽車行駛過程中受多種復(fù)雜載荷影響,車架的剛度和強(qiáng)度對汽車設(shè)計(jì)具有重要作用[1]。借助CAD/CAE 對汽車零部件進(jìn)行研發(fā)設(shè)計(jì),是當(dāng)代汽車零部件設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。通過有限元仿真技術(shù)對現(xiàn)代汽車的車架進(jìn)行靜態(tài)、動態(tài)特性分析,并給予改進(jìn)策略[2],可以極大縮短研發(fā)和設(shè)計(jì)周期。汽車在行駛過程中受到復(fù)雜的彎曲工況作用,與前期的車架設(shè)計(jì)和測驗(yàn)方式比較,有限元技術(shù)能夠很好地模仿復(fù)雜的受力狀況,通過有限元技術(shù)對車架的參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,以此來減輕車架的重量、優(yōu)化車架的結(jié)構(gòu)。對有限元分析模擬的結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比分析,可以極大降低試驗(yàn)成本。
客車車架主要分為縱梁式車架和三段式車架。車架為客車的裝配重要主體,客車行駛過程中,其車架受內(nèi)外載荷的作用,會發(fā)生扭轉(zhuǎn)和彎曲變形。變形是客車行駛的主要問題,合理的強(qiáng)度與剛度以及車架輕量化是車架發(fā)揮最大優(yōu)勢的必要條件。
傳統(tǒng)力學(xué)公式難以準(zhǔn)確計(jì)算和分析零部件的受力及變形情況,且無法完成優(yōu)化設(shè)計(jì)[3]。早在20 世紀(jì)初,國內(nèi)外已運(yùn)用有限元技術(shù)對汽車車架的強(qiáng)度與剛度進(jìn)行研究[4]。1970 年,美國航天局將有限元技術(shù)對車架進(jìn)行靜強(qiáng)度分析,結(jié)果表明:結(jié)構(gòu)的優(yōu)化極大減輕了車重,并實(shí)現(xiàn)了車架輕量化[5]。國外眾多汽車公司應(yīng)用有限元軟件進(jìn)行瞬態(tài)響應(yīng)分析、噪聲和碰撞分析[6]。一些研究者使用傳統(tǒng)的計(jì)算分析方法對車架的梁單元進(jìn)行了分析,但對于復(fù)雜的梁單元結(jié)構(gòu),無法獲取理想的車架橫梁及縱梁接頭范圍的應(yīng)力分布情況,并忽略了扭轉(zhuǎn)時(shí)截面發(fā)生的翹曲變形[7-8]。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展,有限元技術(shù)對車架的板殼單元進(jìn)行應(yīng)力分析得到極大運(yùn)用,減少了分析誤差,從定性或半定量轉(zhuǎn)為定量分析階段[9]。
基于車架對汽車整體質(zhì)量的影響,本文以金龍客車車架[10](三段式)為研究對象,運(yùn)用UG對金龍客車車架進(jìn)行三維建模,借助有限元仿真軟件,對其添加約束并根據(jù)工況施加相應(yīng)載荷,通過分析得出應(yīng)力和應(yīng)變云圖,分析和研究客車車架的剛度及強(qiáng)度,最后根據(jù)所得的靜態(tài)分析結(jié)果對客車車架進(jìn)行優(yōu)化,使車架的設(shè)計(jì)滿足要求。
整車參數(shù)信息如表1 所示。
表1 金龍客車參數(shù)表Tab.1 Parameters of Kinglong bus
本文以三段式車架為研究對象,通過UG 對車架進(jìn)行建模。車架三維模型如圖1 所示。運(yùn)用UG 中有限元模塊進(jìn)行分析,包含對車架進(jìn)行幾何清理和網(wǎng)格劃分。
圖1 客車三段式車架三維模型Fig.1 Three-dimensional model of bus three-section frame
客車車架由16Mm 鋼鍛造,材料參數(shù)見表2[10]。
表2 材料參數(shù)Tab.2 Material parameters
在進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),建立準(zhǔn)確的網(wǎng)格質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)十分關(guān)鍵。單元最大內(nèi)角、單元最小內(nèi)角以及雅克比等是網(wǎng)格質(zhì)量[11]的依據(jù)。網(wǎng)格質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)見表3[12]。
表3 網(wǎng)格質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)Tab.3 Grid quality standards
網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖2 所示。整個(gè)客車車架結(jié)構(gòu)離散58 714 個(gè)節(jié)點(diǎn),49 756 個(gè)單元總數(shù)。
圖2 車架的整體網(wǎng)格劃分結(jié)果Fig.2 Overall meshing result of frame
靜力學(xué)有限元分析的基本方程[13]:
式中:{f}——總體載荷列陣;{K}——總體剛度矩陣;{δ}——總體節(jié)點(diǎn)位移列陣。
在材料力學(xué)中,第四強(qiáng)度理論是強(qiáng)度分析的重要原則。當(dāng)部件結(jié)構(gòu)發(fā)生塑性破壞時(shí),即部件上任意一點(diǎn)形狀改變值達(dá)到了材料的應(yīng)力極限的數(shù)值,結(jié)構(gòu)發(fā)生塑性流動,根據(jù)第四強(qiáng)度理論[14],結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度條件要滿足
式中:σs——等效應(yīng)力;σ1——第一主應(yīng)力;σ2——第二主應(yīng)力;σ3——第三主應(yīng)力。
客車的質(zhì)量參數(shù)主要包括總質(zhì)量4 495 kg、底盤質(zhì)量1 900 kg、整備質(zhì)量3 010 kg。本客車為中型客車,最大載客量為19 人(按每位乘員65 kg 計(jì)算),動力總成質(zhì)量420 kg。將車架以上部位的質(zhì)量加載到各連接的支點(diǎn)上,動力總成質(zhì)量依照4 個(gè)點(diǎn)集中加載到車架的相對應(yīng)位置,加載方式如圖3 所示。
圖3 加載方式Fig.3 Loading mode
車輛在平直道路上勻速行駛時(shí)可以用彎曲工況進(jìn)行模擬,由于受到外界影響較小,車架只受自重、車架各總成重量和行李重量、額定乘員載荷作用,所以,在彎曲工況下,主要考慮垂直方向上的受力。根據(jù)加載方式,車架位移圖和應(yīng)力分布分別如圖4、圖5 所示。
圖4 車架位移Fig.4 Frame displacement
圖5 車架應(yīng)力分布Fig.5 Stress distribution of frame
由圖4 發(fā)現(xiàn),車架的最大變形為2.815 mm,相對于車架的總長度,其變形量非常小,說明車架的剛度足夠。最大變形出現(xiàn)在車架尾部,且從車架尾部至車架后懸架的位置區(qū)變形逐漸減少。
由圖5 發(fā)現(xiàn),車架的最大應(yīng)力為165.21 MPa,安全系數(shù)為4.60,而車架的屈服應(yīng)力為 345 MPa,說明車架的強(qiáng)度是足夠的。此工況下,車架的強(qiáng)度是足夠的,并且強(qiáng)度余量很大。最大應(yīng)力發(fā)生在車架尾部,因?yàn)榇颂幷门c懸架系統(tǒng)相連,剛度較大,相當(dāng)于懸臂梁的固定端,因此,應(yīng)力最大是合理的。同時(shí),在車架首部應(yīng)力值也是較大的,這是由于首尾部的結(jié)構(gòu)單薄。根據(jù)材料力學(xué)的相關(guān)理論,在結(jié)構(gòu)截面或形狀發(fā)生突變的地方易產(chǎn)生應(yīng)力集中。而在其他區(qū)域應(yīng)力值較小,可以考慮對該區(qū)域板厚進(jìn)行適當(dāng)減少。
由靜力分析的結(jié)果可知,彎曲工況下車架的最大應(yīng)力均是小于屈服應(yīng)力的,因此,車架的強(qiáng)度是足夠的。相對于車架的主尺度,車架的變形均在合理范圍以內(nèi),不會造成車架的結(jié)構(gòu)性破壞。同時(shí)可以發(fā)現(xiàn),在滿載彎扭工況下,車架會在首尾處產(chǎn)生較大的應(yīng)力,該部位為車架的薄弱部位。通過對車架進(jìn)行有限元靜力學(xué)分析,對于車架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和優(yōu)化具有很好的指導(dǎo)意義。
本文主要對車架在彎曲工況展開靜態(tài)分析。通過理論計(jì)算和分析,得出車架在彎曲工況下剛度變化。該工況的最大應(yīng)力為165.21 MPa,最大位移為2.815 mm,在彎曲工況中,最大應(yīng)力發(fā)生在車架首、尾部,相對于車架的總長度而言,最大位移變形量和最大應(yīng)力均滿足要求。