電磁成形技術(shù)在鈦合金板材成形中的應(yīng)用

李?yuàn)^強(qiáng)，陳新宇，蔣繼帥

（廈門理工學(xué)院 材料科學(xué)與工程學(xué)院，福建 廈門 361024）

電磁成形屬于高速率成形，在0.1 ms 內(nèi)金屬工件的局部變形速度可達(dá)200 m/s 以上，局部獲得的動(dòng)能相當(dāng)大，材料的變形機(jī)理與低速加工時(shí)材料變形機(jī)理有很大差別。與傳統(tǒng)塑性成形方法相比，高速率成形主要有以下優(yōu)點(diǎn)：增加材料的成形極限、減小回彈、抑制起皺。除此之外，電磁成形還有以下特點(diǎn)：①非接觸，成形件表面質(zhì)量好；②易控制，重復(fù)性誤差較??；③單邊模具（只有凸模或凹模），節(jié)約了加工成本；④不需加潤(rùn)滑油，可以改善工作環(huán)境等[1]。

目前我國(guó)航空航天裝備的各項(xiàng)服役性能指標(biāo)正不斷推向新的極端。實(shí)現(xiàn)航空航天裝備極端服役性能的一個(gè)重要基礎(chǔ)為裝備本體結(jié)構(gòu)輕量化，高可靠性、高耐久和抗損傷容限性能跨入新的技術(shù)極端，高性能輕合金大型整體構(gòu)件是實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)的有效手段與技術(shù)途徑。輕量化的主要途徑為采用輕質(zhì)材料及輕質(zhì)結(jié)構(gòu)，因此，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中迫切需要采用鋁、鎂、鈦等輕質(zhì)合金材料。與鋁合金及鎂合金相比，雖然鈦合金密度約為鎂合金的2.4 倍，鋁合金的1.6 倍，但鈦合金具有非常高的強(qiáng)度極限，其比強(qiáng)度高，約為鎂合金的1.5 倍，鋁合金的2 倍，而且鈦合金的工作溫度高達(dá)500 ℃，其高溫性能及耐腐蝕能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于鋁合金和鎂合金，鈦合金一直是航空航天領(lǐng)域主要的輕質(zhì)結(jié)構(gòu)材料。零件的力學(xué)性能直接影響航空、航天飛行的安全性，這不僅要求各種結(jié)構(gòu)零件的尺寸精度高、質(zhì)量好，還對(duì)零件的力學(xué)性能和服役性能等綜合性能提出了更高要求，因此，急需探索一種新的加工方法，克服鈦合金板材常溫下成形性能差的不足，同時(shí)保證成形后工件具有較好的服役性能，滿足航空、航天等工業(yè)對(duì)高性能材料及結(jié)構(gòu)的需要。

基于電磁成形技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)以及鈦合金在航空航天領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用，許多學(xué)者將電磁脈沖成形技術(shù)應(yīng)用于鈦合金板材成形加工。下面分別從高速增塑、成形工藝、數(shù)值仿真等方面介紹鈦合金電磁成形技術(shù)的研究進(jìn)展，并對(duì)未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行展望。

1 高速增塑

早在20 世紀(jì)60 年代，Wood[2]通過爆炸脹形的方法測(cè)試了TC4 鈦合金在不同變形速度下的斷裂極限應(yīng)變，發(fā)現(xiàn)TC4 鈦合金在較高成形速度下脹形的極限應(yīng)變得到了提高，如圖1 所示。M.Takahashi 等[3]采用平面螺旋線圈，純鋁作為驅(qū)動(dòng)片對(duì)純鈦板進(jìn)行電磁脹形，發(fā)現(xiàn)與準(zhǔn)靜態(tài)下相比，純鈦板的成形極限得到了提高。

圖1 不同變形速度下TC4 鈦合金的極限應(yīng)變[1]Fig.1 Ultimate strain of TC4 titanium alloy at different deformation velocities

Li 等[4]通過電磁脹形的方法，采用多層平面螺旋線圈并以2 mm 厚的鋁板作為驅(qū)動(dòng)板，測(cè)試TC4 鈦合金脹形的成形極限，發(fā)現(xiàn)TC4 鈦合金板材在雙向拉伸應(yīng)變狀態(tài)下成形性能提高了24.37%，提高幅度高于鋁合金5052-O。TC4 鈦合金電磁脹形的斷裂模式為韌性斷裂與剪切斷裂相結(jié)合的復(fù)合模式，不同于鋁合金A5052 的韌性斷裂模式，認(rèn)為驅(qū)動(dòng)片作用下鈦合金電磁成形中慣性效應(yīng)是鈦合金成形性能提高的主要原因。另外，筆者[5]提出了一種測(cè)試電磁成形下低導(dǎo)電率材料成形極限的新方法。該方法通過獨(dú)特的試樣結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，成形極限圖右側(cè)（見圖2a）即雙向拉伸應(yīng)變狀態(tài)，采用方形板料；成形極限圖左側(cè)即單向拉伸應(yīng)變狀態(tài)，根據(jù)單向拉伸試樣標(biāo)準(zhǔn)，同時(shí)考慮到平面螺旋線圈產(chǎn)生的雙駝峰型電磁力分布特點(diǎn)，設(shè)計(jì)如圖2b 所示的坯料形狀（十字形試樣）。其中，主要尺寸為中間4 條筋帶的寬度，為10 mm 或15 mm。塑性變形過程中，平面應(yīng)變狀態(tài)是比較苛刻的狀態(tài)；在成形極限測(cè)試中，平面應(yīng)變狀態(tài)較難獲得。為了獲得平面應(yīng)變狀態(tài)，根據(jù)鈦板在驅(qū)動(dòng)片作用下的變形特點(diǎn)，設(shè)計(jì)如圖2c 所示的試樣（腰形試樣）。將按照試樣形狀加工好鈦板并在表面印上網(wǎng)格，借助鋁合金驅(qū)動(dòng)片，采用單一平面螺旋線圈測(cè)試TC4 材料在磁脈沖作用下的成形極限，如圖3 所示。與準(zhǔn)靜態(tài)下的成形極限相比，成形極限顯著提高，且平面應(yīng)變狀態(tài)下的增塑效果優(yōu)于雙向拉伸應(yīng)變狀態(tài)，提高幅度達(dá)73.65%[6]。

圖2 獲得成形極限測(cè)試中不同應(yīng)變狀態(tài)的試樣形狀設(shè)計(jì)[6]Fig.2 Sample shape design to obtain different strain states in forming limit test

圖3 TC4 鈦合金電磁成形與準(zhǔn)靜態(tài)下的成形極限圖[6]Fig.3 Forming limit diagram of electromagnetic forming and quasi-static forming of TC4 titanium alloy

為了驗(yàn)證電磁成形中TC4 鈦合金的成形性能得到改善這一現(xiàn)象，Li 等[7]搭建了如圖4 所示的電磁脹環(huán)實(shí)驗(yàn)工裝，利用10 mm 高鋁合金驅(qū)動(dòng)環(huán)對(duì)1 mm 高的鈦環(huán)進(jìn)行測(cè)試，采用高速攝像機(jī)進(jìn)行速度采集，構(gòu)建了TC4 鈦合金的成形速度、應(yīng)變率與成形性能的關(guān)系，如圖5 所示。當(dāng)變形速度為2 mm/min（即準(zhǔn)靜態(tài)）時(shí)，TC4 鈦合金的應(yīng)變率為6.67×10-4s-1，最大均勻應(yīng)變達(dá)到0.102；當(dāng)變形速度超過準(zhǔn)靜態(tài)速度，達(dá)到46.7 m/s 時(shí)，其最大均勻應(yīng)變只達(dá)到0.032。隨著變形速度的上升，最大均勻應(yīng)變也成正比增加。直到變形速度超過286 m/s 后，最大均勻應(yīng)變才超過準(zhǔn)靜態(tài)時(shí)，達(dá)到0.11 以上，此時(shí)應(yīng)變率超過6935.6 s-1。電磁脹環(huán)實(shí)驗(yàn)回收試樣如圖6 所示。隨著放電電壓的增加，斷口數(shù)及斷后長(zhǎng)度逐漸增加。從斷口的韌窩大小、形態(tài)對(duì)變形速度-均勻應(yīng)變關(guān)系進(jìn)行解釋，如圖7所示。放電電壓越高，脹形速度越快，斷口的韌窩越能獲得充分變形，韌窩大且深，表明材料具有較好的成形性能。

圖4 電磁膨脹環(huán)過程位移測(cè)試示意[7]Fig.4 Diagram of displacement test in electromagnetic expansion ring

圖5 變形速度、應(yīng)變率對(duì)鈦環(huán)最大均勻應(yīng)變的影響[7]Fig.5 Influence of deformation velocity and strain rate on maximum uniform strain of titanium ring

圖6 不同放電電壓下的鈦環(huán)回收試樣[7]Fig.6 Titanium ring recovery samples at different discharge voltages

圖7 不同放電電壓下的鈦環(huán)斷面SEM 掃描結(jié)果[7]Fig.7 SEM scan of titanium ring section at different discharge voltages

為分析TC4 鈦合金板在不同變形速度下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)，Li 等[8]采用光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電鏡/電子背散射（SEM/EBSD）、透射電鏡（TEM）等分析工具對(duì)高速變形下的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究，并與準(zhǔn)靜態(tài)下變形的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行了對(duì)比分析，揭示了電磁驅(qū)動(dòng)成形時(shí)TC4 鈦合金的變形機(jī)理及性能：①動(dòng)態(tài)加載下，TC4 鈦合金板材的晶粒尺寸變化不明顯，但晶粒被拉長(zhǎng)；②由于材料流動(dòng)及沖擊作用，試樣硬度分布不均，但織構(gòu)沒有明顯變化；③TC4 鈦合金高速變形過程中，當(dāng)變形量較小時(shí)，塑性變形以位錯(cuò)滑移機(jī)制為主，當(dāng)變形量增大，除了位錯(cuò)滑移機(jī)制外，孿生機(jī)制也被激活，且孿生面為，有利于塑性變形，但數(shù)量較少。

林遵東等[9]通過霍普金森拉桿實(shí)驗(yàn)、電磁成形實(shí)驗(yàn)，測(cè)試了TA32 鈦合金的高應(yīng)變率下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線及成形極限，發(fā)現(xiàn)TA32 鈦合金的極限應(yīng)變獲得了改善，并闡明了其增塑機(jī)制。

綜上分析，電磁成形技術(shù)應(yīng)用于鈦合金成形加工中，由于高速率變形的慣性作用，可以改善鈦合金的成形性能。

2 成形工藝

2.1 驅(qū)動(dòng)片的優(yōu)化

電磁成形工藝適合成形導(dǎo)電性良好的金屬材料（如金、銀、銅、鋁及其合金），而對(duì)于導(dǎo)電性較差的金屬材料（鎂、鈦及其合金）及非金屬材料的成形，需要借助驅(qū)動(dòng)片或驅(qū)動(dòng)層。目前，主要采用高導(dǎo)電性材料作為驅(qū)動(dòng)片，或是在坯料靠近線圈的一面涂覆一層一定厚度的導(dǎo)電層。電磁成形中，電容器儲(chǔ)存的能量在放電過程中會(huì)以不同形式耗散，只有其中一部分用于工件的變形，而不同的放電參數(shù)（電容C、電壓U和放電頻率F）會(huì)影響其成形效率。當(dāng)采用驅(qū)動(dòng)片驅(qū)動(dòng)工件電磁脈沖成形時(shí)，不同的驅(qū)動(dòng)片材料及厚度也會(huì)對(duì)電磁成形效率產(chǎn)生影響，因此，在成形設(shè)備工藝參數(shù)確定的情況下，為了提高能量利用率，應(yīng)選用合適的驅(qū)動(dòng)片（材料和厚度等）。Li 等[10]利用數(shù)值分析方法從理論上分析驅(qū)動(dòng)片的選取原則。通過對(duì)不同形式驅(qū)動(dòng)片作用下的TC4 鈦合金板材電磁脹形進(jìn)行數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)研究，分析了不同的驅(qū)動(dòng)片材料、厚度對(duì)能量利用率及工件變形均勻性的影響，同時(shí)分析了電磁脹形過程中鈦合金材料流動(dòng)。研究發(fā)現(xiàn)：①工件的最大變形量是與驅(qū)動(dòng)片的參數(shù)密切相關(guān)的，驅(qū)動(dòng)片的選擇會(huì)明顯影響能量的利用率，如圖8 所示；②當(dāng)驅(qū)動(dòng)片的厚度小于趨膚深度時(shí)，驅(qū)動(dòng)片越厚，所受電磁力越大。采用高導(dǎo)電性、易變形的材料作為驅(qū)動(dòng)片，可以有效減少驅(qū)動(dòng)片塑性變形所消耗的能量，提高能量利用率及工件變形的均勻性。對(duì)0.8 mm 厚的銅驅(qū)動(dòng)片與2 mm 厚的鋁驅(qū)動(dòng)片作用下的TC4 鈦合金板材進(jìn)行電磁脹形實(shí)驗(yàn)，如圖9 所示，對(duì)比證明該驅(qū)動(dòng)片選擇原則可靠。

圖8 不同工況下能量利用率隨時(shí)間的變化曲線[10]Fig.8 Curve of energy utilization ratio over time under different working conditions

圖9 采用不同驅(qū)動(dòng)片成形鈦合金板的輪廓[10]Fig.9 Titanium alloy plate profile formed by different driver plates

Gies S 等[11]通過不銹鋼板的電磁成形實(shí)驗(yàn)，確定最優(yōu)的驅(qū)動(dòng)片材料和厚度，發(fā)現(xiàn)鋁驅(qū)動(dòng)片要優(yōu)于銅驅(qū)動(dòng)片，而驅(qū)動(dòng)片的厚度與電磁成形過程中電參數(shù)相關(guān)。H.Park 等[12]用數(shù)值仿真與實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法對(duì)鋁合金驅(qū)動(dòng)高強(qiáng)鋼板DP780 電磁成形進(jìn)行研究，分析了不同鋁合金型號(hào)與厚度對(duì)高強(qiáng)鋼變形的影響，發(fā)現(xiàn)采用低強(qiáng)度鋁合金AA1050 驅(qū)動(dòng)效果最好。Huang等[13]采用數(shù)值仿真與實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法對(duì)T3 紫銅板驅(qū)動(dòng)TA2 鈦合金的電磁成形進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)驅(qū)動(dòng)板的外徑大小決定了TA2 鈦板的成形高度，而內(nèi)徑大小會(huì)影響鈦板變形后的輪廓。

總之，高導(dǎo)電性低強(qiáng)度材料是驅(qū)動(dòng)片的優(yōu)選材料，而驅(qū)動(dòng)片的厚度與系統(tǒng)的電參數(shù)密切相關(guān)[10—11]。

2.2 鈦合金電磁成形工藝

20 世紀(jì)80 年代，M.Takahashi 等[3]發(fā)現(xiàn)在無(wú)驅(qū)動(dòng)片作用下純鈦板的變形量?jī)H為2.3 mm，采用鋁合金驅(qū)動(dòng)片成形鈦板，分析了不同鋁驅(qū)動(dòng)片厚度產(chǎn)生的載荷大小以及不同驅(qū)動(dòng)片半徑對(duì)磁場(chǎng)強(qiáng)度分布的影響。結(jié)果表明，載荷隨著驅(qū)動(dòng)片厚度的增加而逐漸增加，直到厚度等于趨膚深度，載荷趨于穩(wěn)定，但是驅(qū)動(dòng)片太厚，變形阻力增大。研究表明，電磁成形工藝下材料的變形不均勻，但是能夠明顯提高材料的成形性能。

W.Tillmann 等[14]報(bào)道了采用熱涂層技術(shù)，在導(dǎo)電性差的金屬板材上添加一層導(dǎo)電性好的涂層作為驅(qū)動(dòng)層，可以拓展電磁成形工藝的應(yīng)用范圍，充分發(fā)揮其潛力。A.Revuelta 等[15]對(duì)AZ310-O 鎂合金及CP grade 1 鈦板的電磁成形進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明采用鋁合金板做驅(qū)動(dòng)片可以成形鈦板，電磁成形工藝可以提高材料的成形性能。S.Srinivasan[16]采用銅驅(qū)動(dòng)鈦合金板與不銹鋼板進(jìn)行電磁壓印成形，研究其成形性能。研究結(jié)果表明，采用驅(qū)動(dòng)片可以有效提高成形效率。

在國(guó)內(nèi)，Li 等[17]采用數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法系統(tǒng)研究了紫銅板驅(qū)動(dòng)TC4 鈦合金電磁脹形的過程，詳細(xì)分析了驅(qū)動(dòng)板與鈦板之間的相互作用過程，預(yù)測(cè)了TC4 鈦合金板的變形速度、應(yīng)變率以及能量利用率。周海洋等[18]采用數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法對(duì)0.8 mm 厚的T3 紫銅板驅(qū)動(dòng)TC4 鈦合金的電磁脹形工藝進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)驅(qū)動(dòng)片與工件之間的沖擊力大于直接作用的電磁力，同時(shí)工件的變形滯后于銅驅(qū)動(dòng)片與工件碰撞產(chǎn)生的沖擊波傳遞。

聶鵬等[19]采用電磁校形原理，針對(duì)直徑為300 mm、高為600 mm、壁厚為2 mm 的大型航空鈦合金筒形件進(jìn)行校圓實(shí)驗(yàn)，設(shè)計(jì)了一種電磁沖模校圓方法。研究表明，相同放電電壓條件下，采用電磁沖模校圓方法較常規(guī)電磁校圓方法所得到的工件圓度平均值降幅增加20%以上，保證工件成形均勻性的同時(shí)提高了設(shè)備能量利用率。采用管件端口電磁校形對(duì)內(nèi)徑為23 mm、壁厚為1 mm 的TC4 管件進(jìn)行電磁校形實(shí)驗(yàn)，并將管件端口的圓度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，研究了放電電壓、線圈層數(shù)、放電次數(shù)及驅(qū)動(dòng)片厚度對(duì)鈦管電磁校形的影響[20]。研究表明，提高放電電壓可有效提高校形效果，當(dāng)放電電壓一定時(shí)，可通過增加線圈層數(shù)來(lái)提高校形精度；放電次數(shù)可以解決放電電壓低、鈦管變形小的問題，二次放電后校形效果提升不明顯，增加放電次數(shù)無(wú)法從根本上提高管件電磁校形精度；驅(qū)動(dòng)片厚度的合理選擇對(duì)TC4 等低導(dǎo)電率材料的電磁校形具有重大意義，厚度過小與過大都會(huì)影響電磁校形的效果，其最優(yōu)為趨膚深度厚度。室溫下采用帶驅(qū)動(dòng)片的電磁輔助沖壓成形工藝對(duì)TC4 板材進(jìn)行圓孔翻邊，能夠完全避免翻邊圓孔橢圓化、突緣平面翹曲等缺陷，并且設(shè)備及模具簡(jiǎn)單、安全可控、成形效率高。

林遵東等[9]采用勻壓式電磁輔助彎曲成形的方法對(duì)TA32 鈦合金板開展實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)電磁輔助彎曲成形方法能夠有效提高彎曲件的成形精度，并且在一定條件下，放電能量越高，貼模效果越好，成形精度越高。帶壓緊翼彎曲件的變形區(qū)外層過度伸長(zhǎng)而產(chǎn)生減薄并開裂，不帶壓緊翼的彎曲件通過合理控制放電電壓能夠獲得較好的成形效果。

3 數(shù)值仿真方法

電磁成形數(shù)值模擬方法可分為松散耦合、順序耦合以及強(qiáng)耦合數(shù)值模擬 3 種。早期學(xué)者主要采用ANSYS 軟件進(jìn)行順序耦合模擬分析；而強(qiáng)耦合模擬軟件主要集中在國(guó)外某些實(shí)驗(yàn)室內(nèi)部。針對(duì)帶驅(qū)動(dòng)片的電磁成形工藝，為了解決變形板與驅(qū)動(dòng)板二者之間空氣網(wǎng)格與沖擊碰撞模擬難以兼顧的問題，Li 等[21]提出了基于成熟的商業(yè)軟件ANSYS 和ABAQUS 平臺(tái)，分別進(jìn)行磁場(chǎng)與結(jié)構(gòu)場(chǎng)計(jì)算，通過外部程序在二者之間傳遞電磁力，建立了三維電磁成形多物理場(chǎng)耦合數(shù)值模擬模型，并采用該模型對(duì)無(wú)氧紫銅板驅(qū)動(dòng)TC4 鈦合金電磁成形工藝進(jìn)行了分析，獲得了驅(qū)動(dòng)片與板料之間的沖擊作用以及電磁成形中板料變形規(guī)律，預(yù)測(cè)了磁場(chǎng)強(qiáng)度分布、電磁力分布、材料變形的應(yīng)力-應(yīng)變分布等重要信息。該方法對(duì)磁場(chǎng)的仿真是可靠的，能夠準(zhǔn)確再現(xiàn)小變形工藝過程，對(duì)大變形工藝也能定性分析。采用提出考慮裂紋萌生擴(kuò)展的數(shù)值模擬方法，對(duì)2 mm 厚鋁合金A5052-O 驅(qū)動(dòng)片作用下的TC4 鈦合金板材電磁脹形損傷進(jìn)行模擬分析，發(fā)現(xiàn)TC4 鈦合金板材電磁脹形時(shí)，中心位置在高速慣性作用下振蕩變形所引起的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，是其最終在該位置萌生裂紋的原因[22]。為了進(jìn)一步提高求解精度，對(duì)該方法又進(jìn)行了優(yōu)化，實(shí)現(xiàn)了電磁場(chǎng)結(jié)構(gòu)場(chǎng)的雙向耦合分析，仿真計(jì)算流程如圖10 所示[23]，驅(qū)動(dòng)片上不同時(shí)刻的電磁力分布預(yù)測(cè)結(jié)果如圖11 所示。2 種方法預(yù)測(cè)的變形位移與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比如圖12 所示。

圖10 改進(jìn)算法的電磁成形數(shù)值仿真計(jì)算流程[23]Fig.10 Flow chart of EMF numerical simulation of the improved algorithm

圖11 不同時(shí)刻z 向電磁力分布云圖[23]Fig.11 Distribution of z-direction electromagnetic force at different times of numerical prediction

圖12 2 種不同方法預(yù)測(cè)結(jié)果及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比[23]Fig.12 Comparison of prediction results and experimental data of two different methods

雖然2009 年，L'eplattenier P 等[24]就介紹了采用LS-DYNA 進(jìn)行熱力磁相耦合方法，利用有限元進(jìn)行導(dǎo)體分析，而空氣采用邊界元法進(jìn)行計(jì)算。直到2013年11 月，LS-DYNA 才發(fā)布了帶有電磁模塊的新版本，為電磁成形研究提供了有利的數(shù)值工具。這也為帶驅(qū)動(dòng)片的電磁成形工藝的強(qiáng)耦合數(shù)值模擬提供了工具，將有力促進(jìn)電磁成形技術(shù)的發(fā)展。2016 年，達(dá)索公司也發(fā)布了Abaqus20016 版本，該軟件版本也具有電磁分析功能，為電磁成形數(shù)值提供了有利工具?？梢灶A(yù)期這些具有電磁成形分析模塊的商業(yè)軟件，將極大促進(jìn)電磁成形技術(shù)在鈦合金板材成形中的應(yīng)用研究。

4 總結(jié)與展望

從高速增塑、成形工藝、數(shù)值仿真3 個(gè)方面介紹了電磁成形技術(shù)在鈦合金板材成形加工中的研究現(xiàn)狀，目前該領(lǐng)域的研究還比較少。鈦合金的高強(qiáng)度要求了更高能量等級(jí)的電磁成形設(shè)備、更高強(qiáng)度的磁體線圈、更優(yōu)驅(qū)動(dòng)效果的驅(qū)動(dòng)片。為了更進(jìn)一步促進(jìn)電磁成形技術(shù)的應(yīng)用范圍，特別是在高強(qiáng)度難成形材料的成形加工上，可以從以下3 個(gè)方面開展研究工作。

1）線圈技術(shù)是阻礙電磁成形技術(shù)主要瓶頸之一，發(fā)展柔性高效高強(qiáng)度的線圈磁體是未來(lái)的主要趨勢(shì)。隨著材料技術(shù)的發(fā)展，高強(qiáng)度低電阻率材料將成為線圈磁體的主要材料；利用3D 打印技術(shù)的靈活性，采用多種材料的金屬3D 打印技術(shù)打印出帶有陶瓷絕緣的異形線圈，實(shí)現(xiàn)對(duì)磁場(chǎng)力時(shí)空分布的調(diào)控。

2）高效驅(qū)動(dòng)方式，可采用銅箔、鋁箔以及不均厚的驅(qū)動(dòng)片，進(jìn)一步提高工藝適應(yīng)性。發(fā)展可以重復(fù)使用的高效驅(qū)動(dòng)器，進(jìn)一步提高能量利用率。

3）隨著線圈技術(shù)的不斷提高，開發(fā)出鈦合金電磁成形新工藝，如鈦合金的電磁拉深、電磁壓印成形，電磁翻邊、電磁輔助彎曲等。引入其他能場(chǎng)（熱、振動(dòng)、超聲）開發(fā)出新的鈦合金電磁復(fù)合成形工藝也將是一個(gè)重要的研究方向。