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    藥芯焊絲中V含量對Ti/X65復(fù)合板焊縫過渡層性能的影響

    2021-09-10 07:22:44宋麗平張敏
    電焊機(jī) 2021年2期
    關(guān)鍵詞:顯微組織

    宋麗平 張敏

    摘要:采用自行研制的Cu基體藥芯焊絲對Ti/X65層狀復(fù)合板進(jìn)行熔焊對接試驗(yàn),焊絲中V粉的包覆率分別為15%、20%、25%。研究發(fā)現(xiàn),V元素的加入可顯著減少Ti-Cu金屬間化合物的生成并進(jìn)一步細(xì)化焊接接頭顯微組織,且V可與Ti形成連續(xù)固溶體,稀釋了焊縫中的Ti元素。當(dāng)V含量為25%時,焊接接頭的抗拉強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度均達(dá)到最大值。從硬度方面分析,Cu藥芯焊絲過渡層硬度較高,約為500 HV0.1。

    關(guān)鍵詞:Ti/X65層狀復(fù)合板;Cu基藥芯焊絲;顯微組織;拉伸性能;彎曲強(qiáng)度

    0? ? 前言

    在石油運(yùn)輸方面,目前主要使用管線鋼來進(jìn)行運(yùn)輸,而管線鋼耐腐蝕性能差,會對材料造成很大的浪費(fèi)。鈦具有良好的耐腐蝕性以及高比強(qiáng)度,因此考慮采用鈦板進(jìn)行石油運(yùn)輸。但是如果采用純鈦板進(jìn)行石油運(yùn)輸,會增加成本,而鈦鋼復(fù)合板內(nèi)層為鈦層、基層采用管線鋼,既提高了管道的耐腐蝕性又改善了其韌性[1]。目前,鈦鋼復(fù)合板的制備方式主要采用爆炸復(fù)合或者是爆炸+軋制,采用熔化焊的報道很少[2-4]。

    研究發(fā)現(xiàn),Ti與Fe的線膨脹系數(shù)以及熱導(dǎo)率均存在較大差異,導(dǎo)致在焊接過程中由于較大的線膨脹系數(shù)所造成較大的殘余應(yīng)力。另一方面,Ti與Fe之間的固溶度很小,且在焊接過程中生成Ti-Fe脆性金屬間化合物,使得采用熔焊焊接后焊縫直接開裂[5]。因此,如何通過熔化焊方式來解決鈦/鋼層狀復(fù)合板的問題迫在眉睫。文中研發(fā)Cu基藥芯焊絲作為鈦/鋼層狀復(fù)合板對接中間過渡層材料,以期達(dá)到焊接成形,并具有優(yōu)良的微觀組織以及良好的力學(xué)性能。

    1 實(shí)驗(yàn)方法

    采用TA1/X65層狀復(fù)合板作為實(shí)驗(yàn)?zāi)覆?,其中以X65作為基層板,厚度14 mm,以TA1鈦板作為副層板,厚度2 mm。焊前用砂紙打磨X65鋼側(cè)、坡口處,然后使用無水乙醇進(jìn)行清洗、吹干。

    焊接方法為:鋼側(cè)采用自動MIG焊進(jìn)行焊接,保護(hù)氣體為CO2氣體,中間層、鈦層采用手工TIG焊焊接,保護(hù)氣體為純Ar氣。鋼側(cè)使用ER50-6實(shí)心焊絲,直徑1.2 mm;鈦側(cè)使用ERTi-1實(shí)心焊絲,直徑1.2 mm;過渡層采用自行研制的Cu基藥芯焊絲作為焊接材料,其中藥粉含量分別為15%、20%、25%,對應(yīng)編號分別為1#、2#、3#,直徑1.2 mm。

    首先對X65層進(jìn)行焊接,焊絲為ER50-6實(shí)心焊絲,隨后采用自制研發(fā)的Cu基藥芯焊絲進(jìn)行過渡層的焊接,最后對TA1層進(jìn)行封蓋焊接。焊接工藝參數(shù)如表1所示。

    本實(shí)驗(yàn)采用JSM-6700F型電子掃描顯微鏡觀察TA1/X65焊接過渡層,腐蝕液為3HF-6HNO3-91C2H6O混合液,鋼層所用腐蝕液為4% HNO3+95% C2H6O。采用HT-2402萬能拉伸試驗(yàn)機(jī),在室溫下進(jìn)行拉伸試驗(yàn),拉伸速率2 mm/s。采用WE-10型液壓機(jī)進(jìn)行彎曲試驗(yàn),方法為內(nèi)彎曲(基層鋼為受拉面)和外彎曲(復(fù)層鈦為受拉面)。在美國原裝進(jìn)口的TUKON2100B顯微硬度機(jī)上進(jìn)行硬度試驗(yàn)。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 1#、2#、3#藥芯焊絲過渡層微觀組織對比分析

    經(jīng)EDS分析可知,Ti/X65復(fù)合板過渡層處,圖中淺色相為Ti-Cu金屬間化合物,深色相為V基固溶體。可以發(fā)現(xiàn),隨著Cu基藥芯焊絲中V含量的增加,焊縫過渡層中Ti-Cu金屬間化合物的數(shù)量明顯減少,同時V基固溶體數(shù)量增加,且焊縫過渡層組織逐漸細(xì)化。

    結(jié)合Ti-Cu二元相圖可知,在焊接過程中Ti與Cu之間存在無限固溶的可能性,但隨著溫度降至968 ℃時,固溶度急速減小。室溫狀態(tài)下,Ti在Cu中的溶解度僅為2.55 %,且主要以Ti-Cu金屬間化合物的方式存在于焊縫中。結(jié)合Ti-V二元相圖發(fā)現(xiàn),Ti與V在常溫下可形成連續(xù)的固溶體,而與Cu之間的固溶度非常有限,因此V元素的加入減小了Ti與Cu的結(jié)合幾率,從而改善了焊接過渡層的性能。

    2.2 力學(xué)性能分析

    2.1.1 拉伸試驗(yàn)結(jié)果與分析

    接頭抗拉強(qiáng)度測試結(jié)果如表2所示,Cu基藥芯焊絲過渡層焊接接頭斷口形貌元素分析結(jié)果如表3所示。結(jié)合表2、表3可知,V含量的增加可顯著改善焊接接頭的強(qiáng)度,與1#接頭強(qiáng)度相比較,當(dāng)V含量為25%時,其最大抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷后伸長率和斷面收縮率分別上升了9.78%、3.89%、54.44%和10.71%。這是因?yàn)閂含量的加入減小了焊縫中Cu-Ti脆性金屬間化合物的產(chǎn)生,增加了焊縫的韌性,所以焊縫強(qiáng)度整體得到改善。

    Cu基焊縫斷口形貌如圖2所示。由圖2a可知,斷口主要斷裂形式為解理斷裂,可見該斷口區(qū)域的韌性極差。對圖2a中局部區(qū)域進(jìn)行放大,同時進(jìn)行EDS分析可知,圖2b內(nèi)A點(diǎn)主要由41.12%Ti+35.67%

    Cu+23.21%Fe三種元素組成,導(dǎo)致焊縫斷裂形貌呈現(xiàn)為解理斷裂,而B點(diǎn)則為韌窩斷裂形貌,這是由于B點(diǎn)處主要由Cu基固溶體組成,有效增強(qiáng)了焊接接頭的抗拉強(qiáng)度。

    由圖2c可知,該處形貌主要是由韌性斷裂和脆性斷裂支配,EDS分析發(fā)現(xiàn),該處主要由Fe基固溶體以及Ti-Cu脆性金屬間化合物構(gòu)成,其中Fe基固溶體處產(chǎn)生韌窩形貌,而Ti-Cu金屬間化合物處斷裂形貌以解理斷裂為主。綜上分析可知,Ti-Cu脆性金屬間化合物是導(dǎo)致Ti/鋼層狀復(fù)合板對接接頭強(qiáng)度下降的主要因素,因此減少Ti-Cu脆性化合物的生成對于提高接頭強(qiáng)度至關(guān)重要。

    2.1.2 彎曲結(jié)果與分析

    彎曲試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。結(jié)果表明,在彎曲過程中,開裂主要發(fā)生在焊縫熱影響區(qū),當(dāng)V含量為25%時,彎曲角度和沖擊功均達(dá)到最大值,背彎角度13°、正彎角度118°、沖擊功為60 J,相較15% V 得到了極大的提高。

    斷口掃描照片如圖3所示,可以看出,斷口形貌主要集中在焊縫金屬與母材的界面區(qū)域。對圖3a中TA1層處的焊縫金屬進(jìn)行局部放大分析發(fā)現(xiàn),在中間過渡層處(見圖3b)結(jié)合界面處主要由Ti-Fe金屬間化合物、Ti-Cu金屬間化合物以及Cu基和V基固溶體構(gòu)成,而斷裂主要沿著Cu(s,s)+TiCu4金屬間化合物處產(chǎn)生,最后延展至Ti-Fe處。由圖3c可知,由于此處距離TA1/X65結(jié)合界面處較遠(yuǎn),未發(fā)現(xiàn)Ti-Fe金屬間化合物,只觀察到Ti-Cu金屬間化合物。圖3d為Ti蓋面焊縫與中間過渡層的交界處,主要由Ti-Cu金屬間化合物以及β-Ti固溶體組成,且裂紋主要產(chǎn)生在Ti-Cu金屬間化合物處。

    2.1.3 硬度試驗(yàn)結(jié)果與分析

    Ti/X65爆炸層狀復(fù)合板焊接接頭各部位顯微硬度如圖4所示,選取加載載荷為100 g,加載時間為10 s。由圖4a可知,在鈦-鈦副板過渡層區(qū)存在較大的硬度,盡管采用Cu基藥芯焊絲作為中間過渡層焊材,避免了Ti、Fe元素的相互擴(kuò)散和結(jié)合。但相關(guān)研究表明,Ti-Cu金屬間化合物仍然具有極大的硬度,與Ti-Fe金屬間化合物相比較Ti-Cu金屬間化合物相當(dāng)于“ 軟相 ”,但在鈦-過渡層-鈦上,過渡層顯微硬度仍然接近500 HV0.01。圖4b為鋼焊縫-過渡層-鈦焊縫,該層使用ER50-6焊絲作為填充材料,分析發(fā)現(xiàn),在X65鋼側(cè)硬度值較小,約為100~150 HV0.01,這使得鋼側(cè)過渡層具有良好的塑韌性。而伴隨著焊縫向Ti焊縫的進(jìn)一步過渡,硬度逐漸增大,并在中間過渡層與鋼側(cè)焊縫交界處發(fā)生突變。這是因?yàn)橹虚g過渡層中出現(xiàn)Ti-Cu金屬間化合物。圖4c為Ti/X65爆炸層狀復(fù)合板母材中復(fù)層鈦、Ti/X65界面處以及基層X65管線鋼硬度值,可以看出,在Ti與X65界面結(jié)合處硬度值出現(xiàn)較大的上升,原因在于,Ti板與X65鋼板在爆炸復(fù)合過程中較大的轟擊作用力造成Ti/X65鋼結(jié)合界面處產(chǎn)生大量的形變,導(dǎo)致晶粒處形成位錯,最終造成結(jié)合界面處顯微硬度驟然上升。

    3 結(jié)論

    (1)V含量的變化可顯著改善焊接過渡層的晶粒大小,當(dāng)V含量為25%時,晶粒最細(xì),且過渡層區(qū)域中Ti-Cu脆性金屬間化合物的數(shù)量減少,V的固溶體數(shù)量增加。

    (2)V元素可明顯改善焊接接頭的性能,當(dāng)V含量為25%時,TA1/X65層狀復(fù)合板的焊接接頭抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷后伸長率、斷面收縮率及沖擊功分別為505 MPa 、400 MPa 、13.9%、31%、60 J,與V含量為15%、20%相比,均達(dá)到最大值。

    參考文獻(xiàn):

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    劉潤生,任連寶,汪漢臣,等. 大面積、薄復(fù)層鈦/鋼復(fù)合板爆炸-軋制工藝研究[J].稀有金屬快報,2005,24(1):18-20.

    王勇,張啟洋.鈦鋼復(fù)合板焊接工藝[J]. 貴州電力技術(shù),2011,14(9):54-55.

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